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机械毕业设计全套
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JXFZ01-028@重型垂直切条机的研制,机械毕业设计全套
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重型垂直切条机的研制 班级：机制 1004 姓名：洪勇为 学号： 20101158 指导老师：曾一凡 nts目录 1.研究背景及意义； 2.垂直切条机结构； 3.垂直切条机原理； 4.总结与致谢。 nts1.研究背景及意义 切条机的发展历程 1.机械自动切条机； 2.小型自动切条机； 3.重型垂直切条机。 nts机械自动切条机 使用泥条自身的推力为切条动力，切除泥条端面为椭圆弧。 nts小型自动切条机 使用弓型切刀，切条是振动大，影响切条效果。气缸在泥条下方，是费力杠杆，缸径很大。气缸来回的推力不一样大，会出现切不断现象。 nts重型垂直切条机 返回 目录 nts2.垂直切条机结构 1.切条机构 2.泥条夹板 3.活动托辊 4.泥条长度定位架 5.托辊 6.传动机构 7.输送机构 8.切条滑车 9.同步轮机构 nts3.垂直切条的原理 1.泥条前进 返回 目录 2.泥条带动小滑车同步运动 3.泥条输送分离，同时小滑车回程 nts4.总结与致谢！ 完成这份毕业设计，是对我们本科阶段学习的一个总结，也仅仅是我们真正走向机械的一个开端，毕业设计这个过程是痛与快并存的，当我在此做完这份答辩时我会无比的愉悦，接下来可以享受一翻大四最后的美好时光。 在此谢谢我的论文指导老师曾一凡老师，以及我的同学们给予我莫大的帮助，最后还要感谢答辩老师给我指出问题，提出批评。谢谢！ 返回 目录 ntsover！ 欢迎提出问题及建议。 谢谢！ 时间： 2014-5-14 nts 本 科 毕 业 论 文（设 计） 题目 ： 重型垂直切条机的研制 学 院： 工学院 姓 名： 学 号： 专 业： 机械设计制造及其自动化 年 级： 指导教师： 职 称： 副教授 二 0 一 四 年 五 月 nts I 摘要 房地产是近几年政府最关 心 的问题，房价的高居不下，很大程度上跟成本有关系。砖又是建房子必不可少的材料。因此可以从制砖机械上着手，从源头上解决问题，降低能耗，减少成本。下面仅从切条机一项上加以改进。 传统 的 切条机 ,无论 做出怎样 改进 ,切出的断面 均 是不平整的曲面 ,泥条 在切坯机上切 成 坯时两端总得留下长短 不一 的泥头 , 这些泥头 的 浪费十分惊人。所以 工程师们一直追求设计一种可以垂直切 条 的切条机 , 以减少损失。 垂直切条机 与普通切条机最大的区别在于 ,普通切条机的切割装置是固定在机架上的 ,而同步 垂直 切条机的切割装置却 活动的， 是一个 可以实现 与泥条同步运动的 同步 装置 ,是一个可以在轨道上来回滑动的 滑车 ,通称同步小 滑车 。当泥条长度达到设定值 的 时 ,小 滑车 车就开始与泥条 同速向前运动 ,在 同速 运动中同时完成切割泥条的动作。由于切割装置 与泥条 处于 一个 相对静止 的 状态 ,所以 像在静止的机架上切割静止的泥条一样 ,断面十分垂直 ，而且长短一致 。泥条切割完毕后 ,需要 实现两个动作 ,一个是 长度定位架 释放泥条 ,输送电机启动将泥条送至切坯机，另 一个是 回程气缸启动，将滑车回程至起始点 。 关键字 ： 垂直切条机；同步 nts II Abstract Real estate is a problem in recent years, the government is most concerned about the stubbornly high prices , to a large extent with the cost of a relationship. Brick is also essential materials to build a house . So you can start from the brick-making machinery, to solve the problem at its source , reduce energy consumption and costs. Here a just cutting machine to be improved on . The traditional cutting machine , no matter what improvements to make , cut out sections are uneven surfaces, when the clay on the ends cut billet machine cut into blanks of varying lengths gotta leave dump waste dump of these astonishing. So engineers have been pursuing designing a vertical cut of the cutting machine , in order to reduce losses. Vertical cutting machine machine biggest difference with ordinary cutting that ordinary cutting machine cutting device is fixed to the frame , and the synchronization of the vertical cutting machine cutting device , but activity is a synchronization can be achieved with clay synchronizing the movement means can be a sliding back and forth on the track block, known as synchronous small pulley . When clay length reaches the set value , the small pulley car began with the mud of the same speed forward movement , the movement is completed at the same speed while cutting mud of the action. As the cutting device with clay in a relatively static state , so like cutting stationary stationary rack on the same clay , very vertical cross-section , and the same length . Clay after cutting is completed, the need to achieve two actions , one is the length of the spacer release mud , clay transport motor starts to cut blanks to the machine, and the other is the return of the cylinder started to tackle the return to the starting point. Key words: Vertical cutting machine； Synchronous nts重型垂直切条机 目 录 摘要 . I Abstract. II 1 绪论 . 1 1.1 研究背景 . 1 1.2 研究意义 . 1 2 重型切条机的整体设计 . 2 2.1 工作原理 . 2 2.2 总体结构 . 2 2.2.1 主要技术参数 . 2 2.2.2 总体结构设计 . 2 2.2.3 重型切条机的结构要 求 . 3 2.3 运动参数选择 . 3 2.3.1 切条同速行程的确定 . 3 2.3.2 泥条输送速度的确定 . 4 2.4 运 动部件动作时序分析 . 4 2.4.1 运动件动作时序图 . 4 2.4.2 运动件动作时序分析 . 6 3 主要零部件的设计 . 7 3.1 切条部分设计 . 7 3.1.1 切条滑动架的设计 . 8 3.1.2 切条动力部分 . 9 3.1.3 切条钢丝的张紧 . 10 3.2 同步机构设计 . 11 3.2.1 同步方式的确定 . 11 3.2.2 同步带同步轮的选择 . 11 3.2.3 同步带的计算选择 . 12 3.3 泥条定位架部分设计 . 13 3.3.1 电磁铁离合器的选用 . 13 nts重型垂直切条机 3.3.2 定位滚筒的设计 . 13 3.3.3 摇臂的设计 . 13 3.4 传动部分的设计 . 15 3.4.1 传动系统的确定 . 15 3.4.2 传动方式的选择 . 16 3.4.3 带传动的设计 . 16 3.4.2 链传动的设计 . 18 3.4.2 传动轴的设计 . 19 3.4.2 传动轴的校核 . 20 参考文献 . 23 致 谢 . 24 nts重型垂直切条机 1 1 绪论 1.1 研究背景 近年来， 砖瓦 原料成本的大幅 上涨 ，成为砖瓦企业面临的一大难题。煤、 电、油、水、土和煤矸石 、粉煤灰 等原料价格上升，受其影响 巨大 ，砖瓦企业 75%的成本来自水、 煤、土等原燃材料。随着这些原燃材料价格的不断 上 升，砖瓦原材料价格 已经 连续 6 年多时间在 高速增长 ，砖瓦生产 企业额的 成本有 一半以上是 受到煤 的 价格的影响 。并且由于生产设备的落后，照成的浪费相当惊人。 而砖瓦 的 涨价有限 ，又受到政策的打压 ，导致砖瓦企业利润 的下降 ，企业 的 增长 效益 将明显放缓。因此在砖瓦企业 迫切需 要环保、 节能型机械来拯救。 传统切条机 ,由于结构的相对落后， 标准件等互换性不高， 以及自动化程度不高，不管怎么 改进 , 切出的断面 仍然是 不平整的曲面 , 在切坯机上切 成砖 坯时两端总得留下长短不同的泥头 , 这些泥头造成浪费十分惊人，仅泥头的浪费率就拿到了 3%，泥头的浪费不仅仅消耗了原材料和耗能，还需要人工清理泥头，需要配两个专员清理泥头的清理，是笔不小的开 支，泥头的清理不及时还很容易对切条的造成影响，减短使用寿命。因此改善切条机的结构是砖瓦企业寻求出路的又一途径。 1.2 研究意义 同步切条机的出现 , 很是符合 我管砖瓦行业的行 情。我国的大多数砖瓦企业 , 广泛使用切条机与切坯机将挤出机挤出的 “无限长” 坯条切成砖坯。而同步切条机由于其节省能源和原料 ,其效益十分显著 ,本切条机能生产 2836 块砖，标砖或者空心砖都可以，属于多功能重型切条机，所以同步切条机的市场前景看好。 nts重型垂直切条机 2 2 重型切条机的整体设计 2.1 工作原理 通过真空挤砖机挤压出的 泥条是连续不断的，为了配合砖块的厚度（标砖 53 ）和切坯机一次推坯的数目，需要对泥条进行的等长切断。泥条从左往右运动，推动泥条 长度 定位架，使 小 滑车运动，通过光电开关检测，当速度一致使，切条装置启动，气缸带动切条装置上部分运动，同时由同步带带动下部分同步运动，达到切断泥条的效果。切断泥条后，通过输送带将泥条加速输送至切坯机进行切块 ，详见时序分析 。 2.2 总体结构 2.2.1 主要技术参数 表 2-1 所示为设计的砖机配套重型切条机的主要技术参数，具体说明见下文。 表 2-1 重型切条机的主要技术参数 项目 指标 生产率 外形尺寸（长 宽 高） /mm 标砖尺寸 /mm 泥条速度 泥条成形压力 输送速度 /(m/s) 13000 块 /台时 （ 360 条 /台时） 3225 1265 1500 240 115 53 0.19m/s 9.5kg/ 2.42.8 2.2.2 总体结构设计 重型切条机的基础构成包括：切条机构、同步机构、泥条 长度 定位装置、传动机构、输送机构、活动托辊、泥条夹板、泥条托辊等，图 2-1所示为重型切条机的结构装配图。 nts重型垂直切条机 3 图 2-1 重型垂直切条机结构装配图 1.切条机构 2.泥条夹板 3.活动托辊 4.泥条 长度 定位架 5.托辊 6.传动机构 7.输送机构 8.切条滑车 9.同步轮机构 2.2.3 重型切条机的结构要求 重型切条机在使用过程中往往会出现切出斜面，泥头过多，频繁断钢丝等原因。因此在设计的过程中要对上述问题进行改进，在切条的过程中 小 滑车必须随滑车同步运动，切切条匀速进行，钢丝上下端运动 一致不可倾斜。 2.3 运动参数选择 2.3.1 切条同速行程的确定 通过查阅相关资料知 SC80X400气缸单向运动一行程时间 T=0.6s. 砖机泥条出口速度 sT h /m19.053360013000hm （ 2-1） 式中 -砖机生产率，为 13000 块 /台时，即 360 条 /台时 ； h-标砖厚度，取 53mm; m -泥条前进速度， m/s。 代 入数据，由（ 2-1）式可得： m/s19.0m 。 同速运动 s 为： nts重型垂直切条机 4 Tvm s （ 2-2） 式中 s-同步运动距离， mm； mv -泥条出口速度，为 0.19m/s； T-气缸单程运动时间，为 0.6s. 由（ 2-2）式计算得 mm114s 。由 于切条同速行程为 114mm,考虑到泥条撞击定位架引起的震动与速度的延缓，我们取 S=180mm。 2.3.2 泥条输送速度的确定 泥条输送的速度主要取决于切条机后续的切坯机的工作参数，由工作周期决定，已知其速度 v范围在 2.4-2.8m/s。 2.4 运动件动作时序分析 2.4.1 运动件动作时序图 nts重型垂直切条机 5 nts重型垂直切条机 6 2.4.2 运动件动作时序分析 泥条进入切条机：前进速度 smmv /1901 ，经历时间 sT 568.141 ， 运动至mms 27681 处于定长滚筒面接触；此时，泥条 1，右端面位移为 mmA 27681 ，左端面位移为 mmA 8602 ，泥条 2，右端面位移 mmB 8601 ，左端面位移为 10482 B ;切条滑车未运动，位移 mmX 1172 。 (设机架左端面为坐标原点，泥条的右端面为质点，切条滑车的泥条托辊右象限点为质点 ) s568.14t 1 同速行程：泥条推动切条滑车同速前进。在同速行程中可以分为三阶段： a、为平稳切条滑车接触的振动先同速运动一段时间 sT 2.021 ； b、切条机构切条时间 sT 6.022 ，切条行程 400L ，平均速度 smmv /67.666 ； c、从切断后推送时间 sTTTT 147.02221223 其总行程为 mms 1802 ，速度 smmvv /19012 ，历时 sT 947.02 。此时，泥条 1，右端面位移为 mmA 29481 ，左端面位移为 mmA 10402 ，泥条 2，右端面位移mmB 10401 ，左端面位移为 8682 B ;切条滑车位移 mmX 1352 。s515.15947.0568.14t 2 （由于机架上固定滚筒 5的左象限点位移为 1355.5mm，因此 ,滑车未与机架上的滚筒发生碰撞。） 摇臂电磁铁断电，摇臂张开，泥条分离与切条滑车回程：将前后泥条分离，切条滑车返回起始点。 a、电机工作输送泥条离开输送带的行程 mmAYS 1545104025852max31 ,已知传送速度 smmsmv /2590/59.23 ，历时 sT 598.031 ，电磁铁闭合，摇臂张紧。此时泥条 1离开传送带。 s112.16597.0515.15t 31 （输送带的位移 Y 为 15852585） b、切条滑车回程，回到起始点 18032 S ;时间 sT 5.03 ，平均速度。smmsmv /360/36.05.0180 此时，泥条 2，右端面位移mmB 1135190*5.010401 ，左端面位移为 mm7732 B ;切条滑车返回起始点，位移 mmX 1172 。 s015.165.0515.15t 32 切条滑车等待泥条 2到达定长滚筒面 sT 595.8190 1 1 3 52 7 6 04 。 此后从复， sTTTT 042.10595.85.0947.0321 。 nts重型垂直切条机 7 时间 T 符合泥条生产周期 sT 042.101901908 泥条速度泥条长度 。 在时序速度等控制上没有问题。 3 主要零部件的设计 重型切条机的关键在于切条装置、同步装置、泥条定位装置的设计。切条机在工作的同时 不仅的快速的切断泥条，还需保证切出的泥条端面垂直，泥条长度的准确性，还得适应切坯机的型号使切出泥条可调。 3.1 切条部分设计 常规的切条机 的切条机构 大多数采用了气缸 作为动力源 带动弓形切刀往复运动 的形式将泥条切断， 但这种机构具有以下短板 ： 由于受到气缸结构 以及压力的不稳定等因素 的影响，气缸 工作时 在推进和收回的作用力均不相同，因此有可能在收回作用力小的时候出现切不断的现象 ； 弓形切刀 的 自身 结构是不对称的 偏重结构， 在 做切条运动时 其工作幅度大、 震动大，切条效果 影响 比较 严重 ； 由于 气缸 安 装在泥条的下方 距离支点较近 ， 造成 气缸 推动切弓切 的结构 是费力杠杆， 导致 气缸内径必然很大。为了 消除 上述 短板， 因此设计的切条方式为上下同步切条。 nts重型垂直切条机 8 图 3-1 切条小车结构 3.1.1 切条滑动架的设计 切条部分由于往返运动较多又要保持同步运动，故上下各采用 4 个轮子制作类似小车结构，导轨与车轮不光有径向尺寸限制，轴向尺寸限制也较为严格，能保证在运行的过程中不像一遍跑偏，即使跑偏也不会被卡死。其轨道材料可以选用 40Cr钢，热处理硬度要求为 HRC4552,具有一定抗冲击性和耐磨性，符合要求。 图 3- 1 切条小车轨道配合 nts重型垂直切条机 9 3.1.2 切条动力部分 力换算表是指气缸运动速度 范围 在 50-500mm/s 的理论出力。 气缸内径的确定 1.由负载性质及气缸运动速选择 负载率值 ； 负载率 %100/ PF ； 式中 F 为 气缸活塞杆上所受的实际负载 (N) ； P 为 气缸 的 理论出力 (N)； 理论输出力 P(N) 推力 pDP 4/1 ； 式中 D 为 气缸内径 (cm) ， p 为 气缸工作压力 (MPa)； 拉力 pdDP 222 4/ 式中 d 为 气缸活塞直径 (cm)； 负载性质 ： 阻性负载 %80 ， 惯性负载 一般场合 smV /2.0 %50 %65 ， 高速运动 %50 ； 带入数据经计算的 NP 6.5021 ， NP 6.4532 。 nts重型垂直切条机 10 因此选择缸径为 80mm的气缸与我们切断泥条所需的力相吻合，行程的确定得配 合钻形和结构的设计，考虑到重型切条机能切大砖以及空心砖故加大行程为 400mm； 所选气缸型号为： SC80*400。 3.1.3 切条钢丝的张紧 钢丝的张紧方式有多种，可采用绕线式，拉簧式等。绕线式其切条稳定无伸缩，但当其断钢丝时，换新钢丝复杂，消耗时间会影响整个生产线的不连续性，因此不与选用；拉簧式，其更换钢丝方便快捷，但弹簧的伸缩性会影响切条的效果。固得重新寻找一种钢丝张紧方式，由于切条已经采用气缸，有了气源，我们可选择气缸方式张紧，选择保压气缸，可以通过调压阀控制其压力可以在工作过程中控制其伸缩量，其行程不用过大，只需 50mm 即可方便更换钢丝。其缸径的计算同切条气缸的选择。 同理，选择张紧气缸型号为 SC-50*50。 nts重型垂直切条机 11 3.2 同步机构设计 为了保证切条小车上下部分同速运动，因此得设计一套同步装置，同步装置能省去下切条小车的动力源，共同使用上气缸为动力源，通过同步装置带动下小车的运功。 3.2.1 同步方式的确定 实现同步的原理原理大致相同，即一个主动轮转动带动中间轴转动，同时中间轴的转动带动另一个与主动轮同轴的被动轮转动，实现上下始末两同步轮工作一致。可选用滚子链实现，或选用同步带来实现。 图 3-2-1 同步装置结构示意图 3.2.2 同步带同步轮的选择 首先对滚子链和同步带进行选择。滚子链传动能够传动的力比同步带大其载荷的数量级在 10KN 以上，同步带的载荷在 KN 级别，均能满足力学要求。 同步带传动 ， 是由一根内 圈 表面有等间距 （节距） 齿廓 的封闭环形 橡胶 带和有相应齿 廓 的带轮所 配合 组成。 当同步装置 运转时， 同步 带的凸齿 和 带轮 的 齿槽相啮合，以 传递运动和动力。与其他传动 装置 相比，同步带传动具有 以下 的 优点 : 1） 传动比范围比较大，结构紧凑 2） 工作时无打滑现象，有准确的传动比 ； 3） 节能效果好，传动效率高 ； 4） 恶劣环境条件下 均 能正常工作 ； 5） 维护保养方便， 维持 运转费用低 。 nts重型垂直切条机 12 同步带一般由 带背、带齿、 承载绳和包布层组成。 图 3-2-2 同步带结构示意图 半圆弧齿同步带传动 时 动 噪音小， 精度高。 3.2.3 同步带的计算选择 设计功率 PKPa d； 查询载荷修正系数aK， 取 2.1； 设计功率 PKPa d=1.4KW； 选择带型为 14M,节距 mmP 14b ； 齿数为 28； mmPZd b 12511 mmPZd b 12522 =125mm; 同步带速度等同于气缸运动速度 v 1.3m/s； 根据结构取 9980 a； 2120 0 1 202 24 ddd d d ddL a d d a ； 23690d L ； 查询标准接线长 2450PL ； 齿数 Z=bpP L =175； 实际轴间距 16/)(32 2122 ddMa M ; )d(24 12 dLM P 啮合齿数112 )65.0( za dden tZ m )Z 啮合齿数系数 zK 162 KZm ，时， nts重型垂直切条机 13 )6(2.0162 mm ZKZ 时，包角 3.57d180 221 d包角 mm1029 ， 14mZ12K 。1801 查询基本额定功率 KWP 20 计算带宽 14.10l0 pkkpbbzdss 根据带型确定基准宽度 mm4000s b查询带长系数 1lk计算结果 mms 29b 选取带宽标准值 )(mm30 sff bbb 计算在轴上的力 紧边张力 VPF /a12501 松边张力 VPF /a2502 压轴力 )( 210 FFKF F 查询矢量相加修正系数 9.0FK 计算结果 NF 87501 NF 17502 NF 94500 3.3 泥条 长度 定位架部分设计 3.3.1 电磁铁离合器的选用 电磁铁的选用要有断电去磁的功能，才能保证在泥条切断后被输送出去，不至于损坏定位架。取标准型号电磁铁为 20N（后文中有详细计算）。 3.3.2 定位滚筒的设计 滚筒设计 主要存在的问题： 1.材料要求滚筒不沾泥巴； 2.滚筒在运行的过程中不易撞击变形； 3、滚筒表面耐磨 ,4、泥条中含有煤的成分易腐蚀。 因此 可以 选用奥氏体不锈钢 304； 18Cr-8Ni 具有 较好 的耐热性 、耐蚀性 ，低温强度和机械特性； 其 冲压，弯曲等热加工性好， 没有 热处理硬化现象。 3.3.3 摇臂的设计 nts重型垂直切条机 14 图 3-3-3 泥条 长度 定位架结构示意图 图 3-3-4 摇臂受力物理模型图 泥条的推力计算： A*PF1 式中 P=9.5kg/m2 =95N/m2 ， P 为砖机成型压力； A=115*240mm2 =27600 mm2 = 0.0276m2 求得 A*PF1 =2.622N 根据平面力偶系的平衡条件 0M I; ；2211 LFLF nts重型垂直切条机 15 式中 mm3 4 4L2 .6 2 2 NF 11 ； ;702 mmL 求得， 12.885F2 N； 1F*KF ；取 K=1.5； F=19.33N 因此选用电磁铁的吸引力应大于 19.33N，所选取标准型号电磁铁为 20N。 3.4 传动部分的设计 3.4.1 传动系统的确定 取滚筒速度 v=2.6m/s, 根据结构要求，取滚筒直径 D=140 m i n/9.354/91.514.014.3 6.2n I I I rsrdv 9.39.3 5 41 4 0 0nni I I I0 9.32312 iii总将传动比分配，由于带传动比链传动的传 动比大，因此选 312i ； 3.139.31223 iii 总 312i ， 取带轮的直径分别为 100d1 ； ；300d2 i=1.3 选择链轮的齿数分别为 171 z ； 22z2 。 后文中有带轮的选择及链轮的选型详细说明。 图 3-4-1-1 传动系统图 nts重型垂直切条机 16 图 3-4-1-2 传动路线表达式 滚筒的转速： V 带传动的滑动系数 02.0 ； r / m in4.353r / m in2217*1300100*1400n I I I ）（ ； 滚筒直径： D=140mm 滚筒运动速度： nv D =2.59m/s 符合泥条输送速度 2.42.8m/s 的要求。 3.4.2 传动方式的选择 在现有普通机械中，传动方式主要有链传动和皮带传动。由于切 条机送条速度要求在 2.42.8m/s，速度不快，切条机结构紧凑，选用的电机为 1.5KW 的 4 级电机，因此选用二级减速，采用带传动和链传动。 3.4.3 带传动的设计 带传动在近代 的 机械中 又广泛的 应用。 根据参数 已知条件： P=1.5KW，小带轮转速 n=1400r/min,传动比 i=3,传动比允许误差 5%，轻度冲击。 V 带传动的设计计算： 1.确定计算功率： 查 P156 表 8-7 得工作情况系数： 1.1AK w65.1x 1 .51.1 KPKP Aca 2.选择 V 带的带型： 根据计算功率caP和小带轮转速 1n ，由 P157 图 8-11 选择 V 带的带型为： A 型 3.初选小带轮的基准直径1dd： 查 P155 表 8-6 得：min)( dd=75mm 根据1ddmin)( dd查 P157 表 8-8 取：1dd=100 验算带速 v：根据 P150 公式 8-13 得： m / s100060 140010014.3100060 11 ndv d 7.32m/s 计算大带轮直径，由公式2dd=i1dd并根据 P157 表 8-8 加以适当圆整取2dd=300 nts重型垂直切条机 17 4确定中心距 a，并选择 V 带的基准长度dL根据 P152 公式 8-20 初定中心距0a： 0.7（1dd+2dd）0a 2(1dd+2dd) 得 4200a 1200 于是初定0a=700 计算相应的带长0dL： 据式02122100 4)()(22 addddaL ddddd =7004 )100300()300100(214.370022=2042.6 再根据 P146 表 8-2 选取：dL=2050 5.按 P158 式 8-23 计算实际中心距 a : 7042 6.2042205010002 00 dd LLaa并根据公式ddLaa Laa 03.0 015.0m axm in ;的中心距的变化范 围为 693.5725 6.验算小带轮上的包角 1a : 72.163704 3.57x)100300(1803.57)(180 121 add dd 7.计算带的根数 z: 由1dd=100 和 1n =1400r/min,查 P152 表 8-4a 取：0P=1.32Kw； 根据 1n =1400r/min,i=3 和 A 型带，查 P154 表 8-4b 取 2：0P=0.17； 查 P155 表 8-5 取：K=0.98;查 P146 表 8-2 取： LK =1.06 于是： rP (00 PP )K LK所以： Z= 98.006.1)17.032.1(5.11.1)( 00 LArca KKPPPKPP0.99996 取 Z=1 根。 8.确定单根 V 带得初拉力0F: 查 P149 表 8-3 得 B 型带的单位长度质量 q=0.10kg/m,所以 根据 P158 式 8-27 得 : 22m i n0 32.710.032.7198.0 65.1)1.15.2(500)5.2(500 qvzvK PKF caa）（ =127N nts重型垂直切条机 18 应使带的实际初拉力0Fmin0)(F。 9.计算压轴力pF： 压轴力的最小值根据 P159 式 8-28 得： 2 5 2 . 0 3 N2 72.163s i n3.172122s i n*2)( 10m i n FZF p 10.运动时的受力计算：1000vFP e其中 P=1.5KW v=7.32m/s 求得 Fe=205 N 紧边拉力：2e01 FFF =229.5N 松边拉力：2e02 FFF =24.5N 3.4.2 链传动的设计 根据选用的电机的功率 P=1.5KW,轴的转速 n=466.67r/min,传动比 i=1.3可以实现链传动的设计。 （ 1）链轮齿数的确定 由 i=1.3,查机械设计实用手册表 8-2-5，可知 22z;17 21 z 。 （ 2）张紧 轮齿数的确定 故张紧轮齿数 22z;17 21 z 。 （ 3）设计功率的确定 根据载荷稳定由机械设计实用手册表 8-2-6 查得工作情况系数 2.1AK ，表8-2-7 查得小链轮齿数系数 22.1ZK ,表 8-2-8 查得排数系数 1mK 。 故设计功率 KwKK PKP mZ Ad 2.2（ 4） 选链条节距 p 根据设计功率和转速可查机械设计实用手册表 8-2-2 得链号为 12A， p=15.875。 （ 5） 初定中心距 0a 初定 mma 3 7 5.7 1 5p450 （ 6） 确定链节数 pL 链节数 50.1092220212210p apzzzzpaL取 110p L（ 7） 链条长度 L 的确定 nts重型垂直切条机 19 链条长度 mpLL 75.11000p （ 8） 理论中心距 a 由公式 ap Kzzlpa 212 ，查机械设计实用手册表 8-2-9 得 24552.0aK,代入数据得 mma 23.718 。 （ 9） 实际中心距 a 由机械设计实用手册表 8-2-5 可得 mmaaa 08.716 （ 10） 链速 v 链速 smpnzv /1.21 0 0 060 11 （ 11） 验算链轮孔径 kd 查 机械设计实用手册表 8-2-10 得 mmmmd k 2225m a x （ 12） 有效圆周力 F NvF 29.7 1 4P1 0 0 0 （ 13） 作用在轴上的 QF 倾斜传动 FKF AQ 2.115.1 ,取 NFKF AQ 43.101118.1 . （ 14） 润滑方式 滴油润滑。 （ 15） 链条标记 查机械设计实用手册可知，链条标记为 10A-1110， GB1243-1997。 3.4.2 传动轴的设计 nts重型垂直切条机 20 图 3-4-2-1 传动轴的受力简图 根据平衡条件得出平衡方程： 021 AByxx FFFF021 Byyy
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