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机械毕业设计全套
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NJ01-050@拔毛机设计,机械毕业设计全套
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拔毛机设计 本 科 毕 业 设 计 题目 ： 拔毛机设计 学 院： 工学院 姓 名： 学 号： 专 业： 机械设计制造及 其自动化 年 级： 指导教师： 2014 年 5 月 nts 拔毛机设计 摘要 拔毛机通俗来讲就是用来去除宰杀且浸烫的鸡、鸭、鹅等家禽的自动去毛，拔毛机还可用来去除一些农产品像土豆或者鱼类的鳞之类的。该机器运用起来非常的方便，而且比起人工慢慢悠悠来，其优势就可想而知了。在现代城市及乡村的家禽屠宰场应用已经十分普遍了。该机器去毛的效率非常的高。 要求 是 ： 适合的 浸烫 的 温度 、 设备 安全、 可靠性 、 基本达到 食品卫生的 标准 采用的材料应经久 耐用 、 无害无毒 、 防锈 、 机器 系列性 、 结构便于维修 且 简单 。 设计指标 有 ： 羽毛 除 净率 98%、 损破率 3%、 生产率 达到较高水准 。 工作原理 及结构设计 。 结构 有 ： 皮带轮 、 脱毛筒 、 电机 、 脱毛转盘 、 机架 、 出杂口等组成 。 工作的原理是选用 在筒壁 和 转盘上 加 上橡胶棒 来 仿 造 人工 的 揉搓方法 以便达到脱毛之目的。 关键词： 拔毛机；自动脱毛；食品机械 。 nts 拔毛机设计 Abstract Defeathering machine popular terms is used to remove the slaughter and scalding chicken, duck, goose poultry such as automatic unhairing, defeathering machine can also be used to remove some products like potatoes or fish scales. The machine is very convenient to use, and compared with artificial slow steaming, the advantages all too clear. In the modern city and the countrys poultry slaughterhouse application is very popular. The machine to MAOs efficiency is very high. Requirements are: suitable for scalding temperature, equipment safety, reliability, basically reached the standard of food hygiene of materials should be durable, non-toxic harmless, rust, machine series, facilitate maintenance and simple structure. Design indicators are: feather cleanse rate 98%, loss rate was 3%, the productivity to achieve high level. The working principle and structure design. Structure are: pulley, hair removal cylinder, motor, hair removal wheel, frame, the miscellaneous mouth, etc. Working principle is to choose a in the wall and wheel and rubber bar to imitate artificial rubbing method in order to reach the goal of hair removal. Keywords: hair removal machine； automatic hair removal； food machinery. nts 拔毛机设计 1 目录 摘要 . Abstract. 1 绪论 . 1 1.1 拔毛机的使用现状 . 3 1.2 结构原理 . 3 2 鸡鸭脱毛机的设计 要求分类 . 4 2.1 鸡鸭脱毛机的技术要求 . 4 2.2 鸡鸭脱毛机材料的使用 . 4 2.3 鸡鸭脱毛机的分类 . 4 3 传动装置的总体设计 . 5 3.1 分析及确定传动方案 . 5 3.2 选择电动机 . 6 3.2.1选择电动机的结构形式 . 6 3.2.2选择电动机的容量（功率） . 6 3.3 计算传动装置的总传动比并分配传动比 . 7 3.3.1 总传动比 ia. 7 3.3.2 分配传动比 . 7 3.3.3 计算传动装置各轴的运动和动力参数 . 7 4 带的设计计算 . 8 4.1 第一级带传动的设计 . 8 4.2 第二级带传动的设计 . 10 5 轴的设计计算及轴上键连接强度 、轴承基本额定寿命的校核 . 12 5.1 中间轴的设计计算 . 12 5.2 输出轴的设计计算 . 14 5.3 中间轴强度的校核计算 . 15 5.4 轴段 1 处键的选用及校核 . 19 5.5 轴承基本额定寿命校核 . 19 5.6 输出轴轴强度的校核计算 . 21 5.7 轴段 1 处键的选用及校核 . 24 5.8 输出轴轴承基本额定寿命校核 . 24 6 各部件之间间隙的确定和说明 . 26 6.1 落毛间隙的设计 . 26 6.2 脱毛橡胶棒排布的设计 . 26 6.3 脱毛转盘转速及脱毛棒硬度的确定 . 26 6.4 防水措施 . 27 7 其它相关部件的设计和说明 . 27 7.1 拔毛机的机架及外壳 . 27 nts 拔毛机设计 2 7.2 桶的结构设计 . 28 7.3 脱毛棒的设计 . 28 8 结论 . 29 参考文献 . 29 致 谢 . 32 nts 拔毛机设计 3 1 绪论 1.1 拔 毛机的使用 状况 这些年来，伴随着大家的生活质量的逐步提升，大家对家禽的需求量比起以前来说大增 ，所以对拔毛机来说是非常有市场需求的，对于这一领域的市场竞争力拔毛机是非常有市场的。 目前，我国的鸡、鸭儿、鹅等机械屠宰加工业所选用的机器设备： 1 引进外国家禽加工生产线、 2 国内的生产的家禽加工生产的设备。 1.2 结构原理 图 1 工作结构简图 要求 是 ： 适合的 浸烫 的 温度 、 设备 安全、 可靠性 、 基本达到 食品卫生的 标准 采用的材料应经久耐用 、 无害无毒 、 防锈 、 机器 系列性 、 结构便于维修 且 简单 。 设计指标 有 ： 羽毛除 净率 98%、 损破率 3%、 生产率 达到较高水准 。 工作原理 及 结构设计 。 结构 有 ： 皮带轮 、 脱毛筒 、 电机 、 脱毛转盘 、 机架 、 出杂口等组成。通过其上的橡胶脱毛棒来仿造人工揉搓的方法去毛。 此设计是鸡、鸭等家禽的脱毛机， 要 是应用水来 清 洗 的 话可清洗经脱毛机器脱毛的家禽加工品。 nts 拔毛机设计 4 2 鸡鸭脱毛机的设计 要求分类 2.1 鸡鸭脱毛机的技术要求 （ 1）浸烫温度 （ 2）设备可靠性 （ 3）符合食品卫生的要求 （ 4）产品系列性 （ 5）结构简单便于维修 设计指标如下： 羽毛脱净率 /%： 99 破损率 /%： 2（禽体皮表面揉破、断脚、断翅） 生产率 /kg.h: 600 或 1200 2.2 鸡鸭脱毛机材料的使用 脱毛机属于食品加工的机械，必须达到食品卫生的相关的要求，使用的材料要无害与人体。脱毛棒的材料要用无毒、白色的橡胶。 经过试验，脱毛机的性能优，使用便捷、可靠、安全、受到社会的亲莱。 2.3 脱毛机的分类 在市场上的脱毛机通常可以分为以 下几类： 搅龙式脱毛机。 对式脱毛机。 立式整体脱毛机。 nts 拔毛机设计 5 3 传动装置的总体设计 3.1 分析 及 确定传动方案 目前 ，国内的机型结构主要有两种 ：一 种是卧式滚筒式 ， 另一种是立式转盘式。对比试验结果证明，立式转盘式的练合性能指标优于前者。本脱毛机主体结构采用立式转盘式，其筒体固定不动；通过转盘转动，利用离心力将禽类甩出。经反复试验，转盘转速的值域最好为 220240r min。考虑到传动的载荷不大，传动比要求不高以及皮带传动的优点： 1)适用于两轴中心距较大的传动场合。 2)工作时传 动平稳无噪声 ,能缓冲、吸振。 3)工作中如遇到过载，带将会在带轮上打滑 ,可防止薄弱零部件损坏 ,起到安全保护作用。 4)不能保证精确的传动比 .带轮材料一般是铸铁等 .。 5、造价低廉、不需要润滑以及缓冲、吸震、易维护等特点。确定采用皮带轮两级减速的传动方案。如图 2。 图 2 拔毛机两级皮带轮减速简图 nts 拔毛机设计 6 3.2 选择电动机 3.2.1 选择电动机的结构形式 电动机分交流电动机和直流电动机两种。由于生产单位一般多采用三相交流电源，因此，无特殊要求时应选用三相交流电动机，其中以三相交流异步电动机应用广泛。所以选 择使用三相交流异步电动机 Y 系列三相鼠笼型异步电动机，全封闭自冷式 。 3.2.2 选择电动机的容量（功率） 根据技术要求，采取照明电作为动力来源，选用四级单相电动机，同步转速为 1500r/min,可满足使用方便，操作简单的要求。 首先计算工作机 所需输入 功率 Pw： WrnFFVP w 24.64360/2)f1( 式中， F 转盘运动阻力，若每次投入三只禽，取 F=75N； f 揉搓阻力系数， f=0.5; n 转盘速度（ r/min）， n=200220，此处取 220r/min; r 转盘半径，取 0.25m。 传动装置总效率 a ： 885.098.096.0 222221 a式中， 错误 !未找到引用源。 皮带 传动效率，由参考文献 1P94 页表 10-2， 96.01 ； 错误 !未找到引用源。 滚子 轴承传动效率，由参考文献 1P94 页表 10-2，98.02 。 错误 !未找到引用源。 则所需电动机 输出 功率： W85.7 2 68 8 5.0 24.6 4 3 aWd PP 因载荷平稳，电动机额定功率 Pcd 略大于 Pd 即可。有参考文献【 1】 P209,表 19-1 所示 Y系列三相异 步电动机的技术参数，故选电动机的额定功率为 0.75kw。 结合电动机选同步转速 1500r/min，易知应选电机型号为 Y80M2-4。其参数为额定功率0.75KW，同步转速 1500r/min，满载转速 1390r/min。 nts 拔毛机设计 7 3.3 计算传动装置的总传动比并分配传动比 3.3.1 总传动比 ia 由于所采取的的 传动方案为两 级皮带轮减 速，转盘跟 随轴二一起转 动，则min/2202 rnn 。 由选定的电动机满载转速 nm 和 轴二的转速 n2，可得传动装置总传动比为 : ai 2/nnm 1390/220 6.32 3.3.2 分配传动比 ai 1i 2i 式中 21,ii 分别为一级、二级 普通 V 带 传动比。 因为 普通 V 带 传动比的常用范围为 25，又考虑到为使充分发挥两根 V 带的性能，应尽量使第二级转速高一些，那么可取传动比为第一级小些，二第二级大些。取 i1=2.25，则： 8.2i1iai 2 3.3.3 计算传动装置各轴的运动和动力参数 1） 各轴的转速 电动机轴转速 ： nm 1390r/min 中间轴： min/617n1m1 rin 输出轴轴： min/22 0212 rinn 2） 各轴的输入功率 中间轴 ： P dp 1 0.732 0.96 0.703kW 输出轴： P p 21 0.703 0.96 0.98 0.661kW nts 拔毛机设计 8 3） 各轴的输入转矩 电动机轴的输出转矩dT=9550mdnP =9550000 0.75/1390=5.04 310 Nmm 中间轴 ： TdT 411 1008.1i Nmm 输出轴： TT 2i 2 3=1.08 410 2.8 0.96 0.98=2.86 410 Nmm 4 带 的设计计算 图 3 带传动设计结构图 4.1 第一级 带传动的设计 此部分将完成连接脱毛机 第一级 带传动计算。 1.电动机功率为 0.75KW，转速 min/1390m rn ，传动比 25.2i 确定计算功率caP: 由 参考文献【 2】 表 8-7 查得工作情况系数 1.1AK ，故 KwPKP Aca 82.01.175.0 2.选取 V 带带型 nts 拔毛机设计 9 根据caP，mn确定选用 Z 型 3.确定带轮基准直径 选取主动轮基准直径 .711 mmD 根据 参考文献【 2】 式（ 8-15），从动轮基准直径 .75.1597125.212 mmiDD 根据 参考文献【 2】 表 8-7，取 .1602 mmD 按式（ 8-13）验算带的速度 smnDv /3017.51 0 0 060 1 3 9 0711 0 0 060 m1 4.确定 V 带的基准长度和传动中心距 根据式 21021 27.0 DDaDD ，初步确定 .3500 mma 根据式（ 8-20）计算带所需的基准长度 mma DDDDaL d 5.1 0 6 83504 711607116023502422 20212120 由表 8-3 选带的基准长度 mmLd 1120按式（ 8-21）计算实际中心距 a mmLLaa dd 3762 5.106811203502 0 5.验算主动轮上的包角 1 由式（ 8-6）得 9044.16660376 7116018060180 121 a DD主动轮上的包角合适。 6.计算带的根数 Z 由式（ 8-22）知 Lca kkPP PZ 0由 ,25.2,71m in ,/1 3 9 010 immDrn查 参考文献【 2】 表 8-5c 和 8-5d 得 KwP 2928.00 KwP 03.0 查 参考文献【 2】 表 8-8 得 96.0k，查表 8-2 得 08.1Lk ，则 4.208.196.003.02928.0 75.0 Znts 拔毛机设计 10 取 3Z 根。 7.计算预紧力0F由 参考文献【 2】 式（ 8-23）知 20 15.2500 qvkvZPF ca 由 参考文献【 2】 表 8-4 mkgq /06.0 ，故 NF 01.4417.506.0186.0 5.2317.5 132.0500 20 8.计算作用在轴上的压轴力 Q 由公式（ 8-24）得 NZFQ 21.26244.166s in01.44322s in2 10 带轮的具体结构尺寸见零件图。 4.2 第二级 带传动的设计 此部分将完成连接脱毛机 第二级 带传动计算。 1.轴一 转速 min/6171 rn ，传动比 8.22 i ， P=0.703KW。 确定计算功率caP: 由 参考文献【 2】 表 8-7 查得工作情况系数 1.1AK ，故 KwPKP Aca 77.01.17 0 3.0 2.选取 V 带带型 根据caP， mn 确定选用 Z 型 3.确定带轮基准直径 选取主动轮基准直径 .901 mmD 根据 参考文献【 2】 式（ 8-15），从动轮基准直径 .25 2908.2 12 mmiDD 根据 参考文献【 2】 表 8-7，取 .2502 mmD 按式（ 8-13）验算带的速度 smnDv /3091.2100060 61790100060 m1 4.确定 V 带的基准长度和传动中心距 nts 拔毛机设计 11 根据式 21021 27.0 DDaDD ，初 步确定 .3000 mma 根据式（ 8-20）计算带所需的基准长度 mma DDDDaL d 4.1 1 5 53004 902509025023002422 20212120 由表 8-3 选带的基准长度 mmLd 1120按式（ 8-21）计算实际中心距 a mmLLaa dd 2822 4.1 1 5 51 1 2 03502 0 5.验算主动轮上的包角 1 由式（ 8-6）得 9049.14760282 9025018060180 121 a DD主动轮上的包角合适。 6.计算带的根数 Z 由式（ 8-22）知 Lca kkPP PZ 0由 ,25.2,71m in ,/1 3 9 010 immDrn查 参考文献【 2】 表 8-5c 和 8-5d 得 KwP 198.00 KwP 0172.0 查 参考文献【 2】 表 8-8 得 86.0k，查表 8-2 得 08.1Lk ，则 52.308.186.00172.0198.0 703.0 Z取 4Z 根。 7.计算预紧力0F由 参考文献【 2】 式（ 8-23）知 20 15.2500 qvkvZPF ca 由 参考文献【 2】 表 8-4 mkgq /06.0 ，故 NF 8.5791.206.0186.0 5.2491.2 132.0500 20 8.计算作用在轴上的压轴力 Q nts 拔毛机设计 12 由公式（ 8-24）得 NZFQ 92.44349.1 1 4 7s in8.57422s in2 10 综合以上，有第一级皮带传动中： 38,12,7,5.8,160,71d 2121 BBefbd ddd ， 。34,41 21 LL 第二级皮带传动中： 50,12,7,5.8,160,71d 2121 BBefbd ddd ， 。42,50 21 LL 5 轴的设计计算 及轴上键连接强度、轴承基本额定寿命的校核 5.1 中间轴 的设计计算 1）轴一 参数： P 0.703kw T 1.086 mm N10 4 n1=617r/min 2） 作用在 带轮二 上的力： 初拉力 NF 01.4417.506.0186.0 5.2317.5 132.0500 20 压轴力 Q NZFQ 21.26244.166s in01.44322s in2 10 作用在带轮三上的力： 初拉力 NF 8.5791.206.0186.0 5.2491.2 132.0500 20 压轴力 Q NZFQ 92.44349.1 1 4 7s in8.57422s in2 10 3） 选择轴的材料 选用 45 号钢调质处理，获得良好的综合机械性能。 初算轴上的最小直径 ， 按弯扭强度计算： mmd 5.11617703.0110nPA 331101m i n 考虑到轴上键槽适当增加轴直径， 取 dmin=17mm。 nts 拔毛机设计 13 式中， A0 由许用扭转剪应力确定的系数。由参考文献 2P370 页表 15-3，考虑扭矩大于弯矩，取小值， A0=110。 P 轴传递的功率。 错误 !未找到引用源。 n 轴的转速。 图 4 中间轴结构示意图 根据轴与轴承的定位关系如图 ， 可按轴上零件的安装顺序，从 dmin 处开始设计。 即从右端算起，与带轮二配合的 轴段 1： 带轮二 长 2L =34mm， 考虑到带轮与轴由轴端挡圈轴向定位， 轴段 1 的长度应比 带轮二的轮毂 长度略短，故取 1l =33。 密封圈及轴段 2 轴段 1 与轴段 2 间的轴肩为定位轴肩。 可取轴段 2 直径 d2=20mm。查表 毡 圈的直径系列中有公称直径 20mm.轴段 2 长度为 l2=36mm。 轴段 3 考虑 应 用 轴肩定位轴承内圈 。 由于轴竖直放置，由于带轮及自身的重力 ， 使轴承受到轴向力，又皮带给轴以较大的压轴力，所以 轴承类型 选 为 圆锥滚子 轴承。暂取 30305,查得d=35mm,T =18.25mm， B=17。轴段 3 长度 为 17mm。 轴段 4 轴段 4 为一定位轴肩，取其直径为 30，长度为 47 。 轴段 5 该段为轴环，定位皮带轮的轴向，取其直径为 38，长度为 5 。 轴段 6 该段为与皮带轮三配合处， d8=32，取长度为 49.9 。 轴段 7 该段为弹性挡圈与卡槽，取其槽宽为 1，槽深为二。 轴段 8 该段为定位轴肩段，取其轴径为 30，长度为 43 。 轴段 9 该段为与 30305 轴承配合段，取其轴径为 25，其长度为 18.。 nts 拔毛机设计 14 5.2 输出 轴的设计计算 1）轴二 参数： 2P 0.661kw 2T 2.86 mm N10 4 n2=220r/min 作用在 带轮二 上的力： 初拉力 NF 8.5791.206.0186.0 5.2491.2 132.0500 20 压轴力 NZFQ 92.44349.1 1 4 7s in8.57422s in2 10 3） 选择轴的材料 选用 45 号钢调质处理，获得良好的综合机械性能。 初算轴上的最小直径 ， 按弯扭强度计算： mmd 8.15220661.0110nPA 332202m i n 考虑到轴上键槽适当增加轴直径， 取 dmin=21mm。 式中， A0 由许用扭转剪应力确定的系数。由参考文献 2P370 页表 15-3，考虑扭矩大于弯矩，取小值， A0=110。 P 轴传递的功率。 错误 !未找到引用源。 n 轴的转速。 nts 拔毛机设计 15 图 5 输出轴结构示意图 由于与带轮四配合段为最小轴径段，所以从右边算起。 轴段 1 初选 mm25d1 ，又与其配合的轮毂 长为 42mm， 其长应比 42 小，取其长 411l 。 密封圈及轴段 2 轴段 1 与轴段 2 间的轴肩为定位轴肩。 可取轴段 2 直径 d2=30mm。查表 毡 圈的直径系列中有公称直径 30mm.轴段 2 长度为 l2=38mm。 轴段 3 由于轴竖直放置，由于带轮及自身的重力 ， 使轴承受到轴向力，又皮带给轴以较大的压轴力，所以 轴承类型 选 为 圆锥滚子 轴承。暂取 30305,采用正装方式。 查得 d=35mm,T =18.25mm。故取轴段 3 为公称直径 径为 35mm 轴段 。轴段 3 长度 为 21mm。 轴段 4 轴段 4 为一定位轴肩，取其轴径为 45，长度为 50。 轴段 5 该段为轴与 30307 配合段，取 d=35,长度为 21 。 轴段 6 该段为与转盘支撑板相连接段， d8=30，取长度为 41 。 5.3 中间轴 强度的校核计算 中间轴 的受力分析 NFNFNFNFNFFFNFFFNFNFFFmmNTdFF d7.110,7.351;8.574,24160200132443136210,10086.12210ee02e01042221同理，有得又即）（作用在皮带轮二上的外力偶矩与作用在皮带轮的阻力偶矩大小相等方向相反，即： M=M=T1=1.086X104 。 将皮带拉力向轮心简化，得起受力简图 nts 拔毛机设计 16 图 6 中间轴受力简图 计算支反力 其中 两轴承支撑点分别用 A、 B 表示。 分解皮带轮二上的力到 y 轴与 z 轴，有： NyFyFFyNzFzFFzNFFNFFNFFNFFyzyz1.162115.262216.78.6s in55.638.6c os7.238.6s in6.1988.6c os22221111同理，在皮带轮三上的力 NyFyFFyNzFzFFzNFFNFFNFFNFFyzyz11.72216.3612105.9725.61s in25.5325.61c os16.16975.28s in34.30875.28c os22221111求 A， B 处的支反力。 nts 拔毛机设计 17 解得：平面有在0160229Fz83FF B zFzFzFzF B zAzx o zFAz=61N ,FBz=562.78N 解得：平面有在0160229Fy83FyF B yFyFyFyF B yAyxoFAy=41.65N ,FBy=14.36N 画弯矩图 与扭矩图： nts 拔毛机设计 18 图 7 中间轴扭矩与弯矩图 竖直面上， 在轴段 3 和轴端 5 的截面 处弯矩 较大 ， 水平面上， 在轴段 5 的齿轮截面 处弯矩最大， mNMy 8.27max,； 合成弯矩， 轴段 5 的截面 ： mNMMMyz 04.102m a x,2m a x,画转矩图（如上图） 校核轴的强度 由弯矩图可知， 轴段 5 的皮带轮齿轮 截面，轴的弯矩最大，有转矩，为危险截面。 W 抗弯 截面系数 36333 102.3)1032(3232 mdW ； tW 抗扭剖面模量 363 104.616 mdW t 弯曲应力： M P aWM 14.3102.3 04.10 6 扭 转切 应力： M paWTt7.1104.6 86.10 6 nts 拔毛机设计 19 =0.6 M Paca 74.3)7.16.0(414.3)(4 2222 45 钢调质处理， 错误 !未找到引用源。 查参考文献【 2】表 15-1，许许用弯曲应力 1 =60Mpa 1 ca ，在规定范围内。 5.4 轴段 1 处 键的选用 及校核 按轴径 d=17mm轴长 33 选取普通平 键 C 型 b=6， h=6， 、 L=28， 键连接强度的校核： M P ak l dTP 04.17172565.0 1086.10210233 ，而 MPap 120100 ，在规定范围内。 轴段 6 处 键的选用： 按轴径 d=32mm轴长 50 选取普通平 键 A 型 b=10， h=8， 、 L=45， 键连接强度的校核： M P ak l dTP 85.4323585.0 1086.10210233 ，而 MPap 120100 ，在规定范围内。 5.5 轴承基本额定寿命校核 选用 30305 ，查得 Cr=46.8kN， C0=48kN。 由于轴是竖直放置的，有自身的重力及其上的带轮的重力所引起的轴向力设为 80N。 nts 拔毛机设计 20 图 8 中间轴 受力图 将轴系部件受到的空间力系分解为铅垂面和水平面两个平面力系（即 xoy 平面与 xoz 平面）。 垂直方向： NFFFNFFvrervrervr78.29114.1521637945s in22221N320FFN595FFN13114.5750163)61163(79F2r 2 H2r 2 v22r 1 H2r 1 v121112212r 1 HrrHrHrHrererererHrFFFNFFFFFFF则有：解得：在水平面有查参考文献【 1】取 e=0.3， Y=2 。 Fd1=Fr1/2Y=37,18N Fd2=Fr2/2Y=80N 则有 nts 拔毛机设计 21 NFa NFa 802 1601 求轴承当量动载荷： 3.025.0320803.027.05951602211eFFeFFraraX1=1,Y1=0 X2=1 ,Y2=0 因轴承运转有轻微冲击载荷，取 fp=1.0。 2211 1232059511 arar FYFXNFYFX ； 取 B 轴承 的 P1=595N。 P 当量动载荷； 22 ar FF 、 轴承的径向载荷和轴向载荷； 校核 B 轴承即可。 hPCnL h 636161014.135954680061760 106010 式中： hL 轴承的基本额定寿命， h ； hL 轴承的预期寿命， 设 每天 16h,10 年 ，每年 按 300 天 hLh 48000 ； hhLLQ ，校核通过。 5.6 输出轴 轴强度的校核计算 中间轴 的受力分析 NFNFNFNFNFFFNFFFNFNFFFmmNTdFF d7.110,7.351;8.574,24160200132443136210,10086.12210ee02e01042221同理，有得又即）（作用在皮带轮二上的外力偶矩与作用在皮带轮的阻力偶矩大小相等方向相反，即： nts 拔毛机设计 22 M=M=T1=1.086X104 。 将皮带拉力向轮心简化，得起受力简图 图 9 输出轴受力简图 计算支反力 其中 两轴承支撑点分别用 A、 B 表示。 求 A， B 处的支反力。 nts 拔毛机设计 23 图 10 输出轴 支反力示意图 42.456,34.9000144F71F2r22rBABBrBAFFFNFFFF解得：画弯矩图 与扭矩图： 图 11 输出轴扭矩与弯矩图 在轴段 3 中心 截面 处 弯矩 较大 ， 在 扭 矩相 同的 情况 下。 其 为危 险截 面 ，mNM 76.33max ； 画转矩图（如上图） 校核轴的强度 由弯矩图可知， 轴段 5 的皮带轮齿轮 截面，轴的弯矩最大，有转矩，为危险截面。 W 抗弯 截面系数 nts 拔毛机设计 24 36333 1021.4)1035(3232 mdW ； tW 抗扭剖面模量 363 1042.816 mdW t 弯曲应力： M PaWM 02.81021.4 76.33 6 扭 转切 应力： M p aWTt48.21042.8 86.20 6 =0.6 M Paca 55.8)48.26.0(402.8)(4 2222 45 钢调质处理， 错误 !未找到引用源。 查参考文献【 2】表 15-1，许许用弯曲应力 1 =60Mpa 1 ca ，在规定范围内。 5.7 轴段 1 处 键的选用 及校核 按轴径 d=25mm轴长 41 选取普通平 键 C 型 b=8， h=7， 、 L=36， 键连接强度的校核： M Pak l dTP 03.17252875.0 1086.20210233 ，而 MPap 120100 ，在规定范围内。 5.8 输出轴轴承基本额定寿命校核 选用 30307 ，查得 Cr=75.2kN， C0=82.5kN。由于轴是竖直放置的，有自身的重力及其上的带轮的重力及转盘上的禽类所引起的轴向力设为 200N。 nts 拔毛机设计 25 图 12 输出轴轴承受力分析 受力图如上 N42.456N34.90021 rrF F则有： 查参考文献【 1】取 e=0.31， Y=1.9 。 Fd1=Fr1/2Y=237N Fd2=Fr2/2Y=120N 则有 NFa NFa 1202 3201 求轴承当量动载荷： 31.026.042.45612031.036.034.9003202211eFFeFFraraX1=0.4,Y1=0.31 X2=1 ,Y2=0 因轴承运转有轻微冲击载荷，取 fp=1.0。 2211 1242.45645911 arar FYFXNFYFX ； 取 A 处 轴承 的 P1=459N。 P 当量动载荷； 22 ar FF 、 轴承的径向载荷和轴向载荷； nts 拔毛机设计 26 校核 B 轴承即可。 hPCnL h 636161015.333459752 0022060 106010 式中： hL 轴承的基本额定寿命， h ； hL 轴承的预期寿命， 设 每天 16h,10 年 ，每年 按 300 天 hLh 48000 ； hhLLQ ，校核通过。 6 各部件之间间隙的确定和说明 6.1 落毛间隙的设计 落毛间隙是指转盘外径与筒体内径之间的问隙。在脱毛过程中要不停地向简体内浇水 将脱落的羽毛坤入间隙 ， 使之从漏斗漏出。间隙过大，家禽的头或爪易落入其中 ， 造成破损或脱臼；阔隙则羽毛排出不畅 ，甚至在间隙中造成堆积 ，转盘被卡 。 试验发现 ， 间 隙为 lOmm 时机子使用效果较好。 6.2 脱毛橡胶棒排布的设计 转盘和
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