航海路连续梁方案.doc

中铁七局石武客专（河南段）项目部二分部DK716+248.09郑武跨陇海铁路特大桥跨航海路现浇连续梁施工方案编制：审核：审批：中铁七局石武客专(河南段)项目部二分部一工区二OO九年六月十五日目 录一、编制说明.2二、编制依据.3三、工程概况.3（一）工程简介.3（二）主要人员安排.4（三）工期安排.4 四、施工方案5（一）施工准备.5（二）地基处理.6（三）支架及临时通道施工设计.7（四）模板安装.10（五）施工预拱度.11（六）钢筋加工及安装.12（七）混凝土施工.14（八）预应力施工.15五、受力分析.17（一）荷载标准值.17（二）模板检算.18（三）横向、纵向支撑肋检算.21（四）支架承载力检算.25（五）地基检算.28（六）梁高小于4.0米时的检算.29（七）通道力学分析.31 六、安全保证措施.34（一）组织保证措施.34（二）安全管理计划.35（三）施工安全隐患辨识及预防措施.35七、文明施工保证措施40（一）废水排放控制.40（二）防止噪声污染技术措施.40（三）防止大气污染措施.40（四）现场材料堆放及废料处理的控制措施.41DK716+248.09郑武跨陇海铁路特大桥跨航海路现浇连续梁施工方案一、编制说明1.遵守合同条款的各项规定，严格按照各相关施工和设计规范、验收标准中各项规定和设计文件、图样、意图的各项要求进行编制。2. 工期安排根据业主对本标段下达的施工任务，工程以服从标段整体施工安排为前提，均衡展开施工，以期用最节省的投入达到最佳的工期、质量效果，保证工期、质量、安全、效益等目标的全面实现。3. 施工计划主抓关键工序，组织平行作业、流水作业，科学安排交叉作业，强调专业间的协同配合，避免窝工，杜绝返工，循序渐进，均衡生产。4. 考虑雨季对施工生产的影响。5. 本方案着重解决重点、难点、关键项目和主要施工技术问题，本着尽量优化施工方案，合理配置、就地取材的原则进行编制。6. 从我单位现有的技术装备水平和能力出发，积极引进、采用新技术、新工艺、新材料、新设备，在确保工程质量的前提下，以求提高效率、压缩工期，降低工程成本，推动我单位在客专工程施工方面的技术创新、工程质量、施工管理上再攀高峰，再创佳绩。7. 在不中断航海路行车的前提下，尽量减小施工对航海路造成的交通影响，尽量通过优化施工方案以缩短工期。同时确保航海路行车安全及施工安全，通过有效的防护及安全隐患预测杜绝安全事故的发生。8. 严格施工管理，积极开展现场文明施工，保护环境、减少环境污染，创安全标准工地。二、编制依据1、中铁七局石武客专河南段土建工程施工合同。2、郑武跨陇海铁路特大桥施工图第二册石武客专郑武施图（桥-11）3、现行的有关施工规范及技术规程、标准。4、工程现场勘察资料。5、我方施工技术水平、装备能力及拟定参加本标段施工的人员技术素质状况。三、工程概况（一）工程简介1、铁路等级：客运专线正线数目：双线设计速度350km/h2、连续梁采用变截面形式，最大梁高6.05m位于中跨墩顶处，最小梁高3.05米位于跨中。3、全桥共1联3跨，采用现浇箱梁的结构形式。其中：跨径组合为：40m+64m+404、本桥在跨越航海路处净高为11m，与航海路交角为78.4度。6、主要工程数量：（1）现浇箱梁C50混凝土1983.2m3（2）j15.24钢绞线117930Kg（3）光圆钢筋17620Kg 带肋钢筋(HRB355、HRB400) 328370 Kg（二）主要人员安排工程负责人：杨新春技术负责人：李志勇质检负责人：姚亮亮测量负责人：柴磊试验负责人：杨宏涛安全负责人：孟宪伟（三）工期安排本桥现浇梁施工总体工期安排为3个月，即从2009年7月15日至2009年10月15日。1、地基处理预计工期5天 ，即从2009年7月15日至2009年7月20日；2、支架施工计划15天，即从2009年7月20日至2009年8月5日；3、外模板施工计划10天，即从2009年8月1日至2009年8月10日4、支架预压预计10天，即从2009年8月05日至2009年8月15日5、底板及腹板钢筋加工及绑扎预计30天，即从2009年8月10日至2009年9月10日6、内模安装预计5天，即从2009年9月8日至2009年9月13日7、顶板钢筋加工及绑扎预计10天，即从2009年9月10日至2009年9月20日8、B、D段混凝土浇筑预计2天，即从2009年9月15日至2009年9月16日，9、C段混凝土浇筑预计1天，即从2009年9月26日至2009年9月26日10、A段混凝土浇筑预计1天，即从2009年10月5日至2009年10月5日11、B、D段预应力施工计划3天，即从2009年9月22日至2009年9月25日12、C段预应力施工计划2天，即从2009年10月2日至2009年10月4日13、A段预应力施工计划2天，即从2009年10月10日至2009年10月11日14、支架拆除预计4天，即从2009年10月11日至2009年10月15日四、施工方案本方案采用满堂支架进行施工，支架施工前先对地基进行处理，处理方式为：原地面进行压实后采用三七灰土换填50cm压实，压实后上铺15cmC15混凝土封闭层以防止雨季施工雨水浸泡造成地基沉陷或承载力下降。地基处理完成后进行支架搭设，支架采用48*3.5碗扣式支架，梁高大于4米时腹板下支架布置为60*60cm，竖向步距为90cm，翼缘板及底板下支架布置为60*90cm，竖向步距为90cm，梁高小于4米时腹板下支架布置为60*90cm，竖向步距为90cm，翼缘板及底板下支架布置为90*90cm，竖向步距为90cm，支架搭设范围为梁外缘每侧加1.2米，支架外侧一排支架高出梁顶面1.5米每50cm搭设一排横杆，并悬挂安全网挂安全警示标志。在跨越航海路处设置双向门洞以保证车辆通行，门洞尺寸为宽6米，高7米，门洞采用碗扣支架上铺16工钢，16工钢上铺行跨越，3703工钢间距为90cm,3703工钢上满铺20mm厚竹胶板并进行可靠固定，竹胶板上对应工钢位置搭设支架，间距为90*90cm。梁底位置与普通断面一样先铺15*15的纵向方木，然后纵向方木上铺设横向方木，横向方木上铺设模板进行施工（一）施工准备1、施工前先平整场地，对桥梁范围内的钻孔桩泥浆池进行换填处理，并分层压实，压实度不低于90%。清除施工现场内的地表浮土，并对原地面进行压实。2、现场布置了三个导线点，三个水准点作为控制桥梁平面位置和空间位置的基准。测设时必须保证三点联测，数据相互复核，以确保数据的准确。3、施工现场已经做到路通、电通、水通；通往施工现场的施工便道宽约6米，施工现场备200KW发电机一台满足施工临时用电，临时用水是采用水罐车向工点送水。4、各种必备的施工机械、工具、材料已经全部备齐，并在使用前试运行，保证了其状态的良好。对大型搅拌站（搅拌机平均生产率累计为240m3/h），进行重点检查；所用钢筋加工设备有：钢筋弯曲机一台、钢筋切断机一台、钢筋对焊机2台、交直流电焊机各10台；钢筋骨架采用加工厂初加工，加工后的半成品分别吊装，吊装就位后绑扎或者焊接成整体的施工工艺，对可以进行整体吊装的，如横隔板等钢筋可以绑扎或者焊接成整体后再进行吊装，以上设备能够满足钢筋加工施工的需要。混凝土运输采用6台混凝土搅拌运输车运输，泵送混凝土浇注。5、各种原材报驻地监理、代表处抽样检查合格后，方可用与施工。严禁不合格材料进场。（二）地基处理本立交桥区域内地下水位较高，表面层覆盖土质较差，承载力低，且当地雨季降雨量较大，综合以上因素，在搭设支架前，对支架范围内的地基进行如下处理：1、承台或系梁施工完毕后要及时回填基坑，并分层充分压实至原地面，压实密度不小于90%。2、清除地表浮土，对原地面进行压实后，进行三七灰土换填处理，厚度为50厘米，换填后要求地基承载能力不小于200 Kpa。压实后上平铺15cmC15混凝土封闭层以防止雨季施工雨水浸泡地基造成地基沉陷或承载力降低。4、支架地基应有可靠排水措施，防止积水浸泡地基，横断面设置1.5%的人字坡，并在两侧开挖纵向排水沟以利于排水，使支架范围内地表无积水。纵向排水沟沟槽距离外立杆不小于1.5米，底宽0.3米，高度为0.5米，坡度采用1：2的坡度开挖。5、普通地基表面支架底部铺不小于15cm*10cm*250cm的方木垫，既有公路上直接在原路面上搭设支架，于每根立杆下设置可调底座以增加支架基稳定性和调整支架标高，底座丝扣外露部分不得超过丝杆长度的2/3。6、地基处理宽度为：17.2m；处理长度为：150m。三七灰土处理完毕的地基承载力不得小于200kPa。并利用轻型触探仪对处理完毕的地基进行检测。（三）支架及临时通道施工设计1、本桥采用碗扣式支架进行施工，施工工艺如下：（1）支架采用外径48mm，壁厚3.5mm的碗扣式支架，立杆加设底座后直接放置在方木上，方木底必须采用砂砾找平，保证底部密实。（布置图如下）：地基处理完毕后，进行施工放样，确定方木垫块和支架搭设位置，放样结束后进行支架搭设，利用支架下可调底座调整横杆各层标高，上部设可调顶托以调整底模板标高。支架两侧端头高于现浇梁顶面不小于150cm，加两道横杆做为防护栏，并悬挂安全防护网。（3）梁高小于4米时底板及翼缘板下纵、横向步距90cm *90cm，腹板下采用90cm*60cm，横杆层距120cm；当梁高大于4米时底板及腹板下采用60cm *60cm，翼缘板下采用60cm*90cm；横杆层距60cm，纵横分别布置；（4）剪刀撑沿线路方向每5米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45-60角。每道剪刀撑在地面投影必须相交其作用在于确保支架结构的几何不变性，防止杆件间的位移变形，并加强门式支架抵抗水平荷载作用的能力。 （5）支架的架设要求：A按照规定的方案和尺寸进行架设。B注意杆件的架设顺序。C必要时采用临时支顶，以确保临时架设的安全。D架设工人必须佩带安全带。E. 随时校正杆件的垂直和水平偏差，避免偏差过大。F没有完成的支架，每日收工时，一定要进行临时支撑，以免发生意外。G支架架搭设完毕后，要对脚手进行预压，以减少脚手架变形对箱梁浇注后整体线型的影响。（6）支架的拆除要求：A作标志划出工作区，禁止行人进入。B严格遵守拆除顺序，后搭者先拆，先搭的后拆，一般先拆栏杆、可调螺栓、剪刀撑，而后拆支架。C统一指挥，上下呼应，动作协调，要解开与另一人有关结扣应告知对方，以防坠落。D材料、杆架和工具要用绳索运送，不得乱扔。 （7）支架预压。 预压荷载采用纤维袋装砂，吊车起吊就位来实现。预压时应按实际施工时的压力的分布来相似预压，荷载为设计混凝土荷载的120%。支架在荷载作用下变形较大，顶面标高主要通过测量控制。预压前在支架顶、底分别设置沉降观测点和变形观测点，桥位上竖曲线按施工图每5米设置一道观测断面（包括1/4、1/2跨中断面），每个断面设置3个观测点，分别位于两侧腹板中心及梁中心，用水准仪测量，使其达到设计要求。根据加载情况实施全天候跟踪观测，同时记录下相关数据，发现异常情况（如沉降量较大、支架形变过大）时，应立即停止加载，及时通知相关技术人员，调查其原因并采取相应的措施。加卸载顺序及时间：加载时，按照预压荷载50%、80%、120%进行，跟踪观测时间暂定为7天，若沉降量大时，则适当延长预压时间。加载后，每半天观测一次，做好记录，如连续3天小时观测沉降量差不变，认为沉降趋于稳定。底模安装完毕后按计算地基、支架沉降和变形量预留计算预拱度的沉降量。用水准仪测量顶面标高，记录好测量数据，然后按设计箱梁自重加载预压。用水准仪观测预先设置的各观测点，将预压前标高与预压后标高进行比较，计算出加载后支架的变形量。按规定的观测频率进行观测，观测支架的弹性变形、非弹性变形、地基变形（含方木的变形），加载前观测一次标高，加载后，观测各观测点的标高，等沉降稳定卸载后再测量各点的标高，根椐各观测点的标高，计算支架的弹性变形的非弹性变形，考虑预拱度，调整可调支座，将支架平台标高准确调整到施工标高，然后开始立模、绑扎钢筋、灌注混凝土。要特别注意支架的加载和卸载要均匀对称进行。卸载：利用人工配吊机运砂袋均匀对称卸载，卸载同时继续观测，卸载完成后记录观测值以便计算支架及地基综合变形。卸载后，再测观测点标高，求得弹性变形值。按实测取得的沉降量调整支架顶面标高，使顶面标高符合设计要求。(8)对于墩顶腹板加厚处采用在墩顶加设直径30cm钢桶沙漏临时支撑的方式，墩顶沙漏在墩顶垫石四周纵横向间距50cm进行布置。2、（1）临时通道设置宽度为6m，并每侧留置1.5m宽的人行通道，通道两侧支架纵横向间距为60*60cm，竖向步距为60cm。（2）通道两侧支架顶托上设置横向16工钢，并用U型螺栓进行可靠连接，每隔3m连接一道，工钢上直接放置纵向3703工钢，3703工钢间距为90cm。纵横向工钢之间用U型螺栓连接，每道工钢在跨中和两端连接3处。（3）通道两侧设置100*50cm混凝土防撞墙，并于通道两侧200m和100m位置分别设置减速带，在通道两侧500m位置设置减速标志，用钢轨设置限宽和限高架，限宽4m限高6m，并设置明显的限宽限高标志。(4)、通道两侧距支架30cm处设置高100cm宽50cm的混凝土防撞墙。（5）通道及人行道四周夜间要设置警示灯并进行可靠照明。（四）模板安装箱梁外模、内模均采用竹胶板。外模模板下部采用1515cm的方木作为横向支撑肋，底模和翼沿模板的横向支撑肋中心间距为20cm，下部采用1515cm的方木作为纵向方木支撑于竖杆的顶托上，翼沿下部的纵向方木中心间距为90cm，腹板下部的纵向方木中心间距为60cm，底板下部的纵向方木中心间距为90cm。侧模模板的竖向支撑肋采用1515cm的方木，中心间距为30cm，竖向支撑肋外侧用外径48mm，壁厚3.5mm双钢管固定，双钢管竖向间距为60cm，双钢管的2根钢管之间穿16mm的圆钢做拉丝固定侧模，其纵向距离为90cm，竖向距离为60cm。拼缝采用贴缝处理，不得使用脱胶、空鼓、边角不齐的板材。板材锯割时使用圆锯，以便划线后一次锯割成型，并能在安装时做到接缝紧密平整。由于部分箱梁由曲线段组合而成，底模拼装需进行修整，每孔梁进行分段。投点控制平面位置，每段直线长度依据实际情况而定。同时箱梁底标高根椐箱梁纵、横向变坡分段测定，连接平顺。1、外模拼装底模长边沿纵向放，纵、横拼缝对直，边腹板侧模立于底模上，即底模铺设横向宽度略大于箱梁断面尺寸1020左右，在其投点控制外腹板底口边线，弹出墨线后拼装侧模。注意按设计预留100通风孔，利用100PVC管穿过腹板内外模板成孔。孔翼缘底模在斜腹板处压在侧模上口，确保外形尺寸和拼缝严密，此侧模高度按外腹板高度加工正确。底模铺设完成后，模板表面须进行整理，要拼缝严密，基本对直，表面平整（3米直尺平整度3），相邻板块高低差小于1mm ，清洁干净后，表面涂抹隔离剂，涂设两层。梁的底部及侧面砼保护层厚度严格控制，做好的砼垫块厚度要一致。为避免造成色差，影响外观质量，垫块采用与箱梁砼标号相同的水泥砂浆高压制成，强度高，且为同一水泥厂家，适当加密，纵、横间距1m设置，严禁下皮筋有碰底模现象，确保下筋保护层，避免了拆模后底板隐见钢筋网格的通病。为防止烧焊引起的熔铁直接滴落到模板上造成模板损坏，影响砼外观质量，避免或减少在箱梁上面焊割钢筋，在确实无法避免时，采取必要的衬垫措施。模板安装完毕后，模板应牢固且不变形，确保完成的混凝土符合规定的尺寸和外形，各部分尺寸的施工允许误差应符合客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准的有关规定。混凝土浇注前，竹胶板接触混凝土表面涂抹隔离剂，涂抹的隔离剂要经监理工程师批准，并且为木板充分吸收及不造成混凝土表面变色。浇筑混凝土前，模板必须清理干净，底部应完全没有锯末、刨花、铁锈、污垢、泥土或其它杂物。2、内模安装 箱梁内模采用按模板长度分节整体制作、吊装的施工方法。内模施工现场制作，由吊车将其就位，安装时保证内模位置准确无误。内模须预留底板砼下料槽。为防止内模上浮，内模采用钢筋拉杆固定于模下支架上，并派模板工专人负责跟踪，一旦发现轻微上浮，应立即放缓混凝土浇筑速度，并对内模进行加固处理。 内模拆除考虑空间限制，分节段依次从前到后，从上到下拆除。拆除后的模板从施工孔取出。 内模安装完毕后，钢筋绑扎工作必须格外小心，轻拿轻放。需要移动钢筋时，至少要两人同时抬放，不得一个人抽推钢筋，以免损坏内模。拆除边模、拆除内模时混凝土强度不得低于设计强度的90。（五）施工预拱度支架预留度的设置应根据支架弹性变形确定，不设其他预拱度，预留度的设置可根据预压结果确定，采用全断面按直线布置。（六）钢筋加工及安装钢筋初加工对进场的钢筋进行外观检查验收，按照规范要求进行力学性能抽样试验，进行质量鉴定，装卸钢筋时，不得抛甩，以免损坏钢筋。经检验合格后的钢筋进行调直、除锈、除油污等初加工。钢筋经过调直与除去污锈后，应达到钢筋表面洁净平直，无局部曲折，被擦伤的表面伤痕不得使钢筋的截面减小5%以上。钢筋调直采用冷拉法，级钢筋的冷拉率不大于2%，级钢筋的冷拉率不大于1%。钢筋的接头钢筋接头一般采用焊接，直径小于16mm的钢筋的接头采用电弧搭接焊，双面搭接焊焊缝长不小于5d，钢筋焊条均采用结502或结506焊条，直径大于16mm小于25mm的钢筋的接头以闪光接触对焊为主，直径大于25mm的钢筋的接头采用搭接焊，焊接应符合客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准的相关规定。钢筋种类受拉受压级钢筋30d20d级钢筋35d25d钢筋焊接前，必须按照施工条件进行试焊，合格后方可正式施焊，焊工必须经考试合格，持证上岗，轴心受拉构件中的钢筋均焊接，不得采用绑扎接头。标准绑扎接头的最小搭接长度，如右表所示。钢筋接头在接头区段内，应错开布置，不管采用何种焊接，都要满足客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准的相关要求。.钢筋下料加工钢筋必须按照设计规格、数量及尺寸加工，计算好单根钢筋长度后下料，钢筋在工作台上按设计尺寸放样，机械加工，钢筋从一端向另一端弯扎，注意起弯点的位置，先试弯扎一根钢筋，找出规律后再成批加工。钢筋的弯勾设置及钢筋保护必须按图纸及规范要求设置。钢筋加工好后，按型号分类放整齐。加工钢筋允许偏差序号项 目允许偏差1受力钢筋顺长度方向加工后的全长102弯起钢筋各部分尺寸203箍筋螺旋筋各部分尺寸3.钢筋的安装及绑扎钢筋整体绑扎，检查其各部尺寸，应保证其位置符合设计图的标准，钢筋安装允许偏差如下表：序号项 目允许偏差mm1受力钢筋间距152箍筋间距153保护层+5，04主筋长度10箱型梁钢筋密集，要事先研究好绑扎安装的顺序。底板一般先装下排钢筋，再安装上排钢筋。腹板钢筋一般先安装箍筋，然后再安装底板和腹板钢筋绑扎完成后，安装内模，最后安装绑扎顶板钢筋。钢筋接头按规定要求错开布置，搭接长度区段（35d长度范围内，但不得小于50cm），受拉钢筋每个断面接头不能大于20%。钢筋绑扎要牢固，具有足够的强度，在灌注混凝土时不得移位变形，钢筋的交叉点用铁丝绑扎结实，必要时用电焊焊接，使之成为整体。为保证及固定钢筋相互间的横向净距，两排钢筋之间可使用砂浆垫块隔开，或用短钢筋扎结固定。锚具下的螺旋筋按照设计位置安放准确，注意预埋支座钢板和护栏钢筋，外露铁件要做防锈处理。为了保证钢筋保护层的厚度，在钢筋与模板间设置保护层专用混凝土垫块，垫块应错开布置，不应贯通截面全长。钢筋安装完毕后，根据设计图纸设定的尺寸，安装波纹管道，安装时，必须保持管道顺畅。所有管道沿长度方向每50cm采用12钢筋定位，并点焊在主筋上，不容许用铁丝定位，确保在浇筑混凝土时不上浮、不变位。（七）混凝土施工本桥箱梁根据设计图纸选定混凝土标号及外加剂，坍落度在818cm，根据实际情况在满足泵送的条件下尽量减小混凝土的塌落度，但必须按照已被审批的混凝土配合比数据进行施工，砼由搅拌站搅拌，搅拌车运至现场，通过砼泵车泵送入模。顶板预留拆模小孔，待混凝土强度达到设计值的90%以上时，拆模后封口。浇筑顺序按照施工图分段顺序进行，先浇筑B、D段，再浇筑C段，最后浇筑A梁段。砼浇注前，模板必须清理干净，模板接触砼的面用隔离剂涂抹均匀。钢筋和模板安装完毕，经监理工程师检查验收并签认后，进行砼的浇筑施工。砼配合比按试验确定，水泥采用普通硅酸盐水泥。砼浇筑应先浇注底板、腹板，后顶板。砼施工过程中，由专职测量员跟踪观测支架的沉降，架子工跟踪检查支架，一旦沉降量过大，应立即停止砼浇筑，认真分析原因，根据实际情况采取有效措施（如加设剪刀撑及加密支架等），保证砼施工的安全。 砼振捣采用插入式振捣器振捣。砼浇筑完毕进行表面收浆，按设计纵横坡收平砼表面，并对砼表面进行拉毛处理。 砼浇筑不得任意中断，并应前层砼初凝之前，将次层砼拌合物浇筑捣实完毕。因故必须间歇时，间歇最长时间一般控制应在规范要求的范围内。梁体砼浇筑因故中断，预计将超过规范要求的允许间断时间时，要设置水平施工缝，严禁设斜面接缝。续灌上层砼前，先凿除下层砼表面的水泥浆和软弱层，用高压水冲洗干净，在全部接触面上铺一层与砼配合比标号相同而水灰比稍小、厚度为15mm的水泥砂浆。接缝处于重要部位时要增加连接锚固钢筋，以防受力时开裂。严格掌握砼振捣时间，振捣时间过短，不能达到密实，振捣时间过长，易引起砼的离析现象，一般当砼内不再有气泡冒出，砼不再下沉，表面开始泛浆，砼表面平整即表明砼已密实，停止振捣。施工中应加强观察，防止漏浆、欠振、过振等现象发生。模板角落以及振捣器不能到达的地方应辅以插钎振捣。施工中随时注意检查模板、钢筋及各种预埋件的位置和稳固情况，发现问题及时处理。混凝土浇筑完成后，应在收浆后尽快予以覆盖和洒水养护。养护时间不少于7天，每天洒水次数视环境湿度与温度控制，洒水以能保证混凝土表面处于湿润状态为准。混凝土强度达到设计强度90%即可拆除梁体内、外模板。拆下的模板经清理、调整、涂色拉油后倒用。（八）预应力施工、采用的预应力钢铰线，应符合国家标准，箱梁采用高强度低松驰钢绞线，标准强度Rby=1860MPa，使用前必须按有关规定对其强度、外形尺寸、初始应力和物理及力学性能进行严格试验，锚头应进行裂缝探伤检验，夹片应进行硬度试验，锚具应进行组合锚固性能试验。钢铰线的表面不得有润滑剂和油渍，并不得有锈蚀成肉眼可见的麻坑。、箱梁所使用的预应力锚具和夹具的类型应符合设计规定，并抽样进行外观尺寸、硬度及锚固性能检查和试验。检查结果如有一套不合格，则另取双倍数量进行检查，如仍有一套不合格，则该批锚具为不合格。施工时应逐片对锚具进行检查。、预应力钢绞线、锚具和夹片储存在清洁、干燥的地方，加以遮盖，并定期检查有无损坏和腐蚀。、张拉机具应与锚具配套，使用前对张拉机具进行检查和校验。校验时，千斤顶与压力表配套校验，以确定张拉力与压力表读数之间的关系曲线，张拉时进行调整。、钢绞线的下料严格按设计长度及根数进行下料编束，采用砂轮切割机进行切割。钢绞线编束时，应逐根理顺，每隔11.5m绑扎一道铅丝，铅丝扣向里绑扎牢固，防止相互缠绕。编束后，编号堆码，妥善保管，防止在储存、运输和安装过程中损坏、变形或锈蚀。安装钢绞线时，钢绞线的弯折处采用圆曲线过渡，管道必须圆顺。预制箱梁定位钢筋在曲线部分以间隔为50cm，直线段部分间隔为100cm设置一组。顶板负弯距钢束的定位钢筋每隔50cm设置一组，定位钢筋采用12钢筋电焊在主筋上,不容许用铁丝定位,确保管道在浇筑混凝土时不上浮、不变位。、张拉钢绞线前对梁的外观尺寸、锚垫板位置及孔道内杂物等进行清理检查。预制主梁混凝土强度达到90%后，既可以张拉预应力钢束。施工时严格按设计顺序张拉钢绞线束。、箱梁采用双向张拉，张拉控制以张拉力和伸长量双向控制，伸长量应控制在6%范围内，如张拉过程伸长量超出范围或出现其他异常情况应立即停止张拉，查找原因。当张拉控制应力达到稳定，并确认伸长量、滑丝情况等合格后，进行锚固。锚固后用砂轮切割机切割多余长度。其张拉控制程序为(低松弛钢绞线)：0 10%k（做伸长量标记）k （持荷2分钟，测量伸长量、回缩量，锚固）、箱梁伸长值、控制应力值按设计图纸复核无误后进行控制，同时应对实测的弹性模量和截面面积对图纸伸长量进行修正。修正公式为：=（EA/EA）其中： E、A 为理论钢绞线的弹性模量和截面积 E、A 为实测钢绞线的弹性模量和截面积为设计伸长量为修正伸长量五、受力分析（一）、荷载标准值（偏于安全的按照6.05米梁高处最大荷载进行计算）：钢筋砼容重取26kN/m3。（1）单侧每延米翼板砼为：1.44m3/m，宽度2.65m。翼板自重标准值：（2）每侧腹板及半顶板每延米砼为(偏于安全的取最大值)：5.86m3/m，作用宽度为1.4m(腹板厚度0.8m，内倒角底边长0.6m，因此假设以上荷载的作用跨度为1.4m) 腹板和半顶板自重标准值：（3）腹板及顶、底板每延米砼为7.9m3/m，宽度3.35m箱梁除去翼沿自重标准值：（4）竹胶板自重标准值：（5）1515cm方木自重标准值： （6）施工人员及机械设备均布活荷载：（7）振捣砼时产生的活荷载：（二）、模板检算模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为，弹性模量为：，模板厚度。模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m计算:模板截面抵抗矩 模板截面惯性矩 （1）腹板宽度范围内的底部模板检算腹板下模板受力最大，由腹板和半顶板的荷载组成，故检算该部位模板，梁体高度6.05m。模板支撑肋中心距为0.2m，腹板宽度0.8m，腹板与底板内倒角横向边长为0.6m，因此，假设腹板和半顶板荷载作用在宽1.4m、长0.2m的模板上。模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m。强度计算模板上的均布荷载设计值为：最大弯矩： 满足要求挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度为： 满足要求。（2）底板模板检算底板下部支撑肋净间距与腹板下部的构造相同。但是荷载要小很多，就不再对底板模板进行检算；（3）侧模模板检算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算 ， 式中：混凝土的重力密度，按实际取26kN/m3； t新浇混凝土的初凝时间，无资料时取200/（T+15）h，得5.714h； T混凝土的入模温度，取20； v混凝土的浇注速度。取2.5m/h； 1外加剂影响修正系数，取1；2混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上公式计算的新浇注混凝土对模板的最大侧压力F为51.68kN/m2。计算中采用新浇注混凝土侧压力标准值F1=51.68kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。竹胶板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇注混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇注混凝土侧压力。竖向方木(次楞)中心距(纵向)0.3m，纵向钢管(主楞)中心距0.6m(竖向)，计算时，按照三跨连续梁计算。跨度为0.3m+0.3m+0.3m。强度计算模板上的均布荷载设计值为：最大弯矩： 满足要求抗剪强度计算最大剪力：最大剪应力：挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度为： 满足要求。（4）翼沿模板检算模板支撑肋中心距以及模板均和底板、腹板是一样的，但是荷载要小很多，不再对翼沿模板进行检算。（三）、横向、纵向支撑肋检算1、梁底板下的横向、纵向方木计算1)横向方木计算横向支撑肋方木截面15cm15cm，间距20cm，按均布荷载下的三跨简支梁计算，计算跨度为0.6m+0.6m+0.6m。，强度计算作用在方木上的均布荷载：跨中最大弯矩： 满足要求挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 满足要求。2）纵向方木计算强度计算按三跨连续梁计算，跨度为0.9m+0.9m+0.9m。取最不利荷载位置，计算简图如下： q横向方木间距为0.2m，为了计算方便把横向方木传递到纵向方木的荷载简化成均布荷载跨中最大弯矩： 满足要求。挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 满足要求。2、侧模竖向方木、纵向钢管计算竖向方木(次楞)中心距(纵向)0.3m，纵向钢管(主楞)中心距0.6m(竖向)。新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算： ， 式中：混凝土的重力密度，按实际取26kN/m3； t新浇混凝土的初凝时间，无资料时取200/（T+15）h，得5.714h； T混凝土的入模温度，取20oC； v混凝土的浇注速度。取2.5m/h； 1外加剂影响修正系数，取1；2混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据公式计算的新浇注混凝土对模板的侧压力F为51.68kN/m2计算中采用新浇注混凝土侧压力标准值F1=51.68kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。1）竖向方木计算计算时，按照三跨连续梁计算。跨度为0.3m+0.3m+0.3m。强度计算方木上的均布荷载设计值为：最大弯矩： 满足要求抗剪强度计算最大剪力：最大剪应力：挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度为： 满足要求。2）纵向钢管计算计算时，按照三跨连续梁计算。跨度为0.9m+0.9m+0.9m（拉丝纵距为0.9m）。纵向钢管为双钢管。48mm3.5mm钢管截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08103mm3，I=Wr=5.08103 mm324mm=1.2105 mm4。P/2 P P P P P P P P P/2强度计算钢管上的集中荷载设计值为：最大弯矩： 可抗剪强度计算最大剪力：最大剪应力： 满足要求挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度为： 满足要求拉筋的计算拉筋设置纵向间距为0.9m，竖向间距0.6m，该范围内按1根拉筋考虑计算。N=51.68kN/m20.9m0.6m=27.9kN 满足要求选用直径16圆钢，截面面积为201mm2。满足要求。 （四）、支架承载力检算钢管承载力计算：按偏心1/2钢管直径计算：式中：Nmax立杆最大承载力（N）；轴心受压构件稳定系数；A立竿毛截面积（cm2）见下表；D立竿直径（cm）；x截面塑性发展系数（取1.15）；W截面模量（cm3）；f钢管强度设计值（取215KN/mm2）；碗扣式支架钢管截面特征表:项目直径（mm）壁厚（mm）截面积A（cm2）惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径r（cm）外径内径钢管1484234.24 10.784.49 1.59 钢管248413.54.89 12.195.08 1.58 1、支架步距L60cm（取最不利长度，两端铰接）时：求得：1L/r60/1.5937.73 2L/r60/1.5838.02杆件的纵向弯曲系数按下列公式计算：当80时，=1.02-0.55（+20）1002当80时，=30002得11.02-0.55（37.63+20）/1002=0.83721.02-0.55（38.02+20）/1002=0.835依据下面公式推出N1max1*104/（0.837*4.24）+0.024/(1.15*4.49*10-6)=215*106得N1max28.80KN/根N2max1*104/（0.835*4.89）+0.024/(1.15*5.08*10-6)=215*106得N2max32.79KN/根2、步距为90cm时求得：1L/r90/1.5956.44 2L/r90/1.5857.03杆件的纵向弯曲系数按下列公式计算：当80时，=1.02-0.55（+20）1002当80时，=30002得11.02-0.55（56.44+20）/1002=0.69921.02-0.55（57.03+20）/1002=0.694依据下面公式推出N1max1*104/（0.699*4.24）+0.024/(1.15*4.49*10-6)=215*106得N1max26.81KN/根N2max1*104/（0.694*4.89）+0.024/(1.15*5.08*10-6)=215*106得N2max30.45KN/根支架钢管外径48mm，壁厚3.5mm，支架步距为0.9m时，单根承载力为3.0t。（1）翼板下支架由上面的计算知：翼板下方木纵梁所受荷载为14.13kN/m，所以单根立杆所承受的荷载为：，满足要求。（2）底、顶、腹板下支架由上面的计算知：底、顶、腹板下方木纵梁所受荷载为61.31kN/m，所以单根立杆所承受的荷载为：，满足要求。（3）稳定性检算有上面的计算可知支架立杆最大受力为：22.1kN。，强度满足要求。（偏于安全考虑按两端铰支取=1.0），符合要求。查表得：稳定系数，稳定性满足要求。（五）、地基检算支架立杆最大受力为：，立杆底托尺寸为：0.15cm0.15cm，C20砼的应力