电气电子毕业设计127.5kw三相鼠笼异步电机设计
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电气电子毕业设计127.5kw三相鼠笼异步电机设计,毕业设计论文
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本科毕业设计 7.5kW 三相鼠笼异步电机设计 学生姓名： 学生学号： 院（系）： 年级专业： 指导教师： 二 七年 六月nts攀枝花学院本科毕业设计 摘要 I 摘 要 电机在各行各业的广泛应用， 推动了 中小型电机行业的发展不断壮大， 因此研究中小型电机存在重大意义。本课题主要是 在 熟悉三相异步电动机的原理的基础上 ，根据设计要求设计一台小型三相鼠笼式异步电动机。 首先 确定电机的电磁负荷和电机的主要尺寸， 然后 分别对电机绕组、电机铁心进行设计， 并且对设计电机的参数、工作性能进行核算，反复调整，直到设计的参数符合设计任务的要求。在初选方案的基础上改变气隙大小、改变定子匝数、和改变铁心长度进行了几个方案设计，最后对所有设计方案进行比较，优化设计。 关键词 电机、电磁设计、 改变参数 nts攀枝花学院本科毕业设计 ABSTRACT II ABSTRACT The electrical machinery in all the various trades and occupationswidespread application, impelled the middle and small scale electricalmachinery profession development unceasingly to expand, thereforestudied the middle and small scale electrical machinery existencegreat significance. This topic mainly is in the familiar three-phaseasynchronous motor principle foundation, according to designs therequest to design a small three-phase mouse cage type asynchronousmotor. First determined the electrical machinery the electromagnetismload and the electrical machinery main dimension, then separately tothe electrical machinery winding, the electrical machinery iron corecarries on the design, and to designs the electrical machinery theparameter, the operating performance carries on the calculation,repeatedly adjusts, conforms to the design duty requirement until thedesign parameter. Changed the air gap size, the change stator numberof windings in the primary election plan foundation, and the changecore length has carried on several plans designs, finally carried onthe comparison to all design proposal, the optimized design. Key word Electrical machinery, electromagnetism design, changeparameter nts攀枝花学院本科毕业设计 目录 目 录 摘 要 . I ABSTRACT . II 1 绪论 . 1 1.1 课题设计背景 . 1 2 国内外鼠笼型异步电动机的发展状况 . 2 2.1电机在国外的发展状况及趋势 . 2 2.2我国电机的发展状况及趋势 . 3 2.3中小型的发展状况及趋势 . 4 3 电磁设计 . 5 3.1额定数据和主要尺寸 . 5 3.1.1额定数据 . 5 3.1.2主要尺寸 . 6 3.2磁路设计 . 13 3.2.1面积计算 . 13 3.2.2磁密计算 . 14 3.3参数计算 . 18 3.3.1定子线圈次寸 . 18 3.3.2漏抗计算 . 19 3.3.3空载特性计算 . 25 3.4工作性能计算 . 26 3.4.1电流计算 . 26 3.4.2损耗计算 . 27 3.5起动性能计算 . 29 4 改变参数 . 34 4.1改变气隙大小的设计方案 . 34 4.2改变 定子匝数的设计方案 . 38 4.3改变铁心长度设计方案 . 43 5 电子计算机在电机设计计算中的应用 . 50 5.1概述 . 50 5.2设计分析程序 . 51 5.2.1算程序改编成计算程序 . 51 nts攀枝花学院本科毕业设计 目录 5.2.2图的作用与编制原则 . 52 5.2.3下面以起动性能计算为例进行编程设计 . 53 结 论 . 54 参考文献 . 55 致谢 . 56 nts攀枝花学院本科毕业设计 1 绪论 1 1 绪论 1.1 课题 设计 背景 （ 1） 设计要求是 ： 额定功率为 7.5kW,额定电压为 380V,相数 3 相 ,额定频率为 50Hz,联结方式为三角形， 额定效率为 88%,功率因数为 0.85。 进行电机的电磁设计 ，根据参数选取的不同，用手算方法改变铁心槽型 、匝数、气隙大小以及铁心长度，至少三种不同方案 的设计，每个方案的设计都必须符合要求。进行比较选取最佳方案。 （ 2） 设计任务： 了解三相异步电机在国内外的发展状况： 结合要求设计一台三相鼠笼异步电机，确定电机的电磁参数和主要几何尺寸 。 （ 4） 设计目的： 学会用电磁计算程序计算电机 ，会查图、查表；了解 Y 系列 IP44小型三相单鼠笼异步电动机的主要尺寸；搞清绕组的连接、电流在绕组中的流向； 了解电机内部电磁关系，从设计上了解改参数对性能的影响 。 nts攀枝花学院本科毕业设计 2 国内外鼠笼异步电动机的发展状况 2 2 国内外鼠笼型异步电动机的发展状况 2.1 电机在国外的发展状况及趋势 4 （ 1） 大型交流电机：在国外已成系列生产，目前生产的同步电动机最大容量已达 70MW、 2 极（日本）；同步调相机已达 345MWA、 8 极（瑞典）；柴油发电机已达 31 280kW、 56 极（西德）；绕线形感应电动机为 6MW、 2 极（日本）；笼型感应电动机为 12MW、 2 极。国外大型同步电机采用与汽轮发电机或水轮发电机相似的结构。例如传动高炉鼓风机用的高速 2 极大容量同步电动机，其机构与汽轮发电机相似； 70 年代前后发展起来的单纯蓄水式水电站中采用的立式同步电动机，结构与水轮发电机类似。此外，近年来还先后出现和发展了带晶闸管变频装置的低速同步电机，户外电动机，低噪声电动机以及与中小型电机类似的大型电机等多品种。 （ 2） 大型直流电机：近年来，在一些先进的工业国家中，直流电动机已普遍使用晶闸管供电，。当前国外生产出的大型低速可逆转轧钢用直流电 动机最大容量已达 8 840kW；大型非逆转轧钢用直流电动机已达 11 200kW。此外，英国生产的 8 200kW、额定转矩为 1 033kn.m 的矿井卷扬用直流电动机，是目前世界上这类电机中最大的。此外，国外还出现了一些新型直流电机，把电机和整流装置分开安装，使直流电机的极限容量提高数倍。 （ 3） 、中小型电机： 60 年代初以来，一些主要工业国家相继发展了中小型电机的新系列，或对原有系列进行了改进。它们的共同特点是： （ 1）应用电子计算机进行设计，从而提高了计算精度。缩短了设计周期，并为获得最佳方案创造了有利条件。 （ 2）功率等级和安装尺寸尽量和国际电工委员会的标准接近。 （ 3）注意从“小型轻量化”（减轻重量、降低中心高）转为注意“省能化”和“无公害化”，提高效率和降低噪声等。 （ 4）积极采用新材料。 （ 5）扩大了原来的功率划分范围，例如将小型感应电机的功率范围已扩大到原来属于中型感应电机的低压部分。 （ 6）改善结构，提高通用化程度，注意维修使用方便。 以上就是我们国家与国外在电机制造工业的近况与发展趋势的比较，从中我们能发现我们国家在电机制造上与国外的差距。 nts攀枝花学院本科毕业设计 2 国内外鼠笼异步电动机的发展状况 3 2.2 我国 电机的发展状况及趋势 2 （ 1） 20 世纪 40 年代以前，我国电机制造工业极端落后 。中华人民共和国成立后，电机工业得到了迅速发展，产品的种类，数量的不断增加，技术水平逐步提高。 50年代以前我国主要是仿制国外产品为主， 1953年以后多次组织了电机产品的改型设计和系列统一设计，使我国从发电设备、大型交直流电机一直到种类繁多的中小型电机，大多数都有了自己的系列。不但建立了若干产量大、使用面广的基本系列，还建立了应用场合比较特殊的派生系列和专用系列。在电机零部件和安装尺寸、机座好等系列的标准化、系列化、通用化 方面也进行了大量工作、已形成自己的体系，还制定了电机专业的许多国家标准，这些标准正逐步接近国际电工委员会的标准。 60年代起即走上自行设计的道路； 50年代只能生产一般中小型电机，不久后即能生产大型电机设备和特殊用途电机 。与此同时，新技术、新材料 新结构和新工艺的日益广泛应用 ，使我过电机工业的发展走上了更加成熟的道路。 (2)在绝缘材料方面，目前我国生产的电机中，主要采用 E、 B 两级（其中 E级约占 2/3左右）， F、 H级仅在少数要求较高或特殊用途的电机上应用，但前者正积极地分别向 B、 F 级过滤。环氧玻璃粉云母带和无溶 剂侵泽漆、聚酰亚胺、 DMD复合绝缘、涂敷用环氧粉末和适形材料（由纤维毡涂上一定的胶粘剂制成，可用于汽轮发电机和水轮发电机端部及槽部固定）等新型绝缘材料中不少已在电机上大量应用。在导磁材料方面，除一般热轧与冷轧单取向硅钢片，无硅低碳电工钢片和半冷轧无取向硅钢片已在部分电机中采用。此外，还在用玻璃钢（即高强度玻璃纤维增强塑料）制造汽轮发电机转子护环以代替价格昂贵的非磁性钢护环方面进行了一系列研究，并已在一台 3MW 电机上试用。在 25、 50 和 75MW 汽轮发电机上采用玻璃钢定子端盖也获得较好效果。近年来，我国还在氢冷 汽轮发电机上应用了液体塑料密封材料，以代替传统的橡胶皮条等固体密封材料，改善了密封性能。 在工艺水平和机械化、自动化程度方面，小型电机的机座与转轴加工、静电喷漆、总装试验等自动线均已正式采用；级进式冲模、大型压铸机、定子绕组自动下线机、插槽绝缘机、端部整形机、自动绕线机等新设备及真空压力、中型感应电机转子导条环氧粉末涂敷、机座射压造型等新工艺的应用，也都使功效大大提高，电机质量进一步改进。 （ 3）积极开展电机理论、测试技术和新型发电方式的研究。近年来，我国对电机绕组、附加损耗、附加转矩、电机冷却、大型电机的 端部磁场、电机测试技术以及超导电技术在电机的应用等方面开展了一系列研究，取得不少成果，此外，我国还对原子能、磁流体、地热、太阳能、风力和燃汽轮机用于发电方面进行了nts攀枝花学院本科毕业设计 2 国内外鼠笼异步电动机的发展状况 4 一系列试验研究工作，已建成一座试验性的地热发电站及制成若干燃气轮发电机组。建国以来，我国电机工业迅速发展，取得了可喜的成绩。但是，由于我国工业基础比较薄弱，电机产品品种还不能完全满足国民经济的需要；在产品质量方面，除少数达到世界先进水平外，多数与国外先进水平相比还存在一定的差距；在产量、单机容量、新材料供应和劳动生产率等方面，和国外先进水平的差距也较大。改变这一落后面貌，需要付出艰苦的努力。 2.3 中小型的发展状况及趋势 8 中小型电机是工农业生产和现代生活中使用最普遍的电机品种 ,随使用量的增加 使得小型电机行业的不断发展壮大 ,但行业竞争也日益激烈。 在中小型电机方面，自 1953年进行第一次全国统一设计后，中小型电机的生产开始摆脱过去混乱的 局面走上了统一和系列化的道路。到目前为止我国生产的中小型电机系列，除一般 电机或基本系列外，还有防爆、船用、潜水、单绕组多速、力矩、起重、 起重冶金、高起动转矩、电磁调速、 热带型、 屏蔽电机等派生系列和专用系列。从目前情况来看，一般或基本系列中小型电机已经能够满足国民经济各部门的需要，其技术经济指数也在逐步提高。 nts攀枝花学院本科毕业设计 3 电磁设计 5 3 电磁 设计 3.1 额定数据和主要尺寸 3.1.1 额定数据 （ 1） 额定功率 7.5NP KW（ 2） 额定电压 3 8 0 ( )NNU U V 接（ 3） 功电流 37 . 5 1 0 6 . 5 83 3 8 0NKW NPI A AU 1m式 (3.1) （ 4） 按照技术条件规定取 =88% （ 5） 功率因数 cos 0.85 （ 6） 极对数 p=2 （ 7） 定转子槽数 每 极 每 相 槽 数 取 整 数 . 参 考 类 似 规 格 电 机 取 1 3q, 则有1 1 12 2 3 2 3 3 6Z m p q 再按表 3.1选 2 26Z ,并采用转子斜槽。 表 3.1 三相笼型转子感应电机推荐的配合 极数 定子槽数 转子槽数 极数 定子槽数 转子槽数 2 18 24 30 36 42 48 16 20 22 26 28 34 40 6 36 54 72 26 33 27 44 58 64 28 56 58 86 8 48 54 72 44 50 58 64 56 58 86 4 24 36 48 60 22 26 28 32 34 27 38 44 28 38 47 50 10 60 90 64 72 80 106 114 nts攀枝花学院本科毕业设计 3 电磁设计 6 （ 8） 定转子每极槽数 11 36 924p ZZ p 式 （ 3.2） 22 2 6 162 4 2p ZZ p 式 （ 3.3） 3.1.2 主要尺寸 （ 1） 一般可参考类似电机的主要尺寸来确定1iD和efl。由下式可得满载电势标么值 0 . 0 1 0 8 l n 0 . 0 1 3 0 . 9 3 1 0 . 0 1 0 8 l n 7 . 5 0 . 0 1 3 2 0 . 9 3 1 0 . 9 2 6ENK P p 由下式可求出计算功率 337 . 5 1 00 . 9 2 6 9 . 3 9 5 1 0c o s 0 . 8 8 0 . 8 5NEPP K V A 式 （ 3.4） 初选p=0.68,NmK =1.10,dp1K =0.96,取 A = 2 6 0 0 0 A /m ,取 B 0.67T ,假定n = 1 4 5 0 r/m in ,于是下式得 p16 . 1 1V=d p N mpK K A B n 3 36 . 1 1 9 . 3 9 5 1 0 ( ) ( ) ( ) 0 . 6 8 1 . 1 0 0 . 9 6 2 6 0 0 0 0 . 6 7 1 4 5 0 m 30.00306m 式 （ 3.5） 查资料 取 1.4 ,代入下式 ,得 331 24 0 . 0 0 3 0 6 0 . 1 4 21 . 4i pD V m m 式 （ 3.6） 按定子内外径比求出定子冲片外径 1 1 1 0 . 1 4 2/ ( / ) 0 . 2 30 . 6 4iiD D D D m 式 （ 3.7） 根据标准直径最后确定1D=0.23m。于是1111( ) 0 . 2 3 0 . 6 4 0 . 1 5ii DD D mD 铁心的有效长度 2210 . 0 0 3 0 6 0 . 1 4 00 . 1 5ef iVl m mD 式 （ 3.8） 取铁心长度 0.135ilm。（按生产要求，铁心通常采用 5mm 进位）。 （ 2） 气隙的确定 nts攀枝花学院本科毕业设计 3 电磁设计 7 参考类似产品或由下式得 3310 . 3 ( 0 . 4 7 ) 1 0 0 . 3 ( 7 0 . 1 5 0 . 1 3 5 ) 1 0iiD l m 30.4 10 m 式（ 3.9） 于是铁心有效长度 2 ( 0 . 1 3 5 2 0 . 0 0 0 5 ) 0 . 1 3 6e f il l m m 式 （ 3.10） 转子外径21 2 ( 0 . 1 5 0 . 0 0 1 ) 0 . 1 4 9iD D m m 式（ 3.11） 转子内径先按转轴直径决定（以后再校验转子轭部磁密）：2 0.06iDm。 （ 3） 极距1 0 . 1 5 0 . 1 1 7 824iD mp 式（ 3.12） (4)定子齿距1110 . 1 5 0 . 0 1 3 0 836iDt m mZ 式（ 3.13） 转子齿距2220 . 1 4 9 0 . 0 1 7 9 926Dt m mZ （ 5） 定子绕组采用单层绕组，交叉式，节距 1-9， 2-10， 11-18 （ 6） 为了削弱齿谐波磁场的影响，转子采用斜槽，一般斜一个定子齿距1t，于是转子斜槽宽 0.0131skbm。 （ 7） 设计定子绕组 由下式得每相串联导体数 111c o s 0 . 8 8 0 . 8 5 0 . 1 5 2 6 0 0 0 4593 6 . 5 8iKWDAN mI 式（ 3.14） 取并联支路1 1a，由下式可得每槽导体数 nts攀枝花学院本科毕业设计 3 电磁设计 8 1 1 1113 1 4 5 9 3 8 . 236Sm a NNZ 式（ 3.15） 取1 22SN ，于是每线圈匝数为 38。 （ 8） 每相串联导体数111113 8 3 6 45631SNZN ma 式（ 3.16） 每相串联匝数 11456 22822NN 式（ 3.17） （ 9） 绕组线规设计 初选定子电密、 21 5 .0 /J A m m ，由下式可计算导线并绕根数和每根导线截面积的乘积。 22111118 . 9 1 . 7 81 5 . 0icIN A m m m maJ 式（ 3.18） 其中定子电流初步估计值 16 . 5 8 8 . 9 0c o s 0 . 8 8 0 . 8 5KWII A A 式（ 3.19） 查附录表 选用截面积相近的铜线：高强度漆包线，并绕根数1 2iN ，线径1 0.89d mm，绝缘后直径 d=0.96mm,截面积 21 0 .6 2 2cA m m , 211 1 . 2 4 4icN A m m 。 （ 10） 设计定子槽形 因 定子绕组为圆导线散嵌，故采用梨形槽，齿部平行，初步取1 1.4iBT ，按下式 估计定子齿宽 nts攀枝花学院本科毕业设计 3 电磁设计 9 1110 . 0 1 3 0 8 0 . 6 7 0 . 0 0 6 5 90 . 9 5 1 . 4i F e itBb m mKB 式（ 3.20） 初步取1 1.25jBT ，按下式估计定子轭部计算高度 110 . 1 1 7 8 0 . 6 8 0 . 6 7 0 . 0 2 2 62 2 0 . 9 5 1 . 2 5pj F e jBh m mKB 式（ 3.21） 按齿宽和定子轭部计算高度的估算值作出定子槽形如图 3.1，槽 形尺寸参考类似产品决定，取1 3.8cb mm，1 0.7ch mm。齿宽计算如下： 1jh21r 1ib11b 21h 1shh 11h 01b01h图 3.1 定子槽型图 1 1 2 1 1 11 2 11( 2 2 2 )2( 0 . 1 5 2 0 . 0 0 0 7 2 0 . 0 1 3 1 ) 2 0 . 0 0 4 5 0 . 0 0 6 536iciD h h hbrZmm 式（ 3.22） nts攀枝花学院本科毕业设计 3 电磁设计 10 1 1 1 11 1 11( 2 2 )( 0 . 1 5 2 0 . 0 0 0 7 2 0 . 0 0 0 8 ) 0 . 0 0 6 7 0 . 0 0 6 5 936iciD h hbbZmm 齿部基本平行，齿宽1 0 .0 0 6 5 9ibm（平均值）。 （ 11） 槽满率 ,槽面积 22 1 1 1 2 122622()222 0 . 0 0 3 8 0 . 0 0 6 7 0 . 0 0 3 8( 0 . 0 1 3 1 0 . 0 0 2 )221 0 2 1 0r b rA h hmm 式（ 3.23） 按表 3.2槽绝缘采用 DMDM复合绝缘 , 0.3i mm,槽楔为 h=2mm层压板 ,槽绝缘占面积 2 6 221( 2 ) 0 . 0 0 0 3 ( 2 0 . 0 1 3 1 0 . 0 0 3 8 ) 1 1 . 4 3 1 0iiA h r m m 式（ 3.24） 槽有效面积 ef iA A A6 2 6 2( 1 0 2 1 1 . 4 3 ) 1 0 9 0 . 6 0 1 0mm 式（ 3.25） 槽满率 2 321162 3 8 ( 0 . 9 6 1 0 ) 0 . 7 79 0 . 6 0 1 0ifefN N dSA (符 合要求 ) 式（ 3.26） 表 3.2槽绝缘采用复合绝缘材料 电机中心高 mm 槽绝缘形式及总厚度 /mm 槽绝缘均匀伸出铁心二端长度 mm DMDM DMD+M DMD 80-112 0.25 0.25 (0.20+0.05) 0.25 6-7 132-160 0.30 0.30 (0.25+0.05) 7-10 180-280 0.35 0.35 (0.30+0.05) 12-15 nts攀枝花学院本科毕业设计 3 电磁设计 11 （ 12） 绕组系数 1 1pK 1s i n 20 . 9 5 9 8s i n 2dqaK aq 式（ 3.27） 其中12 2 3 6 0 2036p Z 式（ 3.28） 1 1 1 1 0 . 9 5 9 8 0 . 9 5 9 8d p d pK K K 式（ 3.29） 每相有效串联导体数 11 4 5 9 0 . 9 5 9 8 4 4 1dpNK 式（ 3.30） （ 13） 设计转子槽形与转子绕组 按下式预计转子导条电流 : 112 1 123 3 4 4 10 . 8 9 8 . 9 4 0 326dpNKI K I A AZ 式（ 3.31） 其中1K由表 3.3查出 . 表 3.3 IK与 cos 的关系 初步取转子导条电密 23 .5 /BJ A m m ,于是导条截面积 222 403 1153 . 5B BIA m m m mJ 式（ 3.32） 初步取2 1.3iBT ,估 算转子齿宽2220 . 0 0 9 7 6iF e itBbmKB 式（ 3.33） 初步取2 1.25jBT ,估算转子轭部计算高度 cos 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85 0.90 0.95 IK0.74 0.77 0.82 0.85 0.90 0.95 0.985 nts攀枝花学院本科毕业设计 3 电磁设计 12 220 . 0 2 2 62 pjF e jBhmKB 式（ 3.34） 为获得较好的起动性能 ,采用平行槽 ,作槽形图 3.2 所示 ,取槽口尺寸2 1cb mm,2 0.5ch mm齿壁不平行的槽形的齿宽计算如下 : 2ih22r 2ib12b 22h 2shh 12h 02b02h图 3.2转子槽型图 2 2 1 2 2 22 1 2222 ( )34( 0 . 1 4 9 0 . 0 2 3 6 )3 0 . 0 0 3 5 0 . 0 1 0 7 026ciD h h hbbZmm 式（ 3.35） 导条截面积 (转子面积 ) 2 1 2 221 2 1 2 2 22262()220 . 0 0 1 0 . 0 0 3 5 0 . 0 0 1 8( ) 0 . 0 0 0 8 0 . 0 0 3 5 ( 0 . 0 2 3 0 . 0 0 0 8 )8 4 . 6 0 1 0cBbb rA h b hmm 式（ 3.36） 估计端环电流22 8342R ZI I Ap式（ 3.37） 端环所需面积 nts攀枝花学院本科毕业设计 3 电磁设计 13 2834 3972 . 1RRRIA m mJ 式（ 3.38） 其中端环电密 20 . 6 2 . 1 /RBJ J A m m.按照工艺要求由所需面积确定端环内外径及厚度得端环面积 623 5 0 1 0RAm。 3.2 磁路 设计 3.2.1 磁路 面积 计算 （ 1） 计算满载电势 初设 (1 ) 0 . 9 2 6ELK ,由下式 ,得 1 ( 1 ) 0 . 9 2 6 3 8 0 3 5 . 8 8LNE U V V 式（ 3.39） （ 2） 计算每极磁通 初设 1.20K ,由图 3.3查得 1.095NmK ,由下式得 p p 0 . 841 . 121 . 101 . 081 . 061 . 041 . 021 . 001 . 02 . 0 3 . 00 . 800 . 760 . 720 . 680 . 640 . 60sKNmKNmK图 3.3 感应电机的 ()psfK 及 ()Nm sK f K曲线 1113 5 2 . 2 6 0 . 0 1 2 6 94 4 1 . 0 9 5 0 . 9 5 9 8 5 0 1 3 2N m d pE WbK K f N 式（ 3.40） 为计算磁路各部分磁密 ,需先计算磁路中各部分的导磁截面 : （ 3） 每极下齿部截面积 2 6 21 1 12 6 22 2 20 . 9 5 0 . 1 3 5 0 . 0 0 6 5 9 9 7 6 0 6 1 00 . 9 5 0 . 1 3 5 0 . 0 1 0 7 6 . 5 8 9 1 9 1 0i F e i i pi F e i i pA K l b Z m mA K l b Z m m 式（ 3.41） （ 4） 定子轭部计算高度 nts攀枝花学院本科毕业设计 3 电磁设计 14 3311 211130 . 2 3 0 . 1 5 3 . 8 1 0(1 2 . 3 0 . 7 3 . 8 ) 1 02 3 2 32 0 . 4 1 0ijDD rh h mm 式（ 3.42） 转子轭部计算高度 33322 22220 . 1 4 9 0 . 0 6 1 . 8 1 0( 2 1 0 . 5 1 . 8 ) 1 0 2 2 . 1 1 02 3 2 3ijDD rh h m m 轭部导磁面积 3 2 6 2113 2 6 2220 . 9 5 0 . 1 3 5 2 0 . 4 1 0 2 6 1 6 1 00 . 9 5 0 . 1 3 5 2 2 . 1 1 0 2 8 3 4 1 0j F e i jj F e i jA K l h m mA K l h m m 式（ 3.43） （ 5） 一极下空气隙截面积 2 6 20 . 1 1 7 8 0 . 1 3 6 1 6 0 2 0 1 0d e fA l m m 式（ 3.44） （ 6） 磁
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