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TJ01-010@东南大学结构设计全套

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TJ01-010@东南大学结构设计全套

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参考文献.doc---(点击预览)

9 内力组合.doc---(点击预览)

8 地震作用内力计算.doc---(点击预览)

7 风荷载内力计算.doc---(点击预览)

6 活荷载内力计算(屋面布活荷载).doc---(点击预览)

5 活荷载内力计算(屋面布雪荷载).doc---(点击预览)

4 恒荷载内力计算.doc---(点击预览)

3 框架结构布置及计算简图.doc---(点击预览)

2 屋盖、楼盖设计.doc---(点击预览)

内力组合表格

JC柱内力标准组合.xls---(点击预览)

7柱内力设计值汇总.xls---(点击预览)

6梁内力设计值汇总.xls---(点击预览)

5柱端弯矩设计值~.xls---(点击预览)

5柱端弯矩设计值.xls---(点击预览)

屋盖、楼盖表格

截面设计表格

框架梁纵向配筋计算表.xls---(点击预览)

框架柱纵向配筋计算表.xls---(点击预览)

框架柱箍筋计算表.xls---(点击预览)

框架中柱纵向配筋计算表.xls---(点击预览)

框架中柱箍筋计算表.xls---(点击预览)

柱剪跨比与轴压比验算.xls---(点击预览)

柱内力设计值汇总~纵配筋.xls---(点击预览)

柱内力设计值汇总~箍筋.xls---(点击预览)

施工图

1.dwg

1结构布置&模板.dwg

2屋盖.dwg

3楼盖.dwg

3楼盖_recover.dwg

4横向框架.dwg

5楼梯.dwg

6基础布置.dwg

7基础详图.dwg

8梁平法图.dwg

raxis.rax

基础板.dwg

结构5.22

Drawing1_recover.dwg

raxis.rax

基础板.dwg

平法标注.dwg

板配筋图.dwg

梁柱配筋50.dwg

结构说明.dwg

雨棚楼梯.dwg

雨棚楼梯_recover.dwg

Desktop.ini

建筑总说明.dwg

施工平面图.dwg

施工进度表.dwg

结构说明.dwg

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关键词：: 毕业设计论文

资源描述：: TJ01-010@东南大学结构设计全套,毕业设计论文

内容简介：: 东南大学毕业设计 - 72 - 十截面设计（一）梁截面设计 1正截面受弯承载力计算 1）已知条件混凝土强度等级选用 C30， fc=14.3N/mm2， ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋选用HRB335（ fy= fy=300N/mm2），箍筋选用 HRB235（ fy= fy=210N/mm2）。梁的截面尺寸为 300800， 300600两种，则 h01=800-35=765mm， h02=600-35=565mm。 2）构造要求（ 1）承载力抗震调整系数 RE=0.75 （ 2）三级抗震设防要求，框架梁的混凝土受压区高度 x0.35h0 则 x10.35h01=0.35765=267.75mm x20.35h02=0.35565=197.75mm （ 3）梁的纵筋最小配筋率：支座： 0.25%300765=573.75mm2(551.43/300) %300765=417.83mm2 0.25%300565=423.75mm2(551.43/300) %300565=256.09mm2 所以： As1min=573.75mm2 As2min=423.75mm2 跨中： 0.2%300765=459mm2(451.43/ 300) %300765=341.86mm2 0.2%300565=339mm2(451.43/300) %300565=252.48mm2 所以： As1min=459mm2 As2min=339mm2 （ 4）箍筋的配箍率箍筋的配筋率 svmin=0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.16% 4）配筋计算因结构、荷载均对称，故整个框架采用左右对称配筋。当梁下部受拉时，按 T形截面控制。当梁上部受拉时，按矩形截面设计。以第五层 AB跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见表格。（ 1）跨中下部受拉，按 T 形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，bf=l/3=7.2/3=2.4m=2400mm ；当按梁间间距考虑时，bf=b+Sn=300+(3900-150-100)=3050mm ；当按按翼缘厚度考虑时，h0=765mm,hf/h0=100/765=0.1310.1, 此种情况不起控制作用。综上，取bf=2400mm 。考虑抗震承载力调整系数 RE=0.75 ，弯矩设计值为nts东南大学毕业设计 - 73 - 0.75132.73=99.55kNm。因为 m55kN.99m2 4 5 3 . 8 8 k N)2100-( 7 6 510024001 4 . 30.1)2hh(hbf f0ffc1 ，故属第一类截面。 005.076524003.140.1 109 9 . 5 5hbf M 2620fc1s ， 0 .0 0211 s 2y0fc1s 4 3 5 m m7 6 5 / 3 0 024001 4 . 30.1005.0f/hbfA 而 Asmin=459mm2，故配筋 2 18， As=509mm2 （ 2）支座（以左支座为例）将下部截面的 2 18 钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（ As=509mm2） ,再计算相应的受拉钢筋 As。考虑抗震承载力调整系数，弯矩设计值为 0.7596.19=72.14kNm。 016.07653003.140.1 )35765(5093001014.72 26s ， 0016.0 说明 As富余，且达不到屈服，可以近似取 26s0ys 3 2 9 m m)35765(3001014.72)ah(fMA 而 Asmin=573.75mm2，故配筋 2 20， As=628mm2 全部梁的正截面配筋计算过程与结果见下表。梁正截面配筋计算表楼层截面 M (kNm) As (mm2) As (mm2) 实配 As (mm2) As/As 五 1 -72.14 15时， 2=1.15-0.01l0/h且 1.0。 )hl(h/1400e 11C 21200im ，取 Cm=1.0 2S/h0，)ah(fNeAAs0yREss ； 2S/h0，)ah(fbh)f0 . 5-(1-NeAAs0y20cREss 具体计算与配筋过程见下列两表。 nts东南大学毕业设计 - 77 - 边柱正截面配筋计算表边柱五层四层三层二层一层组合方式 |M|max Nmax Nmin |M|max Nmax Nmin |M|max Nmax Nmin |M|max Nmax Nmin |M|max Nmax Nmin M (KNm) 107.57 79.51 40.18 180.80 154.10 11.09 181.26 81.06 42.29 198.20 89.26 51.96 303.18 68.18 259.86 N (KN) 286.18 345.84 264.62 783.23 824.46 650.67 1179.87 1303.11 1020.85 1645.35 1781.81 1380.48 2144.83 2286.46 1752.23 0.060 0.072 0.055 0.163 0.172 0.135 0.246 0.271 0.212 0.342 0.371 0.287 0.378 0.403 0.309 大小偏心大大大大大大大大大大大大大大大 e0=M/N (mm) 375.88 229.90 151.84 230.84 186.91 17.04 153.63 62.21 41.43 120.46 50.10 37.664 141.35 29.82 148.30 ea ( m) 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 21.67 21.67 21.67 ei= e0+ ea (mm) 395.88 249.90 171.84 250.84 206.91 37.04 173.63 82.21 61.43 140.46 70.10 57.64 163.02 51.49 169.97 ei/h0 0.71 0.45 0.31 0.45 0.37 0.07 0.31 0.15 0.11 0.25 0.13 0.10 0.27 0.08 0.28 1 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 0.379 1.0 0.596 0.496 0.877 0.538 0.478 0.922 0.428 0.952 l0 (m) 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 3.71 3.71 3.71 l0/h 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 5.71 5.71 5.71 2 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.057 1.090 1.131 1.090 1.109 1.230 1.130 1.163 1.182 1.141 1.173 1.187 1.164 1.241 1.162 2aS/h0 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.131 0.131 0.131 e (mm) 678.38 532.40 454.34 533.34 489.41 305.57 456.13 355.62 332.59 420.20 342.20 328.39 474.72 348.88 482.56 AS=AS(mm2) 1038 984 643 80 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 实配钢筋 4 20 4 20 4 20 4 20 4 22 面积 (mm2) 1256 1256 1256 1256 1520 S(%) 1.12 1.12 1.12 1.12 1.15 nts东南大学毕业设计 - 78 - 中柱正截面配筋计算表中柱五层四层三层二层一层组合方式 |M|max Nmax Nmin |M|max Nmax Nmin |M|max Nmax Nmin |M|max Nmax Nmin |M|max Nmax Nmin M (KNm) 110.79 66.26 110.79 179.47 121.75 160.81 210.32 68.5 210.32 239.59 71.99 239.59 355.69 54.74 355.69 N (KN) 295.86 397.45 295.86 768.8 984.62 768.8 1227.86 1571.79 1227.75 1671.86 2158.91 1671.86 2133.45 2771.16 2133.45 0.062 0.083 0.062 0.160 0.205 0.160 0.256 0.327 0.256 0.348 0.449 0.348 0.376 0.489 大小偏心大大大大大大大大大大大大大大大 e0=M/N (mm) 374.47 166.71 374.47 233.44 123.65 209.17 171.29 43.58 171.31 143.31 33.35 143.31 166.72 19.75 166.72 ea ( m) 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 21.67 21.67 21.67 ei= e0+ ea (mm) 394.47 186.71 394.47 253.44 143.65 229.17 191.29 63.58 191.31 163.31 53.35 163.31 188.39 41.42 188.39 ei/h0 0.70 0.33 0.70 0.45 0.26 0.41 0.34 0.11 0.34 0.29 0.10 0.29 0.31 0.07 0.31 1 1.0 1.0 1.0 1.0 0.893 1.0 1.0 0.507 1.0 0.987 0.457 0.987 1.0 0.383 1.0 l0 (m) 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 2.52 3.71 3.71 3.71 l0/h 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 5.71 5.71 5.71 2 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.057 1.121 1.057 1.089 1.140 1.098 1.118 1.179 1.118 1.136 1.193 1.136 1.154 1.268 1.154 2aS/h0 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.143 0.131 0.131 0.131 e (mm) 676.97 469.21 676.97 535.94 423.74 511.67 473.79 334.99 473.81 445.51 323.63 445.51 502.36 337.52 502.36 AS=AS(mm2) 1070 997 1069 86 0 0 0 0 0 0 0 0 75 0 0 实配钢筋 4 20 4 20 4 20 4 20 4 22 面积 (mm2) 1256 1256 1256 1256 1520 S(%) 1.12 1.12 1.12 1.12 1.15 nts东南大学毕业设计 - 79 - 5柱斜截面承载力计算计算要点：框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为 RE=0.85。当 1时，取 =1；当 3时，取 =3。 )bh2f.0(1V0cREc 时截面满足要求。当 N0.3fcA时取实际值计算；当 N 0.3fcbh时取 0.3fcbh计算。 cRE0t V056N.01bh05f.1 时按构造配箍，否则按计算配箍。箍筋加密区长度底层柱根部取 2000mm，其他端部取为 1000mm。具体计算与配筋过程见下列两表边柱斜截面配筋计算表边柱五层四层三层二层一层 Hn (m) 3.5 3.5 3.5 3.5 5.2 =Hn/(2h0) 3.13 3.13 3.13 3.13 4.26 REVC (KN) 83.74 150.01 144.33 162.62 133.13 0.2 fcbh0 (KN) 960.96 960.96 960.96 960.96 1133.99 截面是否满足要求满足满足满足满足满足 1 bh1.05f 0t126.13 126.13 126.13 126.13 148.84 0.3fcbh (KN) 1544.40 1544.40 1544.40 1544.40 1812.53 N (KN) 345.84 824.46 1303.11 1781.81 2286.46 0.056N 19.37 46.17 72.97 99.78 128.04 1 bh1.05f 0t+0.056N 145.49 172.30 199.10 225.91 276.88 (ASV)/s 0 0 0 0 0 vfc/fyv(%) 0.409 0.409 0.409 0.545 0.613 实配箍筋加密区 410100 (1.05) 410100 (1.05) 410100 (1.05) 410100 (1.05) 412100 (1.39) 非加密区 410150 (0.70) 410150 (0.70) 410150 (0.70) 410150 (0.70) 412150 (0.93) nts东南大学毕业设计 - 80 - 中柱斜截面配筋计算

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