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毕业设计论文
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TJ01-023@北京某综合办公楼毕业设计,毕业设计论文
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北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 1 - 北 京 某 综 合 办 公 楼 框 架 结 构 设 计 专业： 土木工程 姓名： 学号： 指导教师： nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 2 - 目 录 第一部分：工程概况 . 5 第二部分：结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算 . 6 第三部分：荷载计算 . 9 第四部分：水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 .16 第五部分：竖向荷载作用下框架结构的内力计算 .23 第六部分：截面设计 .42 第七部分：楼板设计 .57 第八部分：楼梯设计 .61 第九部分：框架变形验算 .65 第十部分：基础设计 .71 参考资料： .76 nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 3 - 前 言 毕业设计是 大学继续教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段 ,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程 ,是对大学期间所学专业知识的全面总结。 本组毕业设计题目为北京某综合办公楼框架结构设计。在毕设前期，我温习了结构力学、钢筋混凝土、建筑结构抗震设计等知识，并借阅了抗震规范、混凝土规范、荷载规范等规范。在毕设中期，我通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计并积极请教指导老师。特别是毕业设计期间工作比较忙 ， 在毕业设计方面存在的一些问题没有及时的处理 。在毕设后期，主要进行设计手 稿的电脑输入，并得到老师 和同学们在毕设中的指导批正 ，使我 在自我所学的基础上 完成了任务，在此表示衷心的感谢。 毕业设计的将近四个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了 Excel、 Word。在绘图时熟练掌握了 AutoCAD，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。 框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正 。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。 2005年 6 月 nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 4 - 内容摘要 本设计主要进行了结构方案中典型横向框架 的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算 ,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力， 是找出最不利的一 组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。 关键词： 框架 结构设计 抗震设计 毕业设计进度计划安排 第 1、 2 周 建筑方案确定 第 3、 4 周 各层平面图 第 5 周 立面、剖面图 第 6 周 楼梯平、剖面图、节点详图 第 7、 8 周 荷载计算；楼盖与屋盖设计；框架刚度计算 第 9 周 地震作用计算；地震作用下内力计算 第 10 周 重力荷载作 用下框架计算 第 11、 12 周 框架内力组合；框架梁与柱配筋计算；基础设计 第 13 周 构件设计；绘首层、标准层结构平面图 第 14 周 绘框架梁，柱配筋图；基础结构平面图 第 15 周 绘制楼梯配筋图；整理设计成果 nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 5 - 第一部分：工程概况 1.1 毕业设计概况 建筑地点： 北京市 建筑类型： 六层综合办公楼，框架填充墙结构。 建筑概况： 建筑面积约 7153.02 平方米，室内外高差 450mm，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取 120mm，填充墙采用蒸压白砂砖砌块。 门窗使用： 门厅 大 门采用钢门，其它为木门，门洞尺寸为 1.5m 2.5m，窗为铝合金窗，洞口尺寸为 1.5m 2.1m，和 1.2m 1.8m 地质条件： 根据设计任务说明地震设防烈度为 8 度。地基承载力标准值为 200KN/M2。 结构概况 :结构体系框架结构 ,基础为柱下独立基础 ,基础混凝土 C20,其余混凝土为 C30. nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 6 - 第二部分：结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算 柱网与层高： 本办公楼采用柱距为 6.0m 的内廊式小柱网，边跨为 6.0m，中间跨为 2.7m，层高取首层为 4.5m,其余为 3.3m，如下图所示： 290081100办公楼结构平面图60006000147006000A3100 290021 32700BCDL1Z231006000600060004 5 6600060003 7 8Z1Z2L1L26000600060009 10 116000600012 13 14Z11470060006000310015 16AB2700CD框架结构承重方案的选择： 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经梁框架柱，再由框架柱传至地基。 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。 框架结构的计算简图： 1 4 7 0 06 0 0 0L1Z1A330045002 7 0 0 6 0 0 0CB D3300Z2L2330033003300nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 7 - 600014700L16000典型结构单元A2700L1 Z1Z2L2Z2BCZ1D梁、柱、板截面尺寸的初步确定： 1、梁截面高度一般取梁 跨度的 1/12 至 1/8。本方案取 1/106000=600mm，截面宽度取 600 1/2=250mm，可得梁的截面初步定为 b h=250*600。楼板取 120mm，楼梯板及休息平台板为 100mm,平台梁250 400。 2、框架柱的截面尺寸 梁截面尺寸（ mm） 混凝土等级 横梁（ b h） 纵梁（ b h） AB跨、 CD 跨 BC跨 C30 250 600 250 400 250 600 柱截面尺寸（ mm） 层次 混凝土等级 b h 1-6 C30 600 600 1.横梁线刚度 i b的计算： nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 8 - 类别 Ec （ N/mm2） b h （ mm mm） I0 （ mm4） l （ mm） EcI0/l（ Nmm ） 2EcI0/l（ Nmm ） AB跨、CD跨 3.0 104 250 600 4.50 109 6000 2.25 1010 4.50 1010 BC跨 3.0 104 250 400 1.33 109 2700 1.48 1010 3.34 1010 2.柱线刚度 i c的计算： I=bh3/12 层次 hc（ mm） Ec（ N/mm2） b h （ mmmm） Ic （ mm4） EcIc/hc （ Nmm ） 1 4500 3.0 104 600 600 1.08 1010 7.2 1010 2-6 3300 3.0 104 600 600 1.08 1010 9.82 1010 nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 9 - 第三部分：荷载计算 1.恒载计算 （ 1）屋面框架梁线荷载标准值： 20厚 1： 2 水泥砂浆找平 0.02 20 0.4 KN/m2 100-140厚（ 2找坡）膨胀珍珠岩 (0.10+0.14)/2 7 0.80 KN/m2 120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12 25 3 KN/m2 15厚石灰抹底 0.015 16 0.24 KN/m2 屋面恒载 3.98 KN/m2 边跨框架梁自重 0.25 0.6 25 3.75 KN/m 梁侧粉刷 2（ 0.6 0.1） 0.02 17 0.34 KN/m 中跨框架梁自重 0.25 0.4 25 2.5 KN/m 梁侧抹灰 2（ 0.4 0.1） 0.02 17 0.204 KN/m 因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为 g6AB! =g6cd1= 4.09KN/m g6BC= 2.704 KN/m (2)楼面框架梁线荷载标准值 25厚水泥砂浆面层 0.025 20 0.5 KN/m 120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12 25 3 KN/m 15 厚板底石灰抹底 0.015 16 0.24 KN/m 楼面恒载 3.24 KN/m 边跨框架梁及梁侧粉刷 4.09 KN/m 边跨填充墙自重 0.25（ 3.3-0.6） 19=12.825 KN/m 墙面粉刷 （ 3.3-0.6） 0.02 2 17=1.836 KN/m 中跨框架及 梁侧粉刷 2.704 KN/m 因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为 gAB! =gcd1=18.75 KN/m gBC1=2.704 KN/m gAB2 =gcd2=19.44 KN/m gBC2=8.748 KN/m (3)屋面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 0.25 0.6 6 25=22.5 KN 粉刷 0.02（ 0.6-0.1） 2 6 17=2.04 KN 1.2m高女儿墙 1.2 6 0.25 19=34.2 KN nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 10 - 粉刷 1.2 0.02 2 6 17=4.896 KN 连系梁传来屋面自重 0.5 6 0.5 6 3.98=35.82 KN 顶层边节点集中荷载 99.46 KN 中柱连系梁自重 0.25 0.6 6 25=22.5 KN 粉刷 0.02（ 0.6-0.1） 2 6 17=2.04 KN 连系梁传来屋面自重 0.5（ 6+6-2.7） 1.35 3.98=24.98 KN 0.5 6 3.98 3=35.82 KN 顶层中节点集中荷载 85.34 KN (4)楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 22.5 KN 粉刷 2.04 KN 钢窗自重 2 1.2 1.8 0.45=1.944 KN 窗下墙体自重 0.25 0.85 (6-0.5) 19=22.2 KN 粉刷 2 0.02 0.85 5.5 17=3.179 KN 窗边墙体自重 0.25 (6-2 1.2-0.5) 1.8 19=26.51 KN 粉刷 2 3.1 1.8 17 0.02=3.79 KN 框架柱自重 0.5 0.6 3.3 25=24.75 KN 粉刷 1.7 0.02 3.3 17=1.907 KN 连系梁传来楼面自重 0.5 6 0.5 6 3.24=29.16 KN 中间层边节点集中荷载 137.98 KN 中柱连系梁自重 22.5 KN 粉刷 2.04 KN 内纵墙自重 6（ 3.3-0.6） 2 0.25 19=153.9 KN 粉刷 6 2.7 2 0.02 17=11.02 KN 扣除门洞重加上门重 -2.1 0.8 (5.24-0.2) =-16.93 KN 框架柱自重 24.75 KN 粉刷 1.907 KN 连系梁传来楼面自重 0.5 (6+6-2.7) 1.35 3.24=20.34 KN 0.5 6 1.5 3.24=14.58 KN 楼面活荷载计算 p6AB =p6CD=1.5 6=9 KN/m p6BC=1.5 2.7=4.05 KN/m nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 11 - p6A=p6D=3 3 1.5=13.5 KN p6B=p6C=0.5 9.3 1.35 1.5+0.25 6 6 1.5=9.42+13.5=22.92 KN pAB=pCD=1.5 6=9 KN/m pBC=2 2.7=5.4 KN/m pA=pD=3 3 1.5=13.5 KN pB=pC=0.5 9.3 1.35 2+0.25 6 6 2=12.56+18=30.56 KN 2.风荷载计算 风压标准值计算公式为 W= z. s. z.W0 因结构高度 H 30m ，可取 z 1.0； 对矩形平面 z=1.3; 可查荷载规范，当查得的 z 1.0时，取 z 1.0 将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表： 风荷载计算： 层次 z s Z(m) z W0(K0.55N/m) A(m2) Pw(kN) 6 1.0 1.3 21 1.25 0.55 9.9 8.85 5 1.0 1.3 17.7 1.18 0.55 19.8 16.71 4 1.0 1.3 14.4 1.10 0.55 19.8 15.57 3 1.0 1.3 11.1 1.01 0.55 19.8 14.30 2 1.0 1.3 7.8 1 0.55 19.8 14.30 1 1.0 1.3 4.5 1 0.55 23.4 16.73 3. 地震作用计算 因本办公楼为长方形布置柱网，纵向柱网使得整体纵向刚度较大，仅考虑水平地震对横向柱网影响即可。采用剪力法计算水平地震作用力，为求基底剪力，先要计算结构各楼层的总重力代表值。 总重力荷载统计 3.1 顶层总重力荷载 1203 KN 结构板 0.12（ 6 6 2+3.1 6） 9.06 KN 柱 0.25 0.6 12 2.7 25 121.5 KN 梁 0.25（ 24 2+9.1 2） 0.6 25 248.25 KN 墙 （ 12 6-12 0.6） 2.7+（ 3.1 2-4 0.6） 2.7 1.5 2.1 3-0.8 2.1 2 1.2 2.1 2 1.5 2.1 3 0.25 19 =750.12 KN nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 12 - 门 （ 1.5 2.1 3+0.8 2.1 2） 5.24 67.12 KN 窗 （ 1.2 2.1 2+1.5 2.1 3） 0.45 6.54 KN 3.2 六层总重力荷载代表值 18089 KN 屋面 3.98 81.1 14.7=4744 KN 结构板 0.12 81.1 14.7 25+0.02 81.1 14.7 17 3385 KN 梁 25 0.5 0.25 （ 81.1 13 0.6） 4 11.4 14+0.3 0.25（ 2.7-0.6） 14 25 1467 KN 柱 0.6 0.6 3.3 25 64 1900 KN 墙 （ 452+29.4） 3.3-1.2 1.8 51 1.5 1.8 5-0.8 2.1 49 0.25 19 6106 KN 门 0.8 2.1 49 5.24 431 KN 窗 （ 1.2 1.8 51+1.5 1.8 5） 0.45 56 KN 3.3 五层总重力荷载代表值 17207 KN 楼面 3.24 81.1 14.7 3862 KN 结构板 0.12 81.1 14.7 25+0.02 81.1 14.7 17 3385 KN 梁 25 0.5 0.25 （ 81.1 130.6） 4 11.4 14+0.3 0.25（ 2.7-0.6） 14 25 1467 KN 柱 0.6 0.6 3.3 25 64 1900 KN 墙 （ 452+29.4） 3.3-1.2 1.8 51 1.5 1.8 5-0.8 2.1 49 0.25 19 6106 KN 门 0.8 2.1 49 5.24 431 KN 窗 （ 1.2 1.8 51+1.5 1.8 5） 0.45 56 KN 3.4 四层总重力荷载代表值 17207 KN 楼面 3.24 81.1 14.7 3862 KN 结构板 0.12 81.1 14.7 25+0.02 81.1 14.7 17=3385 KN 梁 25 0.5 0.25 （ 81.1 130.6） 4 11.4 14+0.3 0.25（ 2.7-0.6） 14 25 1467 KN 柱 0.6 0.6 3.3 25 64 1900 KN 墙 （ 452+29.4） 3.3-1.2 1.8 51 1.5 1.8 5-0.8 2.1 49 0.25 19 6106 KN 门 0.8 2.1 49 5.24 431 KN 窗 （ 1.2 1.8 51+1.5 1.8 5） 0.45 56 KN 3.5 三层总重力荷载代表值 17207 KN nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 13 - 楼面 3.24 81.1 14.7 3362 KN 结构板 0.12 81.1 14.7 25+0.02 81.1 14.7 17=3385 KN 梁 25 0.5 0.25 （ 81.1 130.6） 4 11.4 14+0.3 0.25（ 2.7-0.6） 14 25 1467 KN 柱 0.6 0.6 3.3 25 64 1900 KN 墙 （ 452+29.4） 3.3-1.2 1.8 51 1.5 1.8 5-0.8 2.1 49 0.25 19 6106 KN 门 0.8 2.1 49 5.24 431 KN 窗 （ 1.2 1.8 51+1.5 1.8 5） 0.45 56 KN 3.6 二层总重力荷载代表值 17207 KN 楼面 3.24 81.1 14.7 3362 KN 结构板 0.12 81.1 14.7 25+0.02 81.1 14.7 17=3385 KN 梁 25 0.5 0.25 （ 81.1 130.6） 4 11.4 14+0.3 0.25（ 2.7-0.6） 14 25 1467 KN 柱 0.6 0.6 3.3 25 64 1900 KN 墙 （ 452+29.4） 3.3-1.2 1.8 51 1.5 1.8 5-0.8 2.1 49 0.25 19 6106 KN 门 0.8 2.1 49 5.24 431 KN 窗 （ 1.2 1.8 51+1.5 1.8 5） 0.45 56 KN 3.7 一层总重力荷载代表值 19812 KN 楼面 3.24 81.1 14.7 3362 KN 结构板 0.12 81.1 14.7 25+0.02 81.1 14.7 17=3385 KN 梁 25 0.5 0.25 （ 81.1 13 0.6） 4 11.4 14+0.3 0.25（ 2.7-0.6） 14 25 1467 KN 柱 0.6 0.6 4.5 25 64 2592 KN 墙 （ 452+29.4） 4.5-1.2 2.1 51 1.5 2.1 5-0.8 2.5 49 0.25 19 8510 KN 门 0.8 2.1 49 5.24 431 KN 窗 （ 1.2 2.1 51+1.5 2.1 5） 0.45 65 KN nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 14 - G 2 1 7 2 0 7 KNG 1 1 9 8 1 2 KNG 3 1 7 2 0 7 KNG 4 1 7 2 0 7 KNG 6 1 8 0 8 9 KNG 5 1 7 2 0 7 KN各层重力荷载代表值 结构自振周期采用经验公式 T1=0.22+0.035H/B1/3 式中 H 为结构总高； B 为结构宽度。 即 T1=0.22+0.035（ 5 3.3+4.5） /14.71/3 =0.52 S 设防烈度 8 度，由抗震规范查得 水平地震影响系数最大值 max=0.16 按近震类场地取 Tg 0.2，则地震影响系数 1 (Tg/T1)0.9 max=(0.2/0.52)0.9 0.16 0.067 结构总重力荷载为 GE=107932KN 由基底剪力法计算公式： FEK 总 1Geq= 10.85GE=0.067 0.85 107932 6.1 103KN 本办公楼结构共有 14 榀框架共同承受水平地震力，则每一榀框架承受的基底剪力为 FEK= FEK 总 /14=6.1 103/14=439KN 因 T1 0，说明 xal，则 x=（ VA+alq2/2） /（ q1+q2） 可得跨间最大正弯矩值： Mmax=MA+VAx-（ q1+ q2） x2/2+alq2（ x-al/3） /2 若 VA 0，则 Mmax=MA 2） VA= -（ MA+MB） /l+q1l/2+q2l/4 x 可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l 可得跨间最大正弯矩值： Mmax=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l 第 1 层 AB 跨梁： 梁上荷载设计值： q1=1.2 8.46=10.15 KN/m q2=1.2（ 14.22+0.5 6） =21.38 KN/m 左震： MA=270.47/0.75=360.63 KN m MB=-367.14/0.75=-489.52 KN m VA= -（ MA-MB） /l+q1l/2+（ 1-a） lq2/2 =-（ 360.63+489.52） /6+10.15 6/2+21.38 6/3 =-30.22 KN0，故xal=l/3=2.4m x =（ VA+alq2/2） /（ q1+q2） =（ 205.03+1.2 21.38） /（ 10.15+21.38） = 5.73m Mmax =MA+VAx-（ q1+q2） x2/2+alq2（ x-al/3） /2 =-541.72+205.03 5.73-（ 10.15+21.38）（ 5.73） 2/2 +21.38 2.7（ 5.73-2.4/3） /2 = 241.98 KN m REMmax=0.75 241.98=181.48 KN m 其它跨间的最大弯矩计算结果见下表： 跨间最大弯矩计算结果表 层次 1 2 3 跨 AB BC AB BC AB BC Mmax 281.79 214.91 234.07 191.00 206.00 178.40 层次 4 5 6 跨 AB BC AB BC AB BC Mmax 151.44 134.15 81.51 88.20 29.26 38.43 4、梁端剪力的调整： 抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于 2.5，其梁端剪力设计值应 按下式调整： V= Re vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb （ 1）对于第 6 层， nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 33 - AB 跨： 梁上荷载设计值： q1=1.2 4.5=5.4 KN/m q2=1.2（ 19.26+0.5 6） =27.43 KN/m V Gb=5.4 6/2+27.43 4.8/2=85.27 KN ln=6-0.65=5.35 m 左震： M lb=18.54/0.75=24.72 KN m M rb=-132.97/0.75=-177.29 KN m V = Re vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb =0.75 1.2（ 24.72+177.29） /5.35+85.27 =91.71 KN 右震： M lb=147.21/0.75=196.28 KN m M rb =6.4/0.75=8.53 KN m V= Re vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb =0.75 1.2（ 196.28+8.53） /5.35+85.27 =92.09 KN BC跨： 梁上荷载设计值： q1=1.2 2.5=3.0 KN/m q2=1.2（ 9.63+0.5*3.6） =13.72 KN/m V Gb=3.0 2.4/2+13.72 1.2/2=11.83 KN ln=2.4-0.65=1.75 m 左震： M lb= M rb=36.72/0.75=48.96 KN m V = Re vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb =0.75 1.2 2 48.96/1.75+11.83 =59.23 KN 右震： M lb= M rb=57.21/0.75=76.28 KN m V= Re vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb =0.75 1.2 2 76.28/1.75+11.83 =87.33 KN （ 2）对于第 1-5 层， AB跨： q1=1.2 8.46=10.15 KN/m q2=1.2（ 14.22+0.5 6） =21.38 KN/m nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 34 - V Gb=10.15 6/2+21.38 4.8/2=87.85 KN BC跨： q1=1.2 2.5=3.0 KN/m q2=1.2（ 7.11+0.5 3.6） =10.69 KN/m V Gb=3.0 2.7/2+10.69 1.2/2=10.01 KN 剪力调整方法同上，结果见各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。 四、框架柱的内力组合： 取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表： 横向框架 A柱弯矩和轴力组合 层次 截面 内力 SGk 调幅后 SQk 调幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） Re1.2（ SGk+0.5SQk） +1.3SEk 1.35SGk +1.0SQk 1.2SGk+1.4SQk Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱顶 M 58.84 16.43 -85.00 85.00 -22.53 143.22 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 N 195.37 51.84 -20.82 20.82 178.86 219.46 315.59 307.02 219.46 178.86 315.59 柱底 M -36.41 -10.94 18.66 -18.66 -19.50 -55.89 -60.09 -59.01 -60.09 -19.50 -60.09 N 233.39 51.84 -20.82 20.82 213.08 253.68 366.92 352.64 366.92 213.08 366.92 5 柱顶 M 26.42 7.94 -125.30 125.30 -94.82 149.52 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 N 428.25 103.68 -58.62 58.62 374.93 489.24 681.82 659.05 489.24 374.93 681.82 柱底 M -30.65 -9.21 61.72 -61.72 28.45 -91.91 -50.59 -49.67 -91.91 28.45 -50.59 N 466.27 103.68 -58.62 58.62 409.14 523.45 733.14 704.68 523.45 409.14 733.14 4 柱顶 M 30.65 9.21 -152.88 152.88 -117.3 180.79 50.59 49.67 180.79 -117.33 50.59 nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 35 - N 661.13 155.52 -115.13 115.13 552.75 777.25 1048.05 1011.1 777.25 552.75 1048.05 柱底 M -30.65 -9.21 101.92 -101.92 67.64 -131.10 -50.59 -49.67 -131.10 67.64 -50.59 N 699.15 155.52 -115.13 115.13 586.97 811.47 1099.37 1056.7 811.47 586.97 1099.37 3 柱顶 M 30.65 9.21 -168.64 168.64 -132.7 196.15 50.59 49.67 196.15 -132.70 50.59 N 894.01 207.36 -187.91 187.91 714.71 1081.13 1414.27 1363.1 1081.13 714.71 1414.27 柱底 M -31.00 -9.31 137.98 -137.98 102.44 -166.62 -51.16 -50.23 -166.62 102.44 -51.16 N 932.03 207.36 -187.91 187.91 748.93 1115.35 1465.60 1408.7 1115.35 748.93 1465.60 2 柱顶 M 30.16 9.08 -161.28 161.28 -126.0 188.48 49.80 48.90 188.48 -126.02 49.80 N 1126.9 259.20 -267.10 267.10 870.42 1391.26 1780.50 1715.2 1391.26 870.42 1780.50 柱底 M -34.58 -10.48 197.12 -197.12 156.35 -228.03 -57.16 -56.17 -228.03 156.35 -57.16 N 1164.9 259.20 -267.10 267.10 904.64 1425.48 1831.83 1760.8 1425.48 904.64 1831.83 1 柱顶 M 21.68 6.59 -149.94 149.94 -123.7 168.67 35.86 35.24 168.67 -123.71 35.86 N 1359.8 311.04 -357.58 357.58 1015.1 1712.40 2146.73 2067.2 1712.40 1015.12 2146.73 柱底 M -10.84 -3.30 405.39 -405.39 384.01 -406.50 -17.93 -17.63 -406.50 384.01 -17.93 N 1397.8 311.04 -357.58 357.58 1049.3 1746.62 2198.06 2112.8 1746.62 1049.34 2198.06 nts北京广播电视大学土木工程专业 北京某综合办公楼毕业设计 - 36 - 横向框架 B 柱弯矩和轴力组合 层次 截面 内力 SGk 调幅后 SQk 调幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） Re1.2（ SGk+0.5SQk）+1.3SEk 1.35SGk +1.0SQk 1.2SGk+ 1.4SQk Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱顶 M -41.56 -11.57 -113.08 113.08 -152.86 67.64 -67.68 -66.07 -152.86 -152.86 -67.68 N 246.59 69.12 -19.32 19.32 234.20 271.87 402.02 392.68 234.20 234.20 402.02 柱底 M 28.53 7.82 48.46 -48.46 76.44 -18.05 46.34 45.18 76.44 76.44 46.34 N 284.61 69.12 -19.32 19.32 268.42 306.09 453.34 438.30 268.42 268.42 453.34 5 柱顶 M -22.61 -6.13 -174.88 174.88 -193.62 147.40 -36.65 -35.71 -193.62 -193.62 -36.65 N 523.59 138.24 -60.81 60.81 474.15 592.73 845.09 821.84 474.15 474.15 845.09 柱底 M 24.86 6.77 116.59 -116.59 139.10 -88.25 40.33 39.31 139.10 139.10 40.33 N 561.61 138.24 -60.81 60.81 508.37 626.95 896.41 867.47 508.37 508.37 896.41 4 柱顶 M -24.86 -6.77 -218.41 218.41 -238.37 187.53 -40.33 -39.31 -238.37 -238.37 -40.33 N 800.59 207.36 -132.22 132.22 684.93 942.76 1288.16 1251.0 684.93 684.93 1288.16 柱底 M 24.86 6.77 178.70 -178.70 199.65 -148.81 40.33 39.31 199.65 199.65 40.33 N 838.61 207.36 -123.22 123.22 727.92 968.20 1339.48 1296.6 727.92 727.92 1339.48 3 柱顶 M -24.86 -6.77 -
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