资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共67页)
编号：519971
类型：共享资源
大小：4.47MB
格式：ZIP
上传时间：2015-11-13
上传人：QQ28****1120
认证信息
个人认证
孙**（实名认证）
辽宁
IP属地：辽宁
2.4
积分
- 关 键 词：
-
毕业设计论文
- 资源描述：
-
TJ01-039@建筑图－结构图－计算书,毕业设计论文
- 内容简介：
-
图 纸 目 录 序号 图号 图纸内容 备注 01 建施 01 设计总说明 总平面图 门窗表 02 建施 02 一层平面图 正 面图 03 建施 03 二层平面图 三层 平面图 04 建施 04 1-1 剖面 2-2 剖面 图 05 建施 05 顶层平面图 侧 立面图 06 结施 01 梁柱断面图 梁柱钢筋表 07 结施 02 标准层结构 配筋图 标准层 结构布置图 08 结施 03 基础平面布置图 基础详图 09 结施 04 楼梯平面图 楼梯剖面图 楼梯配筋图 楼梯钢筋表 nts1 结构设计计算书 一 .设计概况 1.建设项目名称：星海国际花园住宅楼（ B栋） 2.建设地点：深圳市某地 3.设计资料： 3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度 0.5m左右的杂填土，以下为 1.0m左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为 80 kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为 180kN/m2，可作为天然地基持力层。 地下水位距地表最低为 -0.8m,对建筑物基础无影响。 3.2.气象资料： 全年主导风向：偏南风 夏季主 导风向：东南风 冬季主导风向：北偏西风 常年降雨量为： 1283.70mm 基本风压为： 0.36kN/m2（ B类场地） 基本雪压为： 0.20kN/m2 3.3.抗震设防要求：七度二级设防 3.4.底层室内主要地坪标高为 0.000，相当于绝对标高 31.45m。 二 .结构计算书 1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择 根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。 1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 1.2.1. 主要构件选型 （）梁 板 柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （）墙体采用：粉煤灰轻质砌块 （）墙体厚度：外墙 :250mm，内墙 :200mm （）基础采用：柱下独立基础 1.2.2. 梁 柱截面尺寸估算 （） 主要承重框架 : 因为梁的跨度较接近（ 4500mm 4200mm） ,可取跨度较大者进行计算 . 取 L=4500mm h=(1/81/12)L=562.5mm375mm 取 h=450mm. 447.94504260 hl n hb )3121( 225mm150mm 取 b=250mm 满足 b200mm 且 b 500/2=250mm 故主要框架梁初选截面尺寸为： b h=250mm 450mm （） 次要承重框架： 取 L=3900mm h=(1/121/15)L=325mm260mm 取 h=400mm 415.74003660 hl n hb )3121( 200mm133mm 取 b=250mm 故次要框架梁初选截面尺寸为： b h=250mm 400mm （）楼面连续梁 毕业设计书 nts2 （）框架柱 : )201151()201151( Hh 3000=374.7mm281mm b=(12/3)h 取 b=h 按轴力估算 :C 列柱 : No=9 15.66m2 (1014)KN/m2=1409.4KN1973.16KN A E 列柱 : No=9 8.1m2 (1014)KN/m2=729KN1020.6KN 按轴压比验算 :此建筑抗震等级为二级， =0.8 选 C30 型混凝土 cf=14.3 N=(1.21.4)No C 列柱： mmmmmmfNAc474474224 2 233.148.0 100011.2565 2 A E 列柱： mmmmmmfNAc3533531248993.148.0 100084.1428 2 故初选柱截面尺寸为： C 列柱： b h=500mm 500mm A E 列柱： b h=450mm 450mm 1.3. 确定结构计算简图 .三个假设： 平 面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力； 楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移； 不考虑水平荷载作用下的扭转作用。 .计算简图 根据结构平面布置图 ,选定第 (2-1)轴线作为计算单元 . 如图所示 E 2 3E1E1D2D 3D2C3C1C2F1F2B2A4B1B1A3A4A3B330039004 2 0 0 4 5 0 01L5L3LML 4图 1 框 架 计 算 单 元毕业设计书 nts3 框架梁跨度 (按柱中心线确定 )： A C 跨 : 4200mm C E 跨 : 4500mm 框架柱高度： 取底层 :H1=4200+450+(1900-900)-30 =5620mm （如图 2） 其它层 :H2=H3=H4=H5=H6=H7=H8=H9 =3000mm 框架计算简图如图 10CCA 0A 1( 1 . 5 2 )( 2 . 8 6 )( 1 . 3 9 )( 1 . 0 0 )( 1 . 8 7 )( 1 . 4 9 )10EE( 1 . 0 0 )( 1 . 8 7 )( 2 . 8 6 )( 1 . 8 7 )( 1 . 8 7 )32654CCCCCA 2A 3A 4A 5A 6( 2 . 8 6 )( 2 . 8 6 )( 2 . 8 6 )( 2 . 8 6 )( 1 . 3 9 )( 1 . 3 9 )( 1 . 3 9 )( 1 . 3 9 )( 1 . 3 9 )( 1 . 8 7 )( 1 . 8 7 )( 1 . 8 7 )( 1 . 8 7 )( 1 . 4 9 )( 1 . 4 9 )( 1 . 4 9 )( 1 . 4 9 )( 1 . 4 9 )32654EEEEE( 1 . 8 7 )( 1 . 8 7 )( 1 . 8 7 )( 1 . 8 7 )87CCA 7A 899AC( 2 . 8 6 )( 2 . 8 6 )( 1 . 3 9 )( 1 . 3 9 )( 1 . 3 9 )( 1 . 8 7 )( 1 . 8 7 )( 1 . 4 9 )( 1 . 4 9 )( 1 . 4 9 )87EE9E( 1 . 8 7 )( 1 . 8 7 )图 3 框 架 计 算 简 图4200 45001.4 梁 柱惯性矩 ,线刚度 ,相对线刚度计算 1.4.1 梁 柱惯性矩计算 主要框架梁： 4933 10898.112 45025012 mmbhI b 次要框架梁： 4933 10333.112 40025012 mmbhI b 边 框架梁： 4991 10848.210898.15.15.1 mmII b 中框架梁： 4992 10797.310898.15.10.2 mmII b 内柱4933 1021.512 50050012 mmbhIo 毕 业设计书 nts4 外柱 : 4933 10417.312 45045012 mmbhIo 1.4.2 梁 柱线刚度计算 根据公式 i=EI/l,可以得出梁 柱的线刚度如下 (E=EC) 梁： iA9 C9 =3.417 109E/4200=9.04 105E iC9 E9 =3.417 109E/4500=8.438 105E 柱： iA1 A0 =3.417 109E/5620=6.08 105E iC1 C0 =5.21 109E/5620=9.27 105E iA9 A8 =3.417 109E/3000=11.39 105E iC9 C8 =5.21 109E/3000=17.367 105E 1.4.3 梁 柱相对线刚度计算 取 iA1 A0 值作为基准值 1.算得梁 柱的相对线刚度标于图 3 中 2. 荷载标准值计算 2.1 永久荷载 2.1.1 作用于框架梁上的荷载 2.1.1.1 屋面恒载 小瓷砖层 0.55kN/m2 三毡四油屋面防水层 0.4kN/m2 1:3 水泥沙浆找平层 20mm 0.4kN/m2 水泥蛭石板保温层 60mm 0.12kN/m2 1:8 水泥炉渣找坡 80mm 1.44kN/m2 1:3 水泥沙浆找平层 20mm 0.4kN/m2 现浇钢筋混凝土板 100mm 2.5kN/m2 板底抹灰 20mm 0.4kN/m2 合计 6.21kN/m2 2.1.1.2 楼面恒载 水磨石地面 0.65kN/m2 现浇钢筋混凝土板 100mm 2.5kN/m2 板底抹灰 20mm 0.4kN/m2 合计 3.55kN/m2 2.1.1.3 梁自重 主要框架梁： 0.450.2525=2.812kN/m 次要框架梁： 0.40.2525=2.5kN/m 2.1.1.4 柱自重 上层柱： 外柱： 0.450.45253=15.19kN /根 内柱： 0. 50.5253=18.75kN /根 底层 柱： 外柱： 0.450.45255.62=28.45kN /根 内柱： 0. 50.5255.62=35.13kN /根 2.1.1.5 墙自重及两面抹灰 女儿墙： 0.251.58=3KN/m 两面抹灰： 0.8kN/m 28 层： 内墙 : 0.2（ 3-0.45） 8=4.08kN/m 0.2（ 3-0.4） 8=4.16kN/m 外墙 : 0.25（ 3-0.45） 8=5.1kN/m 0.25（ 3-0.4） 8=5.2kN/m 底层 : 0.25（ 4.2-0.4） 8=7.6kN/m 0.25（ 4.2-0.45） 8=7.5kN 2.1.2.1 作用在框架梁上的恒载 楼面荷载分配按双向板进行荷载等效分配 短向分配： 5aq/8 长向分配： aqbaba )2()2(21 32 (参见图 3) 毕业设计书 nts5 A1 =21（ 3-20.9+3） 0.9=1.89m2 A1 =211.80.9=0.8m2=A3 B1 =21（ 3-1.5+3） 0.75=1.69m2 B1 =211.50.75=0.56m2=B3 顶层： G A1 =6.211.89=11.74KN= G A3 G B1 =6.211.69=10.49 KN G L1 =0.350.25253=6.56KN GA2 =6.210.81=5.03 KN= GA4 G B2 =6.210.56=3.48 KN= G B3 GF1 =6.210.753.3=15.37 KN= GF2 G L2 =0.40.25253.3=8.25KN GC1 =6.214.97=30.86 KN GD1 =6.214.39=27.26 KN GE1 =6.214.21=26.14 KN FM =2121( G A1 + G B1 + G L1 )+ GA2 + G B2 + GF1 + G L2 =23.26 KN q L3 =0.450.2525=2.81KN/m C1: 7 0 5 8.0)5.4 95.1()5.4 95.1(21)()(21 3232 lalaqC1 =0. 70581.956.21=8.547N/m qC M =qc1 + q L3 =8.547+2.81=11.357KN/m A3: 847.0)3 9.0()3 9.0(21)()(21 3232 lalaqA3 =0. 8470.96.21=4.734N/m qME=qCM+qA3=11.357+4.734=16.091KN/m D1: 669.0)2.4 95.1()2.4 95.1(21)()(21 3232 lalaqD1=0.6691.956.21=8.1KN/m qL4=0.450.2525=2.81KN/m E1: 752.0)2.4 65.1()2.4 65.1(21)()(21 3232 lalaqE1=0.7521.656.21=7.705KN/m qA9C9= qD1+ qE1+ qL4=18.615KN/m 标准层 : GA1= GA3=3.55 1.89=6.71KN G A2=3.55 0.81=2.88KN= GA4 GB2 =GB3=3.55 0.56=1.99KN GF1=3.55 0.75 3.3=8.79KN GL1=6.56+0.2 (3-0.35) 3 8=19.28KN GB1=3.55 1.69=6KN GL2=8.25+0.2 (3-0.4) 3 8=20.73KN GD1=3.554.39=15.58KN qL3=2.81+0.2(3-0.45)8=6.89KN/m GE1 =3.554.21=14.95KN GL2 =3.554.97=17.64KN FM =( GA1+ GB1+ GL1)/2+ GA2 +GB2 +GF1 +GL2/2=25.19 qA8C8= qD1 +qE1 +qL4=4.631+4.405.6.89=15.926KN/m qCM=qC1+ qL3 =4.886+2.81=7.696KN/m ql3=6.89KN/m= qL4 qC1=0.70581.953.55=4.886KN/m qD1=0.6691.953.55=4.631KN/m qA3=0.8470.93.55=2.706KN/m qE1=0.7521.653.55=4.405KN/m qME =qC1+qA3 +qL3=4.886+2.706+6.89=14.482KN/m 2.1.2.2 恒荷载作用在框架柱上的集中荷载 GL5=8.25+33.3=18.15KN 顶层： FE1=( GA1+ GB1+ GL1)/2+ GA4+GB3 +GL5/2=20.53KN C3=1/21.953.9=3.8m2= C2 =D2 =D3 E2= E31/21.653.3=2.72m2 毕业设计书 nts6 GC2= GC3= GD2=GD3=6.213.8=23.6KN GE2= GE3=6.212.72=16.89KN FE2=(23.6+2.53.9+3.93)/2=22.53KN FE=20.53+22.53=43.06KN FC=(23.6+23.6+16.89+15.37+2.53.9+2.53.3)/2=48.73KN FA=(23.6+16.89+2.57.2+37.2)/2=40.05KN 标准层： Gl5=2.53.3+5.23.3=25.41KN FE1=( GA1+ GB1+ GL1)/2+ GA4+GB3+GL5/2=23.5KN GC2= GC3= GD2=GD3=3.553.8=13.49KN GE2= GE3=3.552.72=9.66KN GF2= GF3=8.79KN FE2=(13.49+2.53.9+5.23.9)=21.76KN FE=23.5+21.76=45.26KN FE= 23.5+21.76+45.26KN FC=(13.49+13.49+9.66+8.79+2.57.2+0.22.687.2)/2=46.69KN FA=(13.49+9.66+2.57.2+5.27.2)/2=39.3KN A列柱：顶层上柱： F9=40.05KN 下柱： F9=40.05+15.19=55.24KN 八层： F8= F9+ FA=55.24+39.3=94.54KN F8= F8+15.19=109.73KN 七层： F7= F8+ FA=109.37+39.3=149.03KN F7= F7+15.19=164.22KN 六层： F6= F7+ FA=203.52KN F6= F6+15.19=218.71KN 五层： F5= F6+ FA=258.01KN F5= F5+15.19=273.21KN 四层： F4= F5+ FA=312.5KN F4= F4+15.19=327.69KN 三层： F3= F4+ FA=366.99KN F3= F3+15.19=382.18KN 二层： F2= F3+ FA=421.48KN F2= F2+15.19=436.67KN 一层： F1= F2+ FA=475.97KN F1= F1+29.59=505.56KN C列柱：顶层上柱： F9=48.73KN 下柱： F9=48.73+18.75=67.48KN 八层： F8= 114.17KN F8= 132.92KN 七层： F7= 179.61KN F7= 198.36KN 六层： F6= 245.05KN F6= 263.8KN 五层： F5= 310.49KN F5= 329.24KN 四层： F4= 375.93KN F4=394.68KN 三层： F3= 441.37KN F3= 460.12KN 二层： F2= 506.81KN F2= 525.56KN 一层： F1= 572.25KN F1= 572.25+36.53=608.78KN E列柱：顶层上柱： F9=43.06KN 下柱： F9=43.06+15.19=58.25KN 八层： F8= 103.51KN F8= 118.7KN 七层： F7= 163.96KN F7= 179.15KN 六层： F6= 224.41KN F6= 239.6KN 五层： F5= 284.86KN F5= 300.05KN 四层： F4= 345.31KN F4=360.5KN 三层： F3= 405.76KN F3= 420.95KN 二层： F2= 466.21KN F2= 481.4KN 一层： F1= 526.66KN F1= 541.85KN 恒荷载作用下框架的受荷简图（设计值）如图 4 毕业设计书 nts7 10CA0A 110EE32654A 2A 3A 4A 5A 632654EEEEE87CA 7A 899A C87EE9E图 4 恒 荷 载 作 用 下 框 架 的 受 荷 简 图 （ 设 计 值 ）4200 4500CCCCCCC6 7 . 4 84 8 . 7 33 0 . 2 3 K N1 9 . 1 1 1 K N / m2 2 . 3 3 8 K N / m9 . 2 3 5 K N / m1 7 . 3 7 8 K N / m1 3 . 6 2 8 K N / m1 9 . 3 0 9 K N / m4 0 . 0 55 5 . 2 4 4 3 . 0 65 8 . 2 51 0 9 . 79 4 . 5 41 9 . 1 1 1 K N / m1 1 4 . 21 3 2 . 99 . 2 3 5 K N / m1 7 . 3 7 8 K N / m3 0 . 2 3 K N1 1 8 . 71 0 3 . 51 6 4 . 21 4 9 . 01 9 . 1 1 1 K N / m1 7 9 . 61 9 8 . 49 . 2 3 5 K N / m1 7 . 3 7 8 K N / m3 0 . 2 3 K N1 7 9 . 21 6 4 . 02 1 8 . 72 0 3 . 51 9 . 1 1 1 K N / m2 4 5 . 12 6 3 . 89 . 2 3 5 K N / m1 7 . 3 7 8 K N / m3 0 . 2 3 K N2 3 9 . 62 2 4 . 42 7 3 . 22 5 8 . 01 9 . 1 1 1 K N / m3 1 0 . 53 2 9 . 29 . 2 3 5 K N / m1 7 . 3 7 8 K N / m3 0 . 2 3 K N3 0 0 . 12 8 4 . 93 2 7 . 73 1 5 . 51 9 . 1 1 1 K N / m3 7 5 . 93 9 4 . 79 . 2 3 5 K N / m1 7 . 3 7 8 K N / m3 0 . 2 3 K N3 6 0 . 53 4 5 . 33 8 2 . 23 6 7 . 01 9 . 1 1 1 K N / m4 4 1 . 44 6 0 . 19 . 2 3 5 K N / m1 7 . 3 7 8 K N / m3 0 . 2 3 K N4 2 1 . 04 0 5 . 84 3 6 . 74 2 1 . 51 9 . 1 1 1 K N / m5 0 6 . 85 2 5 . 69 . 2 3 5 K N / m1 7 . 3 7 8 K N / m3 0 . 2 3 K N4 8 1 . 44 6 6 . 24 7 6 . 05 0 5 . 6 6 0 8 . 85 7 2 . 3 5 2 6 . 75 4 1 . 92 7 . 9 1 K N2.2 竖向可变荷载 查荷载规范：楼面均布活荷载标准值为 1.5kN/m2,上人屋面均布活荷载标准值为 1.5kN/m2。 A C跨： q=0.6691.95d1.5+0.7521.651.5=3.82kN/m C E跨： FM =2121(1.89+1.69)1.5+(0.81+0.56)1.5+0.753.31.5=4.23kN qEM=0.70581.951.5+0.8470.91.5=3.21kN/m qMC=0.70581.951.5=2.06kN/m 活荷载作用在框架柱上的集中荷载 FE=2121( GA1+ GB1)+ GA4+GB3+GC3=(1.89+1.69)1.5/2+(0.81+0.56+3.8)1.5 =5.22kN FC=21( GC1+ GD2 + GE2+GF2)= 211.5(3.8+3.8+2.72+0.753.3)=9.6kN FA= 21(GD3 + GE3)= 211.5(3.8+2.72)=4.89kN 活荷载作用下框架的受荷简图（标准值）见图 5 毕业设计书 毕业设计书 nts8 10CA0A 110EE32654A 2A 3A 4A 5A 632654EEEEE87CA 7A 899A C87EE9E图 5 活 荷 载 作 用 下 框 架 的 受 荷 简 图 （ 标 准 值 ）4200 4500CCCCCCC9 . 63 . 8 2 K N / m2 . 0 6 K N / m3 . 2 1 K N / m4 . 8 9 5 . 2 29 . 7 8 1 9 . 2 1 0 . 4 41 4 . 6 7 2 8 . 8 1 5 . 6 61 9 . 5 6 3 8 . 4 2 0 . 8 82 4 . 4 5 48 2 6 . 12 9 . 3 4 5 7 . 6 3 1 . 3 23 4 . 2 3 6 7 . 2 3 6 . 5 43 9 . 1 2 7 6 . 8 4 1 . 7 64 4 . 0 1 8 6 . 4 4 6 . 9 84 . 2 3 K N3 . 8 2 K N / m2 . 0 6 K N / m4 . 2 3 K N3 . 2 1 K N / m3 . 8 2 K N / m2 . 0 6 K N / m4 . 2 3 K N3 . 2 1 K N / m3 . 8 2 K N / m2 . 0 6 K N / m4 . 2 3 K N3 . 2 1 K N / m3 . 8 2 K N / m2 . 0 6 K N / m4 . 2 3 K N3 . 2 1 K N / m3 . 8 2 K N / m2 . 0 6 K N / m4 . 2 3 K N3 . 2 1 K N / m3 . 8 2 K N / m2 . 0 6 K N / m4 . 2 3 K N3 . 2 1 K N / m3 . 8 2 K N / m2 . 0 6 K N / m4 . 2 3 K N3 . 2 1 K N / m3 . 8 2 K N / m2 . 0 6 K N / m4 . 2 3 K N3 . 2 1 K N / m4 . 8 9 9 . 6 5 . 2 29 . 7 81 4 . 6 71 9 . 5 62 4 . 4 52 9 . 3 43 4 . 2 33 9 . 1 24 4 . 0 1 8 6 . 47 6 . 86 7 . 25 7 . 6483 8 . 42 8 . 81 9 . 2 1 0 . 4 41 5 . 6 62 0 . 8 82 6 . 13 1 . 3 23 6 . 5 44 1 . 7 64 6 . 9 82.3风荷载标准值计算 风压标准值计算公式为： w= Z S Z 0 本地区基本风压为： w0=0.36 楼高 H30m；地面粗糙类别为 C类；风振系数： Z=1+Hi/H / Z 表 1 层次 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Hi（第 i层距离室外地面的高度） 4.65 7.65 10.65 13.65 16.65 19.65 22.65 25.65 28.65 H 总 =32.25m B 15m H/B 2 查表：脉动影响系数 =0.59 表 2 离地面高 度（ m） z 4.65 7.65 10.65 13.65 16.65 19.65 22.65 25.65 28.65 风压高度系数 Z 0.50 0.63 0.73 0.81 0.87 0.93 0.99 1.04 1.09 结构基本周期： T=（ 0.08 0.1） n. 取 T=0.9， 0 =0.36kN/m2 0T2=0.360.92=0.29 查表得：脉动增大系数 =1.2725 Z=1+Hi/H / Z 表 3 z 4.65 7.65 10.65 13.65 16.65 19.65 22.65 25.65 28.65 Z 1.22 1.28 1.34 1.39 1.45 1.49 1.53 1.57 1.61 毕业设计书 nts9 查表得：风载体型系数：迎风面为 1.0；背风面为 -0.5 S=1.5 k= Z S Z 0 结构高度 H=26.7530m,故取 Z=1.0, S=1.3 表 4 z 4.65 7.65 10.65 13.65 16.65 19.65 22.65 25.65 28.65 k 0.33 0.44 0.53 0.61 0.68 0.75 0.82 0.88 0.95 转化为集中荷载（受荷面与计算单元同） 9层： FW9K=0.953.6（ 1.5+3/2） =10.25KN 8层： FW8K=3.63.0（ 0.95+0.88） 2=9.9KN 7层： FW7K=3.63.0（ 0.88+0.82） 2=9.2KN 6层： FW6K=3.63.0（ 0.82+0.75） 2=8.47KN 5层： FW5K=3.63.0（ 0.75+0.68） 2=7.71KN 4层： FW4K=3.63.0（ 0.68+0.61） 2=6.96KN 3层： FW3K=3.63.0（ 0.61+0.53） 2=6.14KN 2层： FW2K=3.63.0（ 0.53+0.44） 2=5.21KN 1层： FW1K=3.60.443.0/2+3.60.334.65=7.86 KN（如图 6 所示 10CCA 0A 1 10EE32654CCCCCA 2A 3A 4A 5A 632654EEEEE87CCA 7A 899AC87EE9E图 6 框 架 受 风 荷 载 作 用 图 （ 标 准 值 ）F W 9 K 0.9510.25KN9.90KNF K8W 0.959.20KNF K7W 0.888.47KNF K6W 0.827.71KNF K5W 0.756.96KNF K4W 0.686.14KNF K3W0.535.21KNF K2W0.447.86KNF K1W0.610.880.820.750.680.610.530.440.330.332.4 水平地震作用计算 2.4.1 重力荷载代表值（恒载 +0.5 活载） 2.4.1.1 恒载 屋面重力值： G 面 =6.21（ 14.948.94+1.24.44） =863KN 楼板重力值： G 板 =（ 14.948.94+1.24.44） 3.55+10（ 0.0625+0.4） =512KN 梁重力值： G 梁 =（ 8.74+1.2+9.9） 2.81+14.732.5+2.50.20.425=244KN 柱重力值： G 上柱 =15.1910+18.755=244.7KN G 底柱 =28.4510+35.135=460KN 毕业设计书 nts10 墙重力值： G 女儿墙 =（ 8.94+14.94+10.142+1.2） 3=136KN G 标墙 =8.945.1+（ 8.4+6） 4.08+10.145.1+14.9425.2+13.2+6） 4.16 =413KN G 底墙 =14.9427.6+10.1427.5=379KN 2.4.1.2 活荷载 Q=1.5（ 14.94+8.94+1.24.44） =208KN 2.4.1.3 重力荷载代表值 G9= G 板 +G 梁 +G 上柱 /2+G 女儿墙 +G 标墙 /2 =863+244+244.7/2+136+413/2 =1572KN（不包括屋面活荷载） G8= G 板 +G 梁 +G 上柱 + G 标墙 +F 活 /2 =512+244+244.7+413+208/2=1518KN G2=G3=G4=G5=G6=G7=G8=1518KN G1= G 板 +G 梁 +G 上柱 /2+G 底柱 /2+G 标墙 /2+G 底墙 +F 活 /2 =512+244+244/2+460/2+413/2+379/2+208/2 =1608KN 质点重力荷载代表值见图 7 2.4.2 水平地震力作用下框架的侧移验算 2.4.2.1 横梁线刚度 为了简化计算，框架梁截面惯性矩增大系数取 1.2 A C跨： kb= iA9 C9 =9.04 1053104=27.12109N mm C E跨： kb= iC9 E9 =8.438 1053104=25.31109 N mm 2.4.2.2 柱的线刚度 边柱：底层： kc=6.081053104=18.24109N mm 其它层： kc=11.391053104=34.17109N mm 中柱：底层： kc=9.271053104=27.81109N mm 其它层： kc=17.371053104=52.1109N mm 2.4.2.3 框架柱的侧移刚度 D 值 2 9 层 D 值的计算 表 5 D k= kb/2kc =k/(2+k) D=12 kc/h2 边柱 A 0.794 0.284 12939 边柱 E 0.741 0.27 12301 中柱 C 1.006 0.335 23272 底层 D 值的计算 表 6 2.4.2.4 计算框架自振周期 D k= kb/2kc =k+0.5/(2+k) D=12 kc/h2 边柱 A 1.487 0.57 3950 边柱 E 1.338 0.557 3860 中柱 C 1.885 0.614 6488 毕业设计书 nts11 各层 D值汇总（见表 7） 各层 D值汇总 表 7 D值 /层次 柱类型 2 9层（ D值 根数） 1层（ D值 根数） 边 柱 A轴 129395=64695 39505=19750 E轴 123015=61505 38605=19300 中柱 C轴 232725=116360 64885=32440 D（ KN/m） 242560 71490 按顶点位移法计算，考虑轻质砌块墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数 0=0.8，计算公式为 T 1=1.7 0 T ,式中 T 为顶点位移。按 D值法计算。见表 8 横向框架顶点位移计算 表 8 T1=1.70.8 42.0 =0.88s 2.4.2.5 水平地震作用标准值和位移的计算 多遇地震作用下，设防烈度为 7度，查表 max=0.08.深圳市反应谱特征周期查表 Tg=0.35s,Tg T1 5Tg 034.008.0)88.0 35.0()( 9.0m a x9.011 TTg2.4.2.6 水平地震作用计算 因为 T1=0.88s 1.4Tg=1.40.35=0.49s.尚需考虑顶部附加水平地震作用。 n=0.08T1+0.07=0.080.88+0.07=0.140 结构总水平地震作用标准值： Fek= 1Geq=0.0340.8513176=396KN 顶部附加的集中水平地震作用为： Fn= n Fek=0.1404396=55.6KN )1(91nEKiiiiii FHGHGF ii iHG91=16085.62+151837+15723=45631KN 层次 Gi(kN) Di i i 1= Gi/D i(m) 9 1572 1572 242650 0.007 0.42 8 1518 3090 242650 0.013 0.413 7 1518 4608 242650 0.019 0.4 6 1518 6126 242650 0.025 0.381 5 1518 7644 242650 0.032 0.355 4 1518 9162 242650 0.038 0.324 3 1518 10680 242650 0.044 0.286 2 1518 12198 242650 0.05 0.242 1 1608 13716 242650 0.192 0.192 ni Gi1毕业设计书 nts12 KNFHGHGFnEKiii411404.0139645631 62.571.1590)1(91111 同理： F2=63KN F3=81KN F4=103KN F5=126KN F6=142KN F7=167KN F8=201KN F9=247KN F9 F9+ Fn=247+55.6=302KN Fi,Vi和 ue的计算（见表 9） Fi,Vi和 ue的计算 层次 9 8 7 6 5 4 3 2 1 Fi(KN) 302 301 167 142 126 103 81 63 41 Vi(KN) 302 503 670 812 938 1041 1122 1185 1226 D(KN/m) 242560 242560 242560 242560 242560 242560 242560 242560 71490 ue(m) 0.0008 0.001 0.0016 0.0021 0.0025 0.0032 0.0036 0.0041 0.0072 满足）底层： (5501781162.50 0 7 2.0 hue满足）层： (5501732130049.02 hue横向框架各层水平地震作用和地震剪力如图 8 302KN201KN142KN167KN126KN103KN81KN63KN41KN302KN503KN670KN812KN938KN1041KN1122KN1185KN1226KNa 水平地震作用b 地震剪力图 8 横 向 框 架 各 层 水 平 地 震 作 用 和 地 震 剪 力3. 荷载作用下框架的内力分析 3.1 恒荷载作用下框架的内力分析 恒荷载作用下框架的受荷简图如图 4所示 3.1.1横荷载作用下框架的弯矩计算 毕业设计书 nts13 3.1.1.1 梁的固端弯矩可按下面方法求得： A C跨： 2121 qlM ab 2121 qlM ba M A9 C9 22.3384.22/12 32.83KN M C9 A9 32.83KN M A8 C8 19.1114.22/12 28.09KN M C8 A8 28.09KN C E跨： 第 9 层： M C9 E9 27.911.532/4.52 18.61KN m M E9 C9 27.911.523/4.52 9.3KN m M C9 E9 13.6284.52/12 23KN m M E9 C9 23KN m M C9 E9 )335.44(5.412 3681.5 23 5.681KN m M E9 C9 )3335.485.46(5.412 3681.5 2223 8.52KN m M C9 E9 18.61 23 5.68 47.29KN m M E9 C9 9.3+23+8.52 40.82KN m 标准层： M C8 E8 30.231.532/4.52 20.15KN m M E8 C8 30.231.523/4.52 10.08KN m M C8 E8 9.2354.52/12 15.58KN m M E8 C8 15.58KN m M C8 E8 )335.44(5.412 3143.8 23 8.14KN m M E8 C8 )3335.485.46(5.412 3143.8 2223 12.21KN m M C8 E8 20.15 15.58 8.14 43.87KN m M E8 C8 10.08+15.58+12.21 37.87KN m 3.1.1.2 根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数 ij，如图所示。 如： A9点： A9C9=87.149.1 49.1=0.443 A9A8=87.149.1 87.1=0.557 用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为21，各节点分配二次即可。 其计算步骤和结果 参见下图表。 毕业设计书 nts14 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 右梁 下柱 上柱 0.557 0.443 0.26 0.498 0.242 0.426 0.574 -32.
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号