TJ01-044@教学楼建筑结构施工图开题报告和计算书
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毕业设计论文
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TJ01-044@教学楼建筑结构施工图开题报告和计算书,毕业设计论文
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一、工程概况 1 2、建筑地点 : 3、建筑规模 : 1)建筑总面积 : 4184m2 2)建筑层数 :全楼 三 层 ， 楼梯 上 屋面 3)结构形式 :钢筋砼框架结构 4)层高 : 3.9m 4、 建筑特点 普通教室 18 间 71.28 m2/班 大厅 1 间 96.48m2 语音教室 、微机教室 各 2 间 143.50 m2 、 133.99 m2 含辅 助房间： 35.1 m2 阅览、 会议室 各 1 间 129.4 m2 128.2m2 活动室 1 间 120.5 m2 行政 办公室 6 间 4 间 35.1 m2 、 1 间 46.8 m2 、 1 间 43.2 m2 教师办公室 6 间 3 间 46.64m2 、 3 间 47.38 m2 收发室 、门卫室 各 1 间 35.1 m2 配电室 1 间 35.1 m2 教师 休息 室 3 间 35.1 m2 楼梯 共三 个楼梯 其中两个通向屋顶 走廊为 2.4m， 2.1m 宽 每层设男女卫生间 ，一，三层女卫生间 两间， 男厕一间，二层男厕两间，女厕一间 5、 建筑 技术条件 （一） 气象条件 : 1)常年主导风向 : 西北风 2)夏季主导风向 : 西南风 3)平均风速 : 夏季 3.1m/s,冬季 4m/s 4)基本风 压 :Wo=0.40KN/m2 5)基本雪压 :So=0.35KN/m2 最大积雪深度 :11cm 6)最高气温 :40.6 最低气温 :-9.3 7)最冷月平均温度 :4.5 (1 2 月 ) 8)最热月平均温度 :29.7 (7 9 月 ) 9) 最大降雨量 : 184.3mm(4 6 月 ) 最大降雨量： 50.4mm/小时 （二） 工程地质条件 1)天然地面以下 1m 厚为填土 ,地基标准承载力为 120KN/m2. 填土以下的 2m 厚为粘土 ,地基承载力为 250KN/m2.粘 土以下为中密粗砂层 , 地基承载力为300KN/m2。 2)地下水位 :天然地面以下 4m 处 3)地震设防烈度 :6 度 （三）施工条件 1）施工单位：南昌市 第 十 建筑公司 2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数 K200KN/m2)故采用钢砼柱下单独基础 . g 在 （ 14） （ 15） 轴之间设置伸缩缝 由于建筑物总长为 60.55m(55m),故需设置伸缩缝 ,缝宽为 30mm，设于走廊处。 10、结构布置 1)本建筑楼面标高变化不大 ,仅在大厅，厕所有结构层下降，做结构平面布置 其一般原则 :上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置 二层楼面 ,四层 屋面 ,基础平面布置见详图 2)基础平面布置图 基础平面布置图上主要构件有 :钢砼基础 ,基础梁 3)楼面结构布置图 主要构件有 :框架、楼面梁、挑檐梁 4)屋面结构布置图 主要构件有 :框架、屋面梁、屋面板、天沟 . 采用有组织的外 天沟外排水形式 双坡屋面排水 ,坡度为 2 二、 楼面 板的结构尺寸选择 楼面板均为现浇做法，按高跨比条件，要求板厚 h=1950/40=49mm,考虑到钢筋布置及钢筋布置混凝土的抗裂度和扰度过大的原因，取 h=100mm 楼面板布置详见楼面结构图 三张平面布置图见附图 nts1、楼 面 结构布置图 2、屋 面 结构布置图 3、基础平面布置图 厕所现浇板的计算 一、 对 XJB-1 01022000 0 . 4 4 0 . 54500ll 按单向板计算 1）荷载标准值 a）活荷载 标准值： qk 2.5KN/m2 b)恒荷载 标准值： 钢筋砼 100 厚 : 0.10 25 2.5KN/m2 马赛克地面： 0.55KN/m2 水泥沙浆 20 厚 : 0.02 17 0.34KN/m2 合计 gk 3.39KN/m2 2 )荷载设计值 a)活荷载 q 2.5 1.4 3.5KN/m2 b)恒荷载 g 3.39 1.2 4.068KN/m2 g q 4.068 3.5 7.568KN/m2 取 q=7.6 KN/m2 计算跨度 0l=1950 mm-200 mm =1750 mm（0l取nl即可） 3）计算简图： nts跨中弯矩按简支梁计算，支座弯矩按两端固定计算，偏安全 取一米板为计算单元 4） .弯矩设计值 由连续板计算规范可知：板的弯矩系数 m分别为：边跨 -1/16，边跨跨中 1/14，离端第二支座 -1/11，中间跨支座 -1/14 边跨支座： MA=-1/16(g+q)l012=-1/16 7.6 1.752=-1.45KN.m 边跨跨中： mkNloqgMI .66.175.16.71411)(141 22 离端第二支座 ： MI=-1/14(g+q)l012=-2.116KN.m 离端第二跨跨中： M =1/16(g+q)l012=1/16 7.6 1.752=1.45KN.m 五正截面受弯承载力计算 . 板厚 100mm,ho=100-20=80mm,C20 混凝土， 1=1， fc=9.6KN/mm2, HPB235钢筋， fg=210KN/mm2,板的 配筋如下： 板的配筋计算 截面 A I B C 弯矩设计值 -1.45 1.66 -2.12 1.45 -1.66 21s cOMf bh 0.024 0.027 0.035 0.024 0.027 1 1 2 s 0.024 0.027 0.036 0.024 0.027 计算配筋 ycof fbhAS （ mm） 87.8 98.7 131.66 87.8 98.7 实际配筋： 6280 6280 6200 6280 6280 配筋面积： 101 101 141 101 101 nts次梁设计 取 b h=200 400mm 1. 荷载计算 恒荷载标准值 板传递的荷载： 3.3 91.95=6.61KN/m 次梁自重： 0.2（ 0.4-0.1） 25=1.5KN/m 次梁粉刷： （ 0.4-0.1） 2 0.02 17=0.204KN/m - 小计： 16.74KN/m 活载标准值： 2.5 1.95=4.875KN/m 总设计值： g+q=16.74 1.2+4.875 1.4=20.09+6.825=26.92KN/m 2. 计算跨度 Lo=3900-300mm=3600mm 3.内力计算： （ 1）弯矩设计值 M= ms(g+q)l02 查表可知：边跨，跨中取 1/14， 边支座取 -1/24，离端第二支座 -1/11 则： MI= 1/14 26.92 3.62=24.92KN.m ntsMA=-1/24 26.92 3.62=-14.54KN.m MB=-1/11 26.92 3.62=-31.72KN.m （ 2） 剪力 设计值 V= vb(g+q)ln 则： VBL=0.55 26.92 3.6=53.30KN VBR=0.55 26.92 3.6=53.30KN VA=0.5 26.92 3.6=48.46KN 4.承载力计算： 承载力按 T 形截面计算：3f lb ，=1300mm 按第一类截面计算： 对 A 支座：21s cOMf bh = 26 36510006.90.1 1092.26 =0.0211 1 2 s =1- 021.021 =0.021(1 1 2 ) / 2sS =0.9890s syMAfh=365300989.0 1092.266 =248.6mm2 选配 2 14 AS=308mm2 对 B 支座：21s cOMf bh = 26 3652006.90.1 1072.31 =0.1241 1 2 s =0.133 (1 1 2 ) / 2sS =0.9340s syMAfh=365300934.0 1072.316 =310.15mm2 选配 2 14 AS=308mm2 截面尺寸符合 ,计算箍筋 计算箍筋配置 假设 配置 6200 hoSA svfy vftb h oV c s 25.17.0 =0.7 1.10 200 365+1.25 210（ 101/2） 365 =56.21+47.9=104.2KN Vmax=53.3kN 实际仅依靠砼的抗剪能力就能满足要求， 6200 实按构造配置 . 3. 斜截面承载力 验算截面尺寸 hW=ho hf=365 100=265mm nts265 1 . 3 2 5 4200hwb 故 0.25fcbho=0.25 1.1 365 200=175.2KNV=53.3kN 0.7ftbho=0.07 1.1 365 200=56.2KN53.30KN 最小配箍 ： AS=bs=0.2% 200 200=80 8200=101mm2 配置 6200 满足要求 双肢筋 配筋图如下所示： 雨蓬计算 1、 板面 采用有组织排水，在板周边设一个落水管 2%坡度排水， 如图 ： nts 2、雨蓬板和雨蓬梁的承载力计算 1）雨蓬板的计算 ， 6.215003900021 LL O 2 按单向板计算 a）恒荷载的计算 20 厚防水砂浆面层 24.02002.0 mKN板自重 20 . 0 8 2 5 2 KN m板底抹灰 20 . 0 2 1 7 0 . 3 4 KN m2%的排水坡度 2/22.01000 12021%21100 mKN合计： gk=2.96KN/m2 b）活荷载标准值 0.72KNmg+q=1.2 2.96+1.4 0.7=3.552+9.8=13.352KN/m2 取 q=g+q=13.36KN/m2 c） 弯矩设计值 Mmax=1/8(g+q)l 计 2=1/8（ 13.36） 1.12=2.02KN.m d）配筋计算： 查表得 nts板厚 80mm 0h=80-20=60mm 砼采用 C20，则26.9 mmNfc ， 1=1.0 钢筋采用 HPB235 则2210g Nf mm0.1o代入 ： 262010 601 0 0 06.90.1 1002.20.1 bhf Mcs =0.058 060.0058.0211211 s 97.02/)058.0211(2/)211( ss 故： 0s syMAfh= 3.1656021097.0 1002.26 mm2 （ 1） 选 配钢筋 6170（ As=166mm2） （ 2） 雨蓬板底钢筋按构选配筋 ：分布钢筋选用 6200 （ 3） 在 YPL-1、 YPL-2 处只需按构造配筋，采用 6200 验算如下： （ a） 荷载计算： nts对 YPL-2， 4003 9 0 0)181121( 200)3121( h计算如下： 梁侧粉刷： （ 0.4-0.08） 2 17 0.02=0.218 KNm梁 自 重 ： 0.2 （ 0.4-0.08） 25 =1.6 KNm雨蓬板传来的恒载标准值： 2.96 1.1/2=1.628KNm合计 gk=3.446KNm恒 荷载设计值 ： 1.2 3.446=4.135KNm活载设计值： 0.7 1.1/2=0.385KNmg+q=4.135+0.385=4.52KNm内力计算： 故 M 中 =81 4.52 3.92 =8.59KNm262010 3652006.90.1 1059.80.1 bhf Mcs =0.034 991.02/)034.0211(2/)211( ss 则：0s syMAfh=26365991.0210 1059.8 =113mm2 选用 2 10（ As = 157mm2） V 支 =3.9 3.9/2=7.6 KNm验算截面尺寸 hW=ho=365mm 4200365bhw 故 0.25fcbho=0.25 9.6 200 365=175.2KNV=7.6KN 0.7ftbho=0.7 1.1 200 365=56.2KNV=7.6KN 砼已满足抗剪要求，只需按构造配筋 最小配箍 4m i n9 . 60 . 0 2 0 . 0 2 9 . 1 4 1 0210ysv yvff ntsASV= bS=9.14 10-4 200 200=36.56 KNm配置 6200 满足要求 对 YPL-1 b=200mm h=500mm 计算如下： a）荷载计算： 梁侧粉刷： ( 0 . 5 0 . 0 8 ) 2 0 . 4 0 . 3 3 6 KNm梁自重： 0 . 2 ( 0 . 5 0 . 0 8 ) 2 5 2 . 1 KNm合计 2.436KNm恒荷载设计值： 1 . 2 2 . 4 3 6 2 . 9 2 3KNm活载设计值： 0.7 1.4 1.1=1.078 KNm总设计值： g+q=2.923+1.078=4.0 KNmYPL-2 传来恒载： 恒载： 4.135 3.9/2=8.06KN 活载： 0.385 3.9/2=0.75KN P=8.06+0.75=8.81KN nts支座处弯矩最大为： M 中 =1/2(g+q)l02+p0l0 =1/2 4.0 1.12+8.81 1.1=14.53KN.m 26201 0 4652006.90.11053.140.1bhfMcs =0.035 614.0036.0035.0211211 bs 991.02/)035.0211(2/)211( ss 则： 0s syMAfh=465210991.0210 1053.146 =150.1mm2 选用 2 10 （ As = 157mm2） 支座剪力： V 支 =4.0 1.1+8.81=13.21KN 验算截面尺寸 0.7ftbho=0.7 1.1 200 465=71.61KNV=13.21KN 截面满足要求，只需按构造配筋 最小配箍 4m i n9 . 60 . 0 2 0 . 0 2 9 . 1 4 1 0210ysv yvff 429 . 1 4 1 0 2 0 0 2 0 0 3 6 . 5 6svA b s m m 配置 6200 满足要求 考虑抗震要求，端部加密 6100 配筋图如下： 现浇楼梯计算 踏步尺寸 150mm 320mm，采用 C20 混凝土，板采用 HPB235 钢筋，梁纵筋采用 HPB335 钢筋，楼梯上均布活荷载标准值kq=3.5 2/KN m nts 1、 楼梯板计算 板倾斜度 tan =150/320=15/32 cos =0.91 取 1m 宽板带计算单元 1）荷载计算 梯段板荷载 恒载：水 磨石 面层 （ 0.32+0.15） 0.65/0.32=0.955KN/m 三角形踏步 （ 15/32） 25 0.15 1 0.32 （ 1/0.32） =1.76 KN/m 斜 板 1 0.12 25 1/0.91=3.30KN/m 板底抹灰 1 0.02 17 1/0.91=0.374KN/m 合计 gK=6.389KN/m 活载 qK=3.5KN/m 恒荷载分项系数 1.2G ，活荷载分项系数 1.4Q 基本组合的总荷载设计值 P=6.389 1.2+1.4 3.5=12.57KN/m 2） 截面设计 板 的水平跨度nl=3.6m，弯矩设计值 M=1/10P ln2 =1/10 12.57 3.62 26201 10010006.90.11029.16bhfMcs =0.169 614.0186.0169.0211211 bs 可以 956.02/)169.0211(2/)211( ss 0s syMAfh=100956.0210 1029.166 =811.4mm2 选配钢筋 选 1090 (As=872mm2) nts分布钢筋每级踏步 1 根 8 2、平台板计算 取平台板厚 h=80mm，取 1m 宽板带计算 1） 荷载计算 恒载： 水磨石 面层 0.65KN/m 80 厚砼板 0.08 25=2KN/m 板底抹灰 0.02 17=0.34KN/m 合计 gk=2.99KN/m 活载 qk=3.5KN/m 总荷载设计值： P=1.4 3.5+1.2 2.99=8.488KN/m 2） 截面设计 平台板的计算跨度 lo=2.4m 弯矩设计值 M= 2101 Opl= mkN .89.44.2488.8101 2 板的有效高度： ho=80-20=60mm 采用 C20 砼 fc=9.6N/mm2 HPB235 钢筋 fy=210N/mm2 0.614b 则 141.06010006.90.11089.426201 bhfMcs 614.0153.0141.0211211 bs 满足要求 963.02/)141.011(2/)11( ss 0s syMAfh= 26 40360963.0210 1089.4 mm 选配 8120 AS=419mm2 分布钢筋 6200 3） 板支座处配筋 将其视为固端 mkNloqgMI .66.175.16.71411)(141 22 mkNP loM .10.44.2488.8121121 22 则120.06010006.90.1 1010.40.1 262010 bhf Mcs nts 970.02/)12.011(2/)11( ss 0s syMAfh= 26 5.3356021097.0210 1010.4 mm 选配钢筋 8150 AS=335mm2 3、平台梁 PTL1 计算 截面尺寸： b h=200 400mm 1） 荷载计算 恒栽： 梁自重 0.2 （ 0.4 0.08） 25=1.6KN/m 梁侧粉刷 0.02 （ 0.4 0.08） 2 17=0.22KN/m 平台板 2.99 2.4/2=3.59KN/m 梯段板 6.389 3.6/2=11.5KN/m 合计 gk=16.91KN/m 活载 qk=3.5 mkN .5.102 4.22 6.3 ）（总荷载设计值 p=16.91 1.2+10.5 1.4=35.0 KN/m 2） 截面设计 计算跨度 即为中心轴线距 L0=3.9m 弯矩设计值 mkNP loM .5.669.30.3512181 22 剪 力设计值 V= mkNPln .25.689.30.352121 2 采用 C20 砼 fC=9.6N/mm2 HPB335 钢筋 fy=300N/mm2 b=0.614 截面按倒 L 形计算 fb= 5 2 0 0 5 8 0 6 0 0fb h m m ，有效高度 ho=400 35=365mm 判别 L 形截面类型 1 80 ( ) 1 . 0 9 . 6 6 0 0 8 0 ( 3 6 5 ) 1 4 9 . 7 622fffhf c b h h o K N m M=66.5KN m 属于第一类 L 形截面 类型， 086.03656006.90.1 105.660.1 26210 fcs bhfM 614.0090.0086.0211211 bs 满足要求 nts978.02/)086.011(2/)11( ss 0s syMAfh= 26 9.620365978.0300 105.66 mm 选配： 3 16 AS=603.3mm2 3）斜截面受剪承载力计算 配置 2006 双肢箍筋 hoSA svfy vftb h oV c s 25.17.0 =83.325KNV=68.25KN 满足要求 对 PTL-1 由于楼面平台板与梯段板传来的荷载不一致， -可能会出现扭转，故上部采用构造筋 12 PTL-1 配筋图如下： 4、平台梁 PTL2 计算 b h=240 400mm 1） 荷载计算 恒载 梁自重 0.24 （ 0.4 0.08） 25=1.6KN/m 梁粉刷 0.02 （ 0.4 0.08） 2 17=0.2176KN/m 平台板荷载 2.99 2.4/2=3.588KN/m 活载 qk=3.5 2 .4 4 .2 /2 K N m总荷载设计值 P=1.2 （ 3.588+0.217+1.6） +1.4 3.588=11.51KN/m 2） 截面设计 计算跨度 lo=3.9m 弯矩 设计值 mkNP loM .88.219.351.118181 22 nts剪力设计值 .44.229.351.112121 kNPlV n bf=600mm ho=400 35=365mm mkNMmkNhhhbf fffc .88.21.76.14980)280365(6006.90.1)2(01 满足要求 经判别属于第一类 L 形截面 0285.03656006.90.1 1088.210.1 262010 bhf Mcs 614.0029.00285.0211211 bs 993.02/)0285.011(2/)11( ss 0s syMAfh= 26 2.201365993.0300 1088.21 mm 选用 3 10 AS=235.5mm2 PTL-2 也存在扭转力矩，相对 PTL-1 较小 故采用 10 斜面截面受剪力承载力计算 配置 2006 双肢箍 hoSA svfyvftb h oV cs 25.17.0 =83.325KNV=68.25KN 满足要求 梯段板和平台板的配筋如下： nts 19501202002400200nts 2 0 0400120nts2400框架荷载、内力计算 一、 确定计算简图 1、 计算单元 2、 计算简图 假定框架与基础固定，且嵌固于基础顶面 .框架梁与柱节点刚结 .由于各层柱的截面尺寸不变，则梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离 ， 底层柱高从基础顶面算至二楼板底，基顶标高根据地质条件暂定 0.9m，则底层柱高为 （ 3.9+0.9） =4.8m，其余各层柱高为层高 ，均为 3.9m，nts顶层为板面至顶棚板底，所以高为（ 3.9-0.1） =3.8m。 框架计算简图 3、 杆件尺寸估算 砼 梁： C20 则 Ec=2.55 104N/mm2 柱： C30 则 Ec=3.00 104N/mm2 横向框架梁 （边跨） h= )161121( b= h)3121( 则 h= mm）（ 5.4876507800)161121( 取 h=500mm b= mm）（ 200300600)3121( 取 b=250mm 纵向 连续 梁（边跨），考虑纵梁兼做窗过梁，所以取 h=600mm b=250mm 框架柱 b= )201151( 底层柱高 h=（ 1 1.5） b 则 b= mm3004500151 取 b=300mm h=（ 1 1.5） b 取 h=400mm 横向框架梁（中跨） 取 b=250mm h=400mm 纵向连续 梁（中跨） 取 b=250mm h=400mm F G J C 7800 2400 7800 4800 3900 3900 nts 4、 惯性矩线刚度计算 其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取 I =20I（0I为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）： 横向框架 边跨梁 I 边梁 = mmKNLEI .03.178.75.0225.0121105.25 36 中跨梁 I 中梁 = mKNLEI .33.284.24.025.02121105.25 36 底 层柱 I 底层柱 = mKNLEI .108.44.03.01211030 36 其余各层柱 I 余层柱 = mKNLEI .31.129.34.03.01211030 36 令 i边 梁=1 则其余杆的相对线刚度为： nts i中梁= 66.103.17 33.28 i上柱= 72.003.17 31.12 i底柱= 59.003.1710 框架梁住相对线刚度如图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据 二、 各种荷载设计值计算。 （ 1）屋面框架相关荷载计算 20mm 厚水泥沙浆面层 0.02 20=0.40kN/m2 采用保温层（找坡）卷材防水屋面 三毡四 油，冷底子油一度铺小石子 0.3KN/m2 15mm 厚 1： 3 水泥砂浆找平： 0.015 20=0.30kN/m2 （ 2%找坡）膨胀珍珠岩 保温层 ： 15（ 0.02+0.2） /2=1.725 kN/m2 20mm 厚 1： 3 水泥砂浆找平： 0.02 20=0.40kN/m2 120mm 厚现浇混泥土屋面板 ： 0.12 25=3.0kN/m2 恒载 20mm 厚石灰抹灰： 0.34kN/m2 小计： 5.905kN/m2 边跨 框架梁自重： 0.25 0.5 25=3.13kN/m 梁侧粉刷： 2（ 0.5-0.12） 17 0.02=0.272kN/m 小计： 3.572KN/m 屋面板传给次梁荷载： 5.905 1.95=11.515KN/m 中跨（ GF 跨）框架梁自重： 0.25 0.40 25=2.5kN/m 梁侧粉刷： 2（ 0.4-0.12） 17 0.02=0.190 kN/m nts小计： 2.69KN/m 屋面边跨 （ JG、 FC） 梁荷载标准值 ： 3.572kN/m 屋面边跨 （ JG、 FC） 梁荷载设计值： 1.2 3.572=4.286kN/m 屋面板传给中跨（ GF）框架梁荷载： （ 5/8） 5.905 2.4=8.86 kN/m 中跨（ GF）跨框架线荷载标准值： 2.69+8.86=11.55KN/m 设计值： 1.2 11.55=13.86KN/m 边柱连系梁自重： 0.25 0.60 4.5 25=16.89kN 梁侧粉刷： 2（ 0.6-0.1） 17 0.02 4.5=1.53kN 1.2m 高女儿墙自重： 0.18 19 4.5 1.2=23.09 kN 1.2m 高女儿墙粉刷： 1.2 0.025 2 17 4.5=5.738kN 连系梁传来屋面自重 ： 1.95 0.5 4.5 5.905=25.91kN 顶层边节点集中荷载标准值： 73.158kN 顶层边节点集中荷载设计值： 1.2 73.158=87.79kN 中柱连系梁自重： 0.25 0.40 4.5 25=11.25kN 梁侧粉刷： 2（ 0.40-0.1） 17 0.02 4.5=0.918kN 连系梁传来屋面自重 ： 5.905 0.5 1.8 4.5+0.861 0.5 5.905 2.4 4.5=53.36kN 顶层中节点集中荷载标 准值： 65.53kN 顶层中节点集中荷载设计值： 1.2 65.53=78.63kN 设次梁截面为 200mm 400mm 屋面次梁自重： 0.2 0.40 4.5 25=9kN 次梁粉刷： 2 0.02（ 0.40-0.1） 17 4.5=0.918kN 屋面板传递集中荷载： 5.905 1.95 4.5=51.82kN 次梁集中荷载标准值： 61.738kN 次梁集中荷载设计值： 1.2 61.738=74.09kN （ 2）标准层框架相关荷 载计算 30mm 厚预制彩色水磨石面层： 0.65 kN/m2 （ 10mm 水磨石面层， 20mm 水泥沙浆打底） 100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板： 0.10 25=2.5 kN/m2 20 厚板底抹灰： 0.02 17=0.34 kN/m2 楼面恒荷载： 3.29 kN/m2 设计值： 1.2 3.29=3.948 kN/m2 边跨框架梁及梁侧粉刷： 3.572 kN/m 中跨框架梁及梁侧粉刷： 2.69 kN/m 楼面板传给中跨（ GF）框架梁荷载： （ 5/8） 3.29 2.4=4.935 kN/m 边跨（ JG、 FC）框架梁线荷载标准值： 3.572 kN/m 设计值： 1.2 3.572=4.286 kN/m 中跨（ GF）跨框架线荷载标准值： 4.935+2.69=7.625KN/m 设计值： 1.2 7.625=9.15KN/m 边柱连系梁自重： 16.89kN 边柱连系梁粉刷： 1.531kN 窗自重： 2.4 4.2 0.45=4.536kN nts窗下墙体自重： 0.24 0.9 4.2 19=17.24kN 窗下墙体粉刷： 2 0.02 0.9 4.5 17=2.754kN 窗边墙体自重： （无） 窗边墙体粉刷： （无） 框架柱自重： 0.30 0.40 3.90 25=11.7kN 连系梁传来楼面自重： 1/2 3.29 4.5 1.95=14.43KN 框架柱粉刷： （ 1.4-0.48） 0.02 3.90 17=1.22kN 标准层边柱集中荷载标准值： 70.3kN 标准层边柱集中荷载设计值： 1.2 70.3=84.36kN 中柱连系梁自重： 11.25kN 中柱连 系梁粉刷： 0.918kN 内纵墙自重 ： 4.5（ 3.90-0.5） 0.24 19=69.77kN 内纵墙粉刷： 4.5（ 3.90-0.3） 0.02 17 2=10.4kN 扣除门窗洞加上门窗重： 2.4 0.90 45+0.2 1.0 2.1-（ 2.1 1.0+2.4 0.9） 0.24 （ 19+0.02 2 17） = 18.72KN 连系梁传来楼面自重： 0.861 3.29 0.5 4.5 2.4+0.5 4.5 1.95 3.29=29.7KN 框架柱 自重及 粉刷： 13.65+1.35=15kN 标准层中结点 集中荷载标准值： 116.2kN 标准层中结 点 集中荷载设计值： 1.2 116.2=139.5kN 次 梁自重： 9kN/m 梁粉刷： 0.918kN/m 次梁传来集中荷载： 3.29 1.95 4.5=28.87KN 标准层次 梁 与框架梁节点集中 荷载标准值： 38.79kN/m 设计值 1.2 38.79=46.55kN/m （ 3）底层框架相关荷载计 算 基础梁： b h=250mm 400mm 基础梁自重： 0.25 0.40 4.5 25=11.25kN 窗自重： 4.536kN 窗下墙体自重： 0.24 1.8 4.2 19=34.5kN 窗下墙体粉刷： 2 0.02 1.8 4.2 17=5.14kN 窗边墙自重： 无 窗边墙粉
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