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毕业设计论文

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TJ01-062@框架结构教学楼,毕业设计论文

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施工进度计划横道图3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 3 6 9 12 15 18 21 241 人工开挖基坑槽土方 m3 458.882 基础砼垫层 m3 29.223 柱下独立钢砼基础 m3 161.924 地基圈梁 m3 20.825 回填土 m3 246.926789101 搭设井架 t 162 搭设外脚手架 3903.73 绑扎柱钢筋 t 16.014 支柱、梁、板模 4812.755 绑扎梁、板钢筋 t 90.876 浇柱、梁、板砼及养护 m3 922.57 砌筑框架填充墙 m3 597.1681 屋面找平层 649.222 屋面防水层 697.333 屋面隔热层 574.454二月劳动 量 工作天数时间定额 日工作 人数工程量屋面工程分部分项工程名称 单位 数量地下工程主体工程三月施工进度一月nts51 楼地面基层抹灰 2952.72 楼地面面层压光 2652.863 楼地面贴块料面层 539.654 室内天棚、墙面抹灰 3775.725 室内墙面面层 4212.836 外墙基层抹灰 7117 外墙涂料 776.378 外墙贴面砖 2262.389 木门窗安装 802.1710 楼梯扶手栏杆制作安装 m 559.9711 油漆 860.412 零星工程 项 11 水 项 12 电 项 1水电工程屋面工程装饰工程nts27 30 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 3 6 9三月 十月六月 七月 八月 九月四月 五月ntsnts南宁市某初中 教学综合 楼 工程 施 工 组 织 设 计 编 制： 指导老师： 编制日期： 2006年 5月 日 nts目 录 一、工程概况和施工要点 . 1 1、工程概况 . 1 2、工程施工要点 . 1 二、施工部署 . 2 1、施工组织机 构 . 2 2、施工进度安排 . 2 3、进入该工程的主要施工机械设备 . 2 4、劳动力计划 . 2 5、施工平面布置 . 2 6、施工用电 . 3 7、施工用水 . 3 8、施工准备 . 5 三、施工进度计划及保证措施 . 5 （一） 施工进度计划 . 5 （二）工期保证措施 . 5 四、施工方案 . 6 （一）基础工程 . 6 1、工程测量 . 6 2、土方工程 . 7 （二）主体工程 . 7 1、砌块工程 . 8 2、钢筋工程 . 9 3、模板工程 . 10 4、砼工程 . 11 （三）装饰、楼地面工程 . 12 1、装饰工程 . 12 nts 2 2、楼地面工程 . 12 3、外墙涂料施工方法 . 12 4、楼地面施工方法 . 12 5、内墙 、天棚腻子施工方法 . 13 （四）屋面工程 . 13 五、保证质量措施 . 13 （一）保证质量措施 . 13 （二）质量目标 . 14 （三）各分部分项质量保证措施 . 15 1、测量定位 . 15 2、基础工程 . 16 3、砌砖工程 . 16 4、模板工程 . 18 5、砼工程 . 19 6、钢筋工程 . 20 7、屋面工程 . 21 8、装饰工程 . 21 9、水电安装 . 22 （四）质量通病的防治措施 . 23 1、砌砖工程 . 23 2、钢筋砼工程 . 24 3、防水工程 . 26 4、楼地面工程 . 27 5、墙面顶棚抹灰 . 28 6、磁砖镶贴 . 28 7、门窗安装 . 29 8、给排水安装 . 30 9、电气安装 . 30 nts 3 六、主要施工机械使用计划 . 31 主要施工机械设备及进场计划表 . 31 七、劳动力安排计划 . 31 劳动力计划表 . 31 八、平面布置 . 32 九、主要材料构件用量计划 . 32 十、文明施工措施 . 33 （一）场容场貌 . 33 （二）料具管理 . 34 （三）环境卫生 . 34 （四）综合治理 . 35 （五）消防措施 . 35 （一） 工程安全管理程序控制体系 . 35 （二）施工人员的管理 . 35 （三）高空及立体交叉作业的防护、保护措施 . 36 （四）安全用电和机电设备的保护措施（施工用电管理） . 36 十二、临时用电施工组织设计 . 37 1、 临时用电计算 . 37 （ 1） 负荷换算 . 37 1 ）对焊机 . 37 2） 交流弧焊机 . 37 2、 总用电量计算 . 37 3、 施工临时用电布置 . 38 附 模板设计计算 . 38 十 三 、附图： 施 -1施工现场平面布置图 施 -2施工进度网络计划 nts 1 一、工程概况和施工要点 1、工程概况 本工程位于广西南宁市 ，总建筑面积 2962.7m2。建筑共五层，框架结构。施工现场三通一平，交通十分方便。建筑高度为 20.65m。室内外高差为 600，现场 0.000 相对于绝对标高由双方在现场商定。 气象水文地质条件：风玫瑰图 夏季盛吹东及东南风，冬季季节东北风 ;温度：最热月平均 29。 C均 13.5。 C，雨量：年降雨量为 1255.1毫米，地下水无侵蚀性，地在面以下 8米，地质资料： 50 表土以下为亚粘土 。 防 火要求：建筑物为一级防火标准，上下水由城市管网解决，电源由城市电网解决，建筑标准 800元 / 。 本工程为框架结构采用独立柱基础 ,砼等级视不同部位其标号分别为C10、 C15、 C20。钢筋分别为级钢、级钢。填充墙体材料为 MU10砼砌块，采用混合砂浆 MU5砌筑，墙体厚除注明外其余均为 200厚。 装修方面： 外墙：主要为涂料 奶白色面砖为主 。 内墙 、 顶棚：主要为混合砂浆抹灰面刮仿瓷腻子墙面。卫生间墙面为白瓷砖贴至 1500高。 楼地面：主要为 水泥砂浆楼地面，卫生间为地砖。 屋面：主要为 SBS卷材防水 层，面铺 490*490隔热板。 门窗方面： 木门窗刷调和漆 。 2、工程施工要点 本工程为普通的框架结构，装修内容较为简单，因此施工的重点应放在主体结构和装饰上，施工时应重点保证主体结构的施工、墙体的砌筑以nts 2 及装饰的施工，屋面防水是本工程施工的关键部位，应把好质量关。 二、施工部署 1、施工组织机构 为确保工程高速优质施工，全面履行工程施工承包合同，我公司将选派经验丰富的人员组成项目经理部，组织专业施工队伍进场施工，建立高效的 施工组织机构 。 2、施工进度安 排 经充分研究设计图纸，对影响工期的有关因素进行分析，对工期的部署见附图。 3、进入该工程的主要施工机械设备 土方选用一台 WY-50型反铲挖土机。 垂直运输机械共选用 2台提升井架。 现场设一个搅拌站，搅拌站内设 2 台 350 型砼搅拌机和一台 USZ200型砂浆搅拌机。 钢筋加工方面弯曲机、切断机各设两台，对焊机一台，电弧焊机两台，另设一台 JJK-1-6型卷扬机作圆盘钢筋的调直。 主要施工机械设备及进场计划详附表。 4、劳动力计划 主体施工阶段以钢筋工、木工、砼工为主配备劳动力，装修阶段以泥工为主配备劳动力。高峰期 施工人数约为 155人。 各阶段劳动力计划详附表。 5、施工平面布置 1）临时设施的搭设 nts 3 在本工程施工现场空地布置砼和砂浆搅拌站、办公室、钢筋棚、木工棚、材料仓库及砌体、周转材料等的堆放场地等。 由于施工现场北面 相对 较窄，工人生活住棚设施在现场适当安排。 2）施工道路、洗车场及施工排水 利用大院内现有道路作施工运输，沿建筑物周边设排水沟及沉砂井，场地污水经沉砂井沉淀后向东排入污水系统。沉砂井定期清理。 现场车辆出口设置临时洗车场，出去的车辆冲洗车厢、轮胎后方可进入院内道路。 6、施工用电 详临时用电施工组织设 计。 7、施工用水 a、施工工程用水量 高峰期主要施工项目每天用水量计算如下 ： 为简化计算，以日用水量最大时的砼浇筑计算， 按计划每班浇灌高峰混凝土量为 70m3计； 采用简化计算方法，计算日施工最大用水量 q1为： 7.6L/s。 b、施工现场生活用水量计算 2111Q KN 11k.qT t 8 3 6 0 07 0 2 0 0 0 1 . 51 . 0 51 1 8 3 6 0 07 . 6 L / s= 创创=nts 4 高峰期施工人数按 155人计，每人每昼夜耗水量 120L，则 q2为： c、 生活区生活用水量计算： d、消防用水 q4 消防用水利用现有的消防管网，施工现场不再另设 ，通过查表得10.0L/s e、施工现场总用水量计算 总用水量 Q q1 q2+q3 7.6+0.31+0.56 8.47L/s消防用水10.0L/s，故 Q=q4=10.0L/s。 e、供水干管管径选择 主干管选用 DN=80mm，可满足施工需要。 施工平面布置见施 -1图。 3212p N Kqt 8 3 6 0 01 5 0 4 0 1 . 51 8 3 6 0 00 . 3 1 L / s=创创=创=4000DV4 0 0 0 1 03 .1 4 2 .57 1 .4 m mQ=p?=总4323p N Kqt 8 3 6 0 02 0 0 1 2 0 23 8 3 6 0 00 . 5 6 L / s=创创=创=nts 5 8、施工准备 1）技术准备 根据建设单位提供的施工图纸和地质资料，组织有关人员熟悉图纸，提出问题，参加建设单位组织的图纸会审，并做好会审记录。 在本施工组织设计的指导下，进一步细化编制分部分项工程的施工方案，保证各项工作的顺利进行。 作好技术和安全交底工作，层层落实，并将书面交底存档。 2）物资准备 定货源，找厂家，看质量，组织 好货源，把好材料关。 根据施工进度计划，分阶段提出材料、机具需用计划，安排好进场时间。 3）劳动力准备 根据施工进度计划，分阶段提出劳动力需用计划，组织工人进场。 做好工人进场教育工作，使工人严格遵守各项规章制度。对特殊工种进行上岗培训，坚持持证上岗。 4）施工现场准备 根据施工平面布置图做好临时设施的搭设工作。 三、施工进度计划及保证措施 （一） 施工进度计划 施工进度计划表详见附图。 （二）工期保证措施 我司经过技术、人员、机械等多方面因素的考虑、计算，把工程工期（开工到竣工施工时间）定为 200日历天。为保证工 程能按指定工期如期nts 6 完成，我们的措施是： 1、从施工、管理人员的思想上给予充分的准备，精心组织、科学管理，发挥人的主观能动性，克服一切因素，按计划完成各分项工作。 2、公司、分公司密切协调按月下达施工进度计划，保证人、材、物的供应，及时解决施工中出现的问题。 3、根据施工进度计划，制定劳动力调配，材料和半成品的供应，周转材料、机械设备等的需用量和进场计划，并严格付诸实施。 4、采用合理的施工方案、施工顺序，优化布置各项施工分项工程等方法，具体见施工方案和平面布置图。 5、选用操作熟练的技术工人，以提高工作效率 ，保证工程质量。 6、采用先进的施工科学技术，在工程中采用新技术、新工艺、新材料，以确保工程质量，缩短工期，降低成本，提高经济效益。 7、工程采用胶合板支模，加快支模速度。 8、采用门式脚手架，实现外架装配式作业。 9、屋面工程采用新型防水卷材，加快施工速度。 10、总之，我公司在人力、财力、机械等各方面，千方百计，坚持“安全第一，质量第一，信誉第一”的原则，以得力的安全措施确保进度，以可靠的质量确保进度，以施工科学新技术、新工艺确保进度。 四、施工方案 （一）基础工程 基础施工顺序为：挖土方钢 筋砼基础承台基础梁钢筋砼砖砌筑防雷、水电管道回填土。 1、工程测量 nts 7 （ 1）派驻专业测量技术人员负责测量工作。 （ 2）根据规划局或甲方提供的座标和标高控制点，用经纬仪测量出本工程的主控轴线，设置并固定好龙门桩，并将主轴线向两力延长，引到附近原有建筑上，作好标记和测量记录，作为该工程和控制依据，根据主控轴线再将各纵轴线分别测出来，并打好控制桩。 2、土方工程 （ 1）在施工之前，必须对现场障碍物进行清除且“三通一平”已基本完成，对地下管道应查清并作记录。 （ 2）土方开挖完毕，应马上进行清底钎探，邀请甲 方，质检站和设计部门等有关单位进行验槽处理，并做好记录。 （ 3）在所挖土方中，如土质符合回填土质要求，通过土方平衡计算，预留部分合格的回填土。 （ 4）在土方开挖施工时，应遵循由上而下的开挖顺序，禁止采用从坡脚底下掏空的施工方法，以免造成塌方事故，挖出土方应及时用车子拉到指定的堆放地点。严禁堆在基坑（槽）旁，以免增加荷载以至边坡崩塌，造成不必要的返工。 （ 5）所有回填土均采用蛙式打夯机夯实，每层铺厚度为 200 250mm，每层夯实遍数为 3 4遍，同时做好环刀取样工作，并做好原始记录。 （二）主体工程 主体 工程施工顺序为：柱钢筋绑扎 柱、 梁、板支模梁、板钢筋绑扎柱、梁和板砼浇筑砖砌体。 机械选择：本工程使用 1 台井架，具体机械型号数量详见“主要施工机械设备情况表” nts 8 为加快施工进度，缩短工期，主体施工中各分部、分项工程必须进行立体交叉作业，如模板工程和砌砖工程可立体交叉作业，两项工程搭接时间为 1天。 1、砌块工程 （ 1）墙体：墙砌体采用 M5 混合砂浆砌 Mu7.5 小砌块，并应用 6500钢筋与柱拉结。砌体厚：图中未注明者为 190厚。 （ 2）所用的砌块、水泥的品种、标号必须符合设计及施工规范要求。在使用前须 有出厂合格证及试验报告，砂浆的品种、标号必须符合设计要求。 （ 3）混浆中砂的含量不应超过 5%，砂应用中砂，且应过筛，不得有杂物。砂浆用水必须采用不含有害物质的洁净水，一般使用自来水，严禁使用污水。 （ 4）生石灰应充分熟化，时间不得少于 7 天，且应用粉碎机粉过筛后方能使用，一律不得使用脱水硬化的石灰膏。 （ 5）砂浆的配合比全部采用重量比，并由试验现场取样确定，而且肛用机械拌合，注意做好车车过磅的计量工作，严格按配合比单计量。 （ 6）拌合时间，自投料起不得少于 1.5 分钟，拌成后和使用时，均应盛入贮灰器内，如砂浆出 现泌水现象，应在砌筑前再次拌合，砂浆应随拌随用，必须在拌成后 4小时内使用完毕。 （ 7）在搅拌砂浆时应现场取砂浆做好试块。 （ 8）砌体施工前，应先将楼地面标高找平，然后按设计图纸放出墙体的轴线。 （ 9）砌筑前，应清理砌块表面的污物，检查砌块外观质量和出厂日nts 9 期，与设计和规范是否相符。 （ 10）砌筑前从外墙转角或定位砌块处开始。 （ 11）已砌筑好的砌块，不得再撬动、碰撞、松动，否则应清除原有砂浆，重新砌筑。 （ 12）应该注意，砌体内应尽量不设脚手架眼，如须设置时，可用砌块侧砌，利用砌块孔洞作为脚手眼，砌筑完后，应 用 C15砼将脚手眼填充密实。在砌体不得设置脚手架的部位为：在梁上部与过梁成 60 度角的三角形范围内，门窗洞口两侧 200mm和墙体交接处 400范围内；设计规定不允许设置脚手眼的部位。 （ 13）在每一楼层或 250m3的砌体中，至少应制作一组砂浆试块。 2、钢筋工程 （ 1）工程钢筋为级钢筋。钢筋进场加工必须有出厂批量合格证明和试验室批量机械试验报告，检验合格后方可使用，特别注意在运输和储时，严禁损坏标志以防在绑扎中造成混乱。 （ 2）钢筋代换时，须征得设计人员和建设单位的同意，并符合国家规定要求和满足原设计要求。 （ 3）钢筋加工前，应由专职人员编出钢筋下料单，并由施工员审核后方可进行钢筋加工。 （ 4）加工好的半成品钢筋应按构件编号、轴线位置分别捆扎堆放，绑扎前需对半成品钢筋型号、直径、形状、尺寸和数量是否与下料单和图纸相符进行检查，以及对钢筋表面的油污、铁锈等是否清除干净、粗细不匀，带有颗粒或片状老锈及有起皮、劈裂、损伤等是否存在，再次进行检查和清除，不合格者绝不能使用，确认无误后方可绑扎。 nts 10 （ 5）在绑扎过程中，随扎随将 C20 细石砼制成的标准垫块绑扎在相应位置的钢筋上，以保证符合施工规范要求的钢筋保护层厚度。 （ 6）钢筋绑扎完毕后经自检合格后通知甲方、质检站、设计院共同验收，办妥隐蔽记录手续后方可浇筑砼。 3、模板工程 （ 1）工程所有梁、柱和楼板砼装模均采用胶合板支模，采用钢架管作承力架和支撑，立杆应加垫块和扫地杆。 （ 2）在模板及其支架安装过程中，必须设置防倾覆的临时设施，梁和板模板的支柱在土壤地面时，应采取适应的加固措施，并将地面事先整平夯实，根据土质考虑排水措施。 （ 3）在进行两层主体结构施工时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，否则应加设支架支撑，上层支架的立杆应对准下层支架的立杆，立杆应设扫地杆和铺设垫 块。 （ 4）在模板拼缝施工中，要求拼缝紧密不变形，不得漏浆，板缝应不大于 2.5mm，与砼接触面要平整，构件的截面尺寸、轴线位置和标高要准确。 （ 5）模板安装完毕后，须经过测量员测量、核实、校对，还须经过质安员和施工员检查，并做好验收评分记录。重点检查厕所、厨房模板的标高是否符合设计图纸要求，梁、柱边模是否牢固，是否符合施工规范，为一次成活作好充分准备，避免胀模通病等现象的出现。 （ 6）模板拆除前，应做好技术交底和安全技术交底工作，将质量、安全准备工作做在前面。拆除必须按照有关标准规定来确定拆模时间、方法。结 合本工程砼构件，梁、柱、板的砼强度达到设计强度的 75%，悬臂nts 11 构件砼强度达到设计强度的 100%后，方可拆除底模。 （ 7）拆模时，不得用锤凿和硬撬，应保证砼构件不变形，棱角平整、并采取相应的防范措施。严禁先拆承重支架，后拆模板，应按自上而下的顺序拆模，以防大片模板突然塌落，在养护期间拆除大部分模板但必须保留足够的支撑以保证砼质量。 4、砼工程 （ 1）工程 0.00以上梁、板和柱砼强度等级采用 C20、 C25砼。 （ 2）砼施工要求严格控制配合比，砼搅拌站必须挂牌写明配合比，砂、石严格计量过称，保证具有必要的和易性， 便于达到修整、防水、耐磨需要的要求。 （ 3）水泥必须有出厂批量合格证及批量试验报告，一律不能使用抽检后试验不合格和结硬的水泥，不同标号和品种的水泥不能混合使用。 （ 4）必须掌握好水灰比的控制，每一班要进行两次塌落度的测定，每班搅拌的首机砼，水泥和砂的投量要加倍，一般使用一次投料方法，即先装石子，再加水泥和砂，搅拌时间不应少于 2分钟，搅拌机停用超过 30分钟时，应将搅拌机彻底清洗干净后才能搅拌新砼，砼出机后不得随意加水，否则不得用于梁板的浇筑。 （ 5）砼要及时浇筑，中途间歇时间尽量缩短。不得超过初凝时间，梁应同 时浇筑。 （ 6）梁的振捣用插入式振动器振捣，操作时，要求尽量垂直接入，做到快插慢拔。振点距离不应大于 45cm，每一振点的时间一般为 20 30秒，振捣至砼表面出现浮浆，不再显著下沉为止。振捣时，应尽量避免碰振钢筋、模板等。模板的振捣使用平板振动器，振捣时其移动间距应保证nts 12 振动器的平板覆盖已振过部分边缘，前后位置搭接 30 50mm，每一位置振动时间为 20 40秒，以砼表面出现浮浆为准。 （ 7）砼浇筑完毕后 12小时用锯末铺盖，终凝后浇水养护，浇水时间不少于 7昼夜。砼试块的取样和养护必须有同一条件下进行，必须符合施工 规范和设计标准。 （三）装饰、楼地面工程 1、装饰工程 外墙装饰主要为涂料。 内墙装饰：天棚和梯底板均用 1： 1： 4混浆打底抹光 15厚面刮腻子；内墙面均用 1： 1： 6混浆打底 5厚 1： 0.5:3水泥石灰砂浆 抹光 18厚面刮腻子；公共卫生间贴 1500高白磁砖墙裙。 2、楼地面工程 卫生间楼地面铺瓷质防滑砖；其余楼地面施工水磨石。 3、外墙涂料施工方法 其工艺流程如下：基层处理底层抹灰一遍涂料二遍涂料保护。 清除基层表面的灰浆污垢，浇水湿润一在墙面和四角用砂浆做灰饼和冲筋一用 1： 3 水泥砂浆抹灰、中层灰、两遍成活 一待中层砂浆 6-7 成干时，按设计弹线、贴分格条一在中层砂浆面上刮二道白色水泥浆，然后进行刮涂料。 4、楼地面施工方法 操作工艺 1、做找平层 nts 13 （ 1）打灰饼（打墩）、冲筋（打拦）：做法同水泥砂浆楼地面。 （ 2）刷素水泥浆结合层：做法同水泥砂浆楼地面。 （ 3）铺抹水泥砂浆找平层：找平层用 1： 3干硬性水泥砂浆，先将砂浆摊平，再用靠尺（压尺）按冲筋刮平，随即用灰板（木磨板）磨平压实，要求表面平整、密实保持粗糙。找平层抹好后，第二天应浇水养护至少一天。 5、内墙、天棚腻子施工方法 抹灰时注意在墙体阳角处，用 1:4水泥 砂浆做 2米高护角。 内墙、天棚抹 M3混合砂浆 15厚后再施工双飞粉罩面。 腻子的施工顺序为：烧制胶水配制腻子清理抹灰面腻子打底第一次过面及修整第二次腻子过面及修整。 要求抹灰基层必须洁净，无砂粒、浮灰。胶水要提前按配合比烧好，腻子随配随用，腻子总厚度控制在 2mm左右。要求刮出来的腻子表面光滑、平整洁净、色泽一致，阴阳角方正、顺直，无接槎、疙瘩、刮痕、凹凸不平等缺陷，各项目偏差在允许范围内。 （四）屋面工程 屋面做法：干铺 150 厚加气砼砌块，找 2%坡，抹水泥砂浆 25 厚找平层，刷处理剂一遍，面铺 4厚 SBS改性沥青防水卷材， M2.5砌三皮 120*120砖 ,35厚 490*490隔热板 ,1： 2水泥砂浆填平缝。 五、保证质量措施 （一）保证质量措施 坚持公司的质量方针：坚持质量第一、珍惜企业信誉、恪守用户至上、奉献建筑精品。 nts 14 1、施工前由项目经理组织所有施工管理人员熟悉图纸以及有关的规定规范，做好图纸会审工作，熟悉施工方案和详细的施工方法。 2、施工过程认真执行建筑工程施工验收规范和建筑工程施工质量评定标准，贯彻执行质量管理岗位责任制，现场派设专职质量监督员，各管理人员必须跟班跟点，以确保工程达到预定标准 。 3、坚持“安全第一、质量第一、信誉第一”的原则，以得力的安全措施保进度，以可靠的质量保进度，以施工科学新技术、新工艺保进度。 4、开工前要落实各级人员岗位责任制，优质好技术交底工作，施工要认真执行情况，开展全面质量管理活动，以及针对性地学习公司颁发的细部作法六十条和建筑安装工程观感质量通病防治手册，将理论和实际结合起来，做好隐蔽工程记录，各项工程施工结束后，认真进行工程质量检查和评定，要求做好自检、互检、交叉检工作；做好技术资料管理工作，坚持分项、分部工程做到那里，资料就做到那里的原则。 5、工 程使用钢材、水泥、砌块等材料，成品、半成品等都必须有出厂合格证，并按规定取样送公司试验室试验，经检验合格后才能用到工程上，地方材料要严格把好质量关，确保工程质量。 6、砼搅拌站、砂浆搅拌站必须悬挂用料配合比牌，并要安磅秤，做好车车过磅的计量工作，严格按配合比计量，施工原始资料随时积累归档。 7、把工程质量与工资挂钩，队组的工程质量好坏直接在定额工资 中反映，不合格的产品不预验收，返工的工料损失由队组负责。 （二）质量目标 本工程质量目标为：优良。 我公司严格执行本地建筑安装工程感观不合格项目规定，杜绝出现以nts 15 下质量问题，以达到优良质量标准。 1、卫生间、屋面漏水； 2、墙面抹灰空鼓，空鼓面积单块不超过 4cm2，累计不超过 20 cm2； 3、楼面、楼梯踏步抹灰空鼓，空鼓面积同上； 4、外墙、内墙磁砖无空鼓，连续不超过三块，一个面不超过五块，磁砖有损坏； 5、楼梯踏步高差不超过 2cm； 6、外墙大角垂直度偏差不超过 2cm； 7、内墙抹灰渗水，墙面爆灰； 8、门窗安装活页不凿槽； 9、门窗下弦埋在抹灰层内，外窗台高于内窗台； 10、门窗油漆漏刷、透底，特别注意门底漏刷； 11、散水与主体结构不分离； 12、滴水线漏做 ，阳台压顶内侧、外侧底漏做滴水线； 13、变形缝内填塞有杂物； 14、管道安装不稳，无检查口（检查口可隔层有，但首层和顶层必须有）无伸缩节； 15、卫生洁具安装不稳，器具损坏； 16、电线敷设，暗埋线应能更换； 17、开关板松动，相线、零线缺项，错位。 （三）各分部分项质量保证措施 1、测量定位 （ 1）测量仪顺的选择： DJ6型经纬仪， NS3型水准仪。 nts 16 （ 2）派驻专业测量技术人员负责测量工作。 （ 3）根据规划局或甲方提供的座标高控制点，用经纬仪测量出本工程的主控轴线，设置并固定好龙门桩，并将主轴线向两边延长， 引到附近原有建筑物上，作好标记和测量记录，作为该工程的控制依据，根据主控轴线再将各纵轴线分别测出来，并打好控制桩。 2、基础工程 （ 1）基础工程采用机械开挖，人工修整。 （ 2）在施工之前，必须对现场障碍物进行清除且“三通一平”已基本完成，对地下管道应查清并作记录。 （ 3）土方开挖完毕，应马上进行清底钎探，邀请甲方、质检站和设计部门等有关单位进行验槽处理，并做好记录。 （ 4）在所开挖土方中，如土质符合回填土质要求，通过土方平衡计算，预留部分合格的回填土。 （ 5）挖出余土应及时用 5t自卸汽车拉到指定的堆放地点， 严禁堆在基坑（槽）旁边，以免增加荷载以至边坡崩塌，造成不必要的返工。 （ 6）所有回填土均采用蛙式打夯机夯实，每层铺土厚度为 200250mm，每层夯实遍数为 3 4遍，同时做好环刀取样工作，并做好原始记录。 3、砌砖工程 （ 1）所有的砌块、水泥的品种、标号必须符合设计及施工规范要求，在使用前须有出厂合格及试验报告，砂浆的品种、标号必须符合设计要求。 （ 2）混浆中砂的含泥量不应超过 5%，砂应用中砂，且应过筛，不得有杂物。砂浆用水必须采用不含有害特质的洁净水，一般使用自来水，严nts 17 禁使用污水。 （ 3）生石灰应充分熟化 ，时间不得少于 7 天，且应用粉碎机碎粉过筛后方可使用，一律不得使用脱水硬化的石灰膏。 （ 4）砂浆的配合比全部采用重量比，并由试验现场取样确定，而且采用机械拌合，注意做好车车过磅的计量工作，严格按配合比单计量。 （ 5）拌合时间，自投料起不得少于 1.5 分钟，拌成后和使用时，均应盛入贮灰器内，如砂浆出现泌水现象，应在砌筑前再次拌合，砂浆应随拌随用，必须在拌成后 4小时内使用完毕。 （ 6）在搅拌砂浆时应现场取砂浆做好试块。 （ 7）砌体施工前，应先将楼地面标高找平，然后按设计图纸要求放出墙体的轴线。 （ 8）砌筑前，应清理 砌块表面的污物，检查砌块外观质量和出厂日期，与设计和规范是否相符。 （ 9）砖墙砌体 240 墙采用三顺一丁砌筑法。为使砌体有良好的整体性，稳定性和良好的受力性能，在砌体质量要求做好如下几点： 1）灰缝横平竖直。 2）砂浆饱满、厚度均匀，要求水平灰缝砂浆饱满程度不低于 80%，水平缝厚度应为 8 12mm以内。砌筑时，当采用铺浆法时，铺浆长度不宜超过 500mm，竖向灰缝宜采用挤浆法或加浆法使其饱满，不得用水冲浆灌缝。 3）上下错缝，内外搭接，应避免出现连续的垂直通缝或通天缝。错缝搭接长度一般不小于 60mm，同时还应考 虑砌筑方便，砍砖少的要求。为改善砌体受力性能，要求砖墙的最下一皮和最上一皮砖应用丁砌层砌筑，砖砌体的阳台水平面及砌体的挑出层中，也应用丁砌层砌筑。 nts 18 4）预埋拉结钢筋的数量为每 120mm厚墙用一根 6钢筋间距沿墙高不超过 500mm，钢筋末端应做成 90度弯钩。 5）减少沉降及不均匀沉降，应注意几点：砌体工程应在地基或基础验收合格后，方可施工。基础完工后应及时回填，以防雨水灌入基槽，引起地基变形。每天砌筑高度不宜大于 1.8m，雨天时，不宜大于 1.2m。在砌筑门、窗洞口时，须按高度每隔 500mm预埋木砖的木纹应与墙 体垂直，与门、窗框垂直。 （ 10）砌筑前应从外墙转角或定位砌块处开发始。砌块应底面朝上砌筑即砌块孔洞上小下大的“反砌”。 （ 11）已砌筑好的砌块，不得再撬动、碰撞、松动，否则应清除原有砂浆，重新砌筑。 （ 12）应该注意，砌体内应尽量不设脚手眼，如须设置时，可用砌块侧砌，利用砌块孔洞作为脚手眼，砌筑完后，应用 C15砼将脚手眼填充密实。在砌体不得设置脚手眼的部位为：在梁上部与过梁成 60角的三角形范围内，门窗洞口两侧 200mm和墙体交接处 400范围内；设计规定不允许设置脚手眼的部位。 （ 13）在每一楼层或 250m3的砌体中，至少应制造一组砂浆试块。 4、模板工程 （ 1）工程所有梁、柱和楼板砼模板采用竹胶合板大模板（局部采用组合钢模）支模，采用钢架管作承力架和支撑，立杆应加垫块和扫地杆。 （ 2）在模板及其支架安装过程中，必须设置防倾覆的临时设施，梁和板模板的支柱设在土壤地面时，应采取适应的加固措施。并将地面事先整平夯实，根据土质考虑排水措施。 nts 19 （ 3）在进行两层主体结构施工时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，否则应加设支架支撑。上层支架的立杆应对准下层支架的立杆，立杆应设扫地杆和铺设垫块。 （ 4）在模板拼缝施工 中，要求拼缝紧密不变形，不得漏浆，板缝应不大于 2.5mm，与砼接触面要平整，构件的截面尺寸、轴线位置和标高要准确。 （ 5）模板安装完毕后，须经测量员测量、核实、校对，还须经过质安员和施工员检查，并做好验收评分记录。重点检查厕所、厨房模板的标高是否符合设计图纸要求，梁、柱边模是否牢固，是否符合施工规范，为一次成活作好充分准备，避免胀模通病等现象的出现。 （ 6）模板拆除前，应做好技术交底和安全技术交底工作，将质量、安全准备工作做在前面。拆除必须按照有关标准规定来确定拆模时间、方法，结合本工程砼构件，梁、柱板的砼 强度达到设计强度的 75%，悬臂构件砼强度达到设计强度的 100%后，方可拆除底模。 （ 7）拆模时，不得用锤凿和硬撬，应保证砼构件不变形，棱角平整，并采取相应的防范措施。严禁先拆承重支架，后拆模板，应按自上而下的顺序拆模，以防大片模板突然塌落。在养护期间拆除大部分模板但必须保留足够的支撑以保证砼质量。 5、砼工程 （ 1）砼施工要求严格控制配合比，砼搅拌站必须挂牌写明配合比：砂、石严格计量过称，保证具有必要的和易性，便于达到修整、防水、耐磨需要的要求。 （ 2）水泥必须有出厂批量合格证及批量试验报告。一律不能使用抽nts 20 检后试验不合格和结硬的水泥，不同标号和品种的水泥不能混合使用。 （ 3）必须掌握好水灰比的控制，每一班要进行两次塌落度的测定。每班搅拌的首机砼，水泥和砂的投放量要加倍，一般使用一次投料方法，即先装石子，再加水泥和砂，搅拌时间不应少于 2分钟，搅拌机停用超过30分钟时，应将搅拌机彻底清洗干净后才能搅拌新砼。砼出机后不得随意加水，否则不得用于梁板的砼浇筑。 （ 4）砼要及时浇筑，中途间歇时间尽量缩短，不得超过初凝时间，梁板同时筑。 （ 5）梁的振捣用插入式振动器振捣，操作时，要求尽量垂直插入，做到快插慢拔。振点距离不应 大于 45cm，每一振点的时间一般为 20 30秒，振捣至砼表面出现浮浆，不再显著下沉为止。振捣时，应尽量避免碰振钢筋、模板等。模板的振捣使用平板振动器，振捣时其移动间距应应保证振动器的平板覆盖已振过部分边缘，前后位置搭接 30 50 mm。每一位置振动时间为 20 40秒，以砼表面出现浮浆为准。 （ 6）砼浇筑完毕后 12小时用锯末铺盖，终凝后浇水养护，浇水养护时间不少于 7昼夜，砼试块的取样和养护必须在同一条件下进行，必须符合施工规范和设计标准。 6、钢筋工程 （ 1）工程钢筋为、级钢筋。钢筋进场加工必须有出厂批量 合格证明和试验室批量机械试验报告，检验合格后方可使用，特别注意在运输和储存时，严禁损坏标志以防在绑扎中造成混乱。 （ 2）钢筋加工前，应由专职人员编出钢筋下料单，并由施工人员审核后方可进行钢筋加工。 nts 21 （ 3）加工好的半成品钢筋应按构件编号、轴线位置分别捆扎堆放，绑扎前需对半成品钢筋型号、直径、形状、尺寸和数量是否与下料单和图纸相符进行检查，以及对钢筋珍面的油污、铁锈等是否清除干净、粗细不匀，带有颗粒或片状老锈及有起皮、劈裂、损伤等是否存在，再次进行检查和清除，不合格者绝不能使用，确认无误后方可绑扎。 （ 4）在绑 扎过程中，随扎甩梁与其它相交接时圈梁钢筋伸入其他梁内 400，圈梁转角处按构件要求加附加筋，其钢筋搭接长度为 35d。 （ 5）砖墙与柱连接面在柱内预埋 2 6 竖向 500 拉结筋入墙 500，入柱内 200。 7、屋面工程 (1)在现浇砼屋面板施工完毕后，充分保养，待砼强度达到 100%设计强度、模板拆除后，进行表面清理和找平，清理时应将杂物和松散灰浆清扫并用水冲洗干净。 (2)找平前，先在砼板面刷一道水泥浆，然后铺刮 1： 2 水泥砂浆 20厚，先用刮尺刮平，再用木搓板压板实搓平。找平过程中，每隔 6m 在找平层中先埋设一条 20 20 的小方格，待找平层分两次收水压实搓平后，再将木条取出使用其形成排气孔格缝。 (3)找平层干燥后将表面清扫干净，每条分格缝铺一条 300mm 宽的通长油毡条。油毡铺设后直接进行防水材料施工。板与板之间的嵌缝第 1 页 工程概况及结构选型一一、工工程程概概况况 本工程为南宁市郊某教学综合楼，总建筑面积2962.7，层数5层，一层层高为5.1m，二层五层层高为3.9m，该建筑物为框架结构，梁柱为现浇钢筋砼，板为预制板，内外墙体均为砼小砌块墙，采用柱下独立基础。本工程的火要求：建筑物为一级防火标准，上下水由城市管网解决，电源由城市电网解决，建筑标准800元/。 气象水文地质条件：风玫瑰图：夏季盛吹东及东南风，冬季季节东北风;温度：最热月平均29。C最冷月平均13.5。C，雨量：年降雨量为1255.1毫米，地下水无侵蚀性，地在面以下8米，地质资料：50表土以下为亚粘土地基容许承载力标准值为210Kpa.二结构选型： 根据所提供的建筑设计，贯彻“适用、安全、经济、在可行的条件下注意美观”的建筑方针。结构型式和结构布置要与建筑设计协调，要满足建筑设计的使用要求，保证房屋建筑有适当的强度、刚度、和整体性。 本工程房屋空间较大，层高较高，总高度不大，竖向荷载较大，水平荷载较小，采用钢筋砼框架结构较合理，框架的梁、柱现浇，节点构造简单，整体性好，楼板采用预制板施工速度较快，可比全现浇节约模板约20%，比装配式框架节约钢材和水泥约为20%。 框架承重方案分析，框架承重有横向框架承重方案、纵向承重方案、纵横向框架承重方案。其中横向框架承重方案在横向布置框架承重梁，楼面竖向荷载由横向框架梁传至柱，而在纵向布置连系梁，横向框架往往跨数较少，主梁沿横向布置有利于提高建筑物的横向抗侧刚度，而纵向框架则往往仅按构造要求布置较小的连系梁。这也有利于房屋的采光与通风。 纵向框架承重方案在在纵向布置承重梁，在横向布置连系梁，因楼面荷载由纵向梁传至柱子，所以横向布置梁较小，有利于设备管道线的穿行，当在房屋开间方向需要较大的空间时，可获得较高的室内净高，另外，当地基土的物理力学性能在房屋纵向有明显的差异时，可利用纵向框架的刚度来调整房屋的不均匀沉降，纵向框架承重方案的缺点是房屋的横向抗侧刚度较差，进深尺寸受预制板长的限制。 纵横框架混合承重方案在两个方向均需布置框架承重以承受楼面荷载。当楼面上有较大的荷载，或是楼面有较大的开洞，或当柱网布置正方形或接近正方形时，常采用这种承重方案，具有较好的整体工作性能，对抗震有利。综上所述，本工程应选择横向承重方案，梁、柱现浇，板采用预制板。荷载计算第 2 页荷荷载载计计算算一.恒载计算(Kj18)1.屋面荷载:1)板自重(YKB5193)查表得:2.36 KN/2)其它重量(隔热防水等构造)按最薄处409mm:3.61 KN/屋面恒荷载:5.97 KN/框架梁自重:0.25*0.6*25=3.75 kN/m梁侧粉刷：2*0.6*0.02*17=0.408 kN/m2.楼面1）.水泥砂浆楼面20mm厚1:2水泥砂浆素水泥浆结合一遍：0.4 KN/2）.预应力空心板厚度180厚（含灌缝0.20KN/）：2.37 KN/3）.采用顶棚混合砂浆顶棚，钢砼板底清理干净0.24 KN/.7mm厚的水泥石灰砂浆1:1:4.5mm厚1：0.5：3水泥石灰砂浆.表面涂料.总厚度12mm3.01 KN/3.内墙1）.砼小砌块墙厚180mm：2）.内墙面：采用混合砂浆墙面15mm厚1：1：6水泥石灰砂浆5mm厚1：0.5：3水泥石灰砂浆3.1 KN/3.1 KN/4.外墙1）.砼小砌块墙厚180mm：2）.内墙面：采用混合砂浆墙面15mm厚1：1：6水泥石灰砂浆5mm厚1：0.5：3水泥石灰砂浆3.1 KN/3.1 KN/5.走廊(与楼面构造一样)1）.水泥砂浆楼面20mm厚1:2水泥砂浆素水泥浆结合一遍：0.4 KN/2）.预应力空心板厚度180厚（含灌缝0.20KN/）：2.37 KN/3）.采用顶棚混合砂浆顶棚，钢砼板底清理干净0.24 KN/.7mm厚的水泥石灰砂浆1:1:4.5mm厚1：0.5：3水泥石灰砂浆.表面涂料.总厚度12mm3.01 KN/6.木门0.2 KN/7.窗0.35 KN/8.栏杆:(建施 98ZJ411-38-5a)1).栏板重:0.9*12*5.1*19+0.12*0.12*0.9*(25-19)=10.54296 KN2).压顶梁:0.06*0.12*4.95*25=0.918 KN3).抹灰: 0.9*5.1*0.02*17*2=3.1212 KN4).钢管: 3.14*0.08*0.002*78.5*5.1=0.201136 KN一个柱距S14.7833 KN半个柱距S/27.391648 KN荷载计算第 3 页二.活载计算1.屋面按上人屋面:2.0KN/2.楼面:(教室)2.0KN/(走廊)2.5 KN/准永久值系数:= 0.5三.风荷载:基本风压:W00.35 KN/风载体型系数：=0.8-(-0.5)=1.3风压高度系数：按B类地区（大城市效区），查表列如下表：离地高度5101520301.01.01.141.251.42风振系数：房屋高度未超过30m，=1.0结结构构平平面面布布置置中中的的各各构构件件尺尺寸寸的的估估算算方方法法及及结结果果1.梁的截面初估1）.框架梁:h=(1/81/12）L,取h=1/12L=1/12*7200=600选取h=600mm ; b=(1/21/3)h,取b=200mm300mm.选取b=250mm.2).连系梁、封口梁：按h=(1/121/14)L1,(l1=5100mm),h=425364mm,选取h=400mm, b=(1/21/3)h,取b=200mm133mm.选取b=200mm。3）.按梁内力估算：qk=(3.01+2.0)*5.1=25.551 KNMGk=1/12*qk*7.2*7.2=110.3803 KN.mVGK=1/2*qk*7.2=91.9836 KNMb=1.25*MGK*1.5=206.9631 KN.mVb=1.25*VGk*1.5=172.4692 KN檐口处风压高度变化系数M2=1.25，风载不大=1.5C20为砼强度等级，HB335为钢筋强度等级，fy=300N/mm2,fc=9.6N/mm2;抗弯要求：= 570.5509 mm422.2122 mm故取b=250mm,h=600mm可满足要求。2.柱截面初估1）.按h=(1/151/20)H,H为层高，一层层高为H=5.1m,其它层为H=3.9m,故有底层柱：h=1/15*5.1=340 mm选取h=400mm,b=350mm。其它层桩：h=1/15*3.9=260 mm选取h=400mm,b=350mm。2).按轴压比：A= 0.9N=柱重+5/2（主梁一跨自重）+5（连系梁一跨自重）+楼面重+屋面重+活载+墙重+窗重+栏杆重+封口梁重）其中：柱重=25bhH=25*0.4*0.35*3.9*4+25*0.35*0.4*5.1=72.45 KN主梁一跨自重=5/2*25*0.2*0.25*0.6*7.2=67.5 KN次梁一跨自重=4*25*0.2*0.4*5.1+3.01*（5.1*3.9-2*1.5*2.1）*1/2+25*0.2*0.4*5.1+3.01*1.5*5.1*1/2=123.925 KN楼面重11.25（3.01+2.0）*5.10*1/2*7.2*1/2*4=229.959 （D轴）楼面重21.25*（3.01+2.5）*（1/2*7.2+2.1）*5.1*4*1/2400.43925 (C轴）屋面重11.25*（5.97+2.0）*5.1*1/2*7.2182.9115 KN(D轴）qsusuz bbb32.05cMbh f =6 3206.96*102.05*9.633.153.15 172.47*10 9.6bchVf=cN f ll荷载计算第 4 页屋面重21.25*(5.97+2.0)*5.1*(1/2*7.2+2.1)289.609875 KN（C轴）墙重=1.2*3.9*1/2*7.2*3.1*4=208.9152 KN窗重=1.2*1.5*2.1*2*5*0.35=13.23 KN栏杆重=1.2*14.921*5*1/2=89.526 KN封口梁重=1.2*0.2*0.4*5.1*25*5*1/2=30.6 KNND=1019.0167 KNNC=1206.6694 KNC轴柱A= 117941.8mm2D轴柱A= 139660.8mm2故选取C轴柱：350*400=140000117941 选取D轴柱：350*400=140000139660偏心受压初步验算：仅验算D轴柱底层与顶层柱：构件线刚度：梁：ib=625000楼层柱:ic=478632底层柱:ic=366013用相对值计算ib=1,楼层ic=0.765812底层柱ic=0.585620915C轴底层柱端弯矩估算：V=1.3*1.25*0.35*5.1*5.1=14.79319 KNMc=1.4*1/2*14.79*5.1/2+0.5856/（1+0.7658+0.5856）*1.25*110.38=60.76139x=N/fcb= 1206.67*1000/9.6*350=359.128e=M/N+b/2-as=210.3534521 mmho-x/2+0.008*fyhco/fc*x(hco-as)=374.9267 mm210.35mm374.93mm,可以。C轴顶层柱端弯矩估算：Nc=1.25*(5.97+2.0)*5.1*1/2*7.2=182.9115 KNV=1.3*1.25*0.35*5.1*3.9=11.31244 KNMc=1.4*1/2*14.79*5.1/2+0.7658/（1+0.7658+0.5856）*1.25*110.38=65.12382 KN.m偏心验算：x=182.911*1000/9.6*350=54.4378 mme=65.12*1000000/182.911*1000-400/2+40=196.0mm=529mme=196mm529mm(可以满足要求)cN f l31019.02*100.9*9.6cN f l31206.67*100.9*9.631 250*60012720031 350*40012390031 350*4001251006360.76*10 /1206.67*10400/240)0.008(ycocoscf hhaf x300*3600.008*(36040)9.6*54.4荷载计算第 5 页3.板的选取板跨5100mm ,楼地面0.40KN/,板底抹灰刷白0.24KN/,准永久值系数= 0.5,2.0KN/ 或2.5KN/.1).=3.368KN/2).=42.24KN/3).=1.84KN/查表(图集92ZJ401402)板厚180mm,长4.56.0m,选取YKB5191即为所选取的板.框框架架的的计计算算简简图图、相相关关作作用用荷荷载载的的分分析析及及计计算算1.作用在KJ18的恒载分析及计算:1).楼板面恒载:3.01*5.1*1/2=7.6755 KN/m2).框架梁自重:25bh=25*0.25*0.6=3.75 KN/m 梁侧粉刷:2*17*0.6*0.02=0.408 KN/m3).山墙重:3.1*(3.9-0.6)=10.23 KN/m线荷载:(框架梁）22.06KN/m设计值：26.48KN/m=1/12*26.48*7.2*7.2=-114.38KN.mG41=26.48*7.2/2=95.31432KN4).连系梁上传来的集中荷载P=外墙重+连系梁重+窗重(柱)外墙重:3.1*5.1*1/2*(3.9-0.6)-1.5*2.1*1=16.32KN连系梁重:25*0.2*0.4*5.1*1/2=5.1 KN 梁侧粉刷:2*17*0.4*0.02*5.1*1/2=0.69KN窗重:1.5*2.1*0.35=1.10KN标准值：23.22KN设计值： G4227.86KN5).楼面走廊传来的集中荷载(柱)走廊板传来荷载:5.1*1/2*3.01*2.1=16.12KN封口梁自重:0.2*0.4*5.1*1/2*25=5.10KN 梁侧粉刷:2*17*0.4*0.02*5.1*1/2=0.69KN悬臂梁自重:0.2*0.5*2.1*25=5.25KN 梁侧粉刷:2*17*0.5*0.02*2.1=0.71KN悬臂梁栏板重:14.921/5.1*2.1=6.14KN封口梁上栏板重:14.21/2=7.11KN标准值41.13KN设计值：49.35KNMl=1.2*(16.12+5.25+0.714+0.6144)*1/2*2.1+1.2*(5.1+0.694+7.11)*2.1=68.07KN.mVl=49.35KNG43=49.35KN6)屋面恒荷载屋板面恒荷载:5.97*5.1*1/2=15.2235 KN/m屋板面上活荷载:2.0*5.1*1/2=5.1 KN/m框架梁自重:25bh=25*0.25*0.6=3.75 KN/m梁侧粉刷:2*17*0.6*0.02=0.408 KN/m女儿墙重:3.1*1.5=4.65 KN/m线荷载标准值(框架梁）29.13KN/m设计值：35.98KN/mqkq1.2*(0.400.24)1.3*2.0(0.400.24)2(0.400.24)0.6*2GKqKkkkqkr Gr QGQGQy21 12DCMgl=荷载计算第 6 页=1/12*35.98*7.2*7.2=-155.42KN.mG51=35.98*7.2/2=129.5201KN7)屋面檐沟传来荷载:(柱)g1=1.85*006*5.1*1/2*25=7.07625 KNg2=0.06*0.3*5.1*1/2*25=1.1475 KNg3=0.06*1.6*5.1*1/2*25=6.12 KNq1=2.0*5.1*1/2*2.1=10.71 KNGr=25.05KN设计值： G5232.21KNm1=7.076*(1/2*1.85+0.25)=8.314594 KN.mm2=1.148*(1.85-0.03+0.25)=2.37636 KN.mm3=6.12*(1.85-0.4-0.06+0.25)=10.0368 KN.mmq1=10.17*1/2*2.1=11.2455 KN.mMr=31.97KN.m设计值：67.22KN.m4).屋面连系梁上传来的集中荷载P=女儿墙重+连系梁重(柱)外墙重:3.1*5.1*1/2*1.5=11.86KN连系梁重:25*0.2*0.4*5.1*1/2=5.1 KN 梁侧粉刷:2*17*0.4*0.02*5.1*1/2=0.69KN标准值：17.65KN设计值： G4221.18KN8） .柱自重底层：25bhH0=25*0.35*0.4*5.1=25.5 KN设计值：30.6 KN其它层： 25bhH1=25*0.35*0.4*3.9=13.65 KN设计值：16.38 KN2.作用在KJ18上的活载分析与计算1）.楼面活荷载2.0*5.1/2=5.1 KN/m设计值：7.14 KN/m=1/12*7.14*7.2*7.2=-30.84KN.mV=ql/2=7.14*7.2/2=25.704KN2).走廊楼面活载2.5*5.1*1/2=6.38KN/m设计值：8.93KN/m=1/2*8.93*2.1*2.1=-19.68KN.mV=ql=8.93*2.1=18.7425 KN21 12DCMgl21 12DMcgl21 2左= Mcgl荷载计算第 7 页注：屋面活载已合并至恒载计算，此不再重复计算。3.作用在KJ18上的风荷载分析按公式：计算各楼面处的集中的风荷载标准值（KJ18一榀框架）如下表：风荷载计算表层次ZSZZW0A()Pw(KN)H(层高） M(kN.m)511.321.21.27040.358.53875 4.9356713.9-4.81228411.317.31.19060.359.6525 5.2289813.9-9.91054311.313.41.09520.359.6525 4.8099953.9-14.6003211.39.510.359.6525 4.3918873.9-18.8824111.35.610.3511.75625 5.3490945.1-31.51240 kzszWwb mm恒第 7 页恒恒荷荷载载计计算算：利用正反对称性求杆端弯矩:= (155.42-67.22)=88.20KN= （129.52+21.18）=150.70KN= 95.31+27.86+16.38=139.56KN= (114.38-68.07)=46.31KN= (129.52+21.18+32.21)=182.91KN= (95.31+27.86+49.35+16.38)=188.91KN正对称反对称=（155.42+88.20）/2=121.81KN.m=(155.42-88.02)/2=33.61KN.m屋面层：=(114.38+46.31)/2=80.34KN.m=(114.38-46.31)/2=34.03KN.m其它楼面层：=（150.70+182.91）/2= 166.80KN=(150.70-182.0)/2=-16.10KN屋面层：=(139.56+188.91)/2=164.23KN=(139.56-188.91)/2=-24.68KN其它楼面层：弯矩分配法弯矩分配系数列表计算：节点D1D2D3D4D5杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5修正刚度i0.58560.50.76580.76580.50.76580.76580.50.76580.76580.50.76580.76580.5i1.85142.03162.03162.03161.2658弯矩分配系数0.31630.27010.41360.37690.24610.37690.37690.24610.37690.37690.24610.37690.60500.3950节点固端弯矩-80.34-80.34-80.34-80.34-121.81弯矩分配和传递12.70625.41321.69733.23216.61615.14230.28519.77330.28515.14236.84873.7048.129.15718.3136.17018.3139.1575.34410.6876.97810.6875.34-1.448-2.896-2.473-3.788-1.894-2.733-5.466-3.569-5.466-2.733-1.616-3.23-2.110.8721.7441.1391.7440.8720.8201.6391.0701.6390.82-0.138-0.276-0.235-0.361-0.180-0.319-0.638-0.416-0.638-0.319-0.248-0.50-0.320.0940.1880.1230.1880.0940.1070.2140.1390.2140.11-0.015-0.030-0.025-0.039-0.019-0.038-0.076-0.049-0.076-0.038-0.032-0.06-0.050.0220.0140.0220.0260.0170.026杆端弯矩11.1122.21-61.3839.1734.77-72.9132.3034.23-64.6030.3824.59-72.1547.4976.17-76.18555 4442 2DCD DCDMMMMMM555 4442 2DCD DCDMMMMMM5 CM4 CM555 4442 2DCD DCDGGG GGG 555 4442 2DCC DCCGGG GGG 5 DG5 CG4 DG4 CG恒第 8 页反对称荷作用下（无剪力分配法）1各构件的修正线刚度：楼层柱：ic=1/4*0.7658=0.1915底层柱：ic=1/4*0.5856=0.1464梁ic=3/2*1.0=1.52.各构件线刚度计算弯矩分配系数（-1传递）节点D1D2D3D4D5杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5修正刚度i0.14641.50.19150.19151.50.19150.19151.50.19150.19151.50.19150.1914531.5i1.8381.8831.8831.8831.691452991弯矩分配系数0.07970.81620.10420.10170.79660.10170.10170.79660.10170.10170.796640.10170.11320.8868节点固端弯矩-34.03-34.03-34.03-34.03-33.61弯矩分配和传递 -2.712.7127.783.55-3.55-3.463.4627.113.46-3.46-3.803.8029.81-4.174.1732.694.17-4.17-4.204.2032.904.20-4.20-0.330.333.410.43-0.43-0.850.856.670.85-0.85-0.480.483.72-0.130.131.020.13-0.13-0.130.131.060.13-0.13-0.010.010.110.01-0.01-0.030.030.210.03-0.03-0.020.020.120.000.000.030.000.000.000.000.030.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00杆端弯矩-3.053.05-2.74-0.310.31-0.28-0.030.04-0.040.010.00-0.040.04-0.040.04框架左侧杆端弯矩计算表杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5对称荷载11.1122.21-61.3839.1734.77-72.9132.3034.23-64.6030.3824.59-72.1547.4976.17-76.18反对称荷载-3.053.05-2.74-0.310.31-0.28-0.030.04-0.040.010.00-0.040.04-0.040.04杆端弯矩8.0525.27-64.1238.8535.08-73.1932.2734.27-64.6530.3824.59-72.2047.5376.13-76.14框架右侧杆端弯矩计算表杆端C0C1C1C0C1D1C1C2C2C1C2D2C2C3C3C2C3D3C3C4C4C3C4D4C4C5C5C4C5D5对称荷载-11.11-22.2161.38-39.17-34.7772.91-32.30-34.2364.60-30.38-24.5972.15-47.49-76.1776.18反对称荷载-3.053.05-2.74-0.310.31-0.28-0.030.04-0.040.010.00-0.040.04-0.040.04杆端弯矩-14.16-19.16126.71-39.48-34.45140.70-32.33-34.19132.63-30.37-24.59140.18-47.45-76.22143.45恒第 9 页用框架梁平衡条件计算梁端剪力:左侧右侧屋面梁V左*7.2-76.14+143.45-7.2*7.2/2*35.98=0120.17KNV右*7.2=-76.14+143.45+7.2*7.2/2*35.98-138.87KN五层梁V左*7.2-72.2+140.18-7.2*7.2/2*26.48=085.87KNV右*7.2=-72.20+140.18+7.2*7.2/2*26.48-104.76KN四层梁V左*7.2-64.65+132.63-7.2*7.2/2*26.48=085.87KNV右*7.2=-64.65+132.63+7.2*7.2/2*26.48-104.76KN三层梁85.87KN-104.76KN二层梁85.87KN-104.76KN用框架梁平衡条件计算跨中弯矩:屋面梁中1/8*35.98*7.2*7.2-(76.14+143.45)/2123.34219KN.m五层梁中1/8*26.48*7.2*7.2-(72.2+140.18)/2=65.376191KN.m四层梁中1/8*26.48*7.2*7.2-(64.65+132.63)/2=72.927054KN.m三层梁中1/8*26.48*7.2*7.2-(73.19+140.70)/2=64.620262KN.m二层梁中1/8*26.48*7.2*7.2-(64.12+126.71)/2=76.152129KN.m柱轴力求解: 左侧右侧五层柱166.80-16.10=150.70166.80+16.10=184.90四层柱150.70+164.23-24.68=290.26184.90+164.23+24.68=373.81三层柱290.26+164.23-24.68=429.81373.81+164.23+24.68=562.71二层柱429.81+164.23-24.68=569.37562.71+164.23+24.68=751.62一层柱567.37+164.23-24.68=708.92751.62+164.23+24.68=940.53第 11 页 活悬悬臂臂活活载载mv第五层悬臂端弯矩9.84 18.743跨内活荷:7.14 KN/m弯矩分配法正弯矩分配系数列表计算：节点D1D2D3D4D5杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5修正刚度i0.58560.50.76580.76580.50.76580.76580.50.76580.76580.50.76580.76580.5i1.85142.03162.03162.03161.2658弯矩分配系数0.37170.14220.41360.37690.24620.37690.37690.24620.37690.37690.24620.37690.6050.395节点固端弯矩9.84弯矩分配和传递 0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000.000.0000.0000.0000.0000.000-1.854-3.709-2.423-3.709-1.850.0000.0000.0000.0000.0000.3490.6990.4570.6990.3490.5611.120.73-0.066-0.132-0.086-0.132-0.066-0.172-0.343-0.224-0.343-0.170.0120.0240.0090.0270.0140.0450.0890.0580.0890.0450.0520.100.07-0.011-0.022-0.014-0.022-0.011-0.018-0.036-0.024-0.036-0.020.0020.0040.0020.0050.0020.0060.0110.0070.0110.0060.0060.010.01-0.003-0.002-0.003-0.004-0.003-0.004杆端弯矩0.010.030.01-0.05-0.14-0.100.250.720.52-1.24-3.69-2.67-3.47-0.810.81反对称荷作用下（无剪力分配法）1各构件的修正线刚度：楼层柱：ic=1/4*0.7658= 0.19145底层柱：ic=1/4*0.5856=0.1464梁ic=3/2*1.0=1.5第 12 页 活2.各构件线刚度计算弯矩分配系数（-1传递）节点D1D2D3D4D5杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5修正刚度i0.14641.50.19150.19151.50.19150.19151.50.19150.19151.5 0.19150.191451.5i1.83791.8831.8831.8831.69145弯矩分配系数0.07970.81620.10420.10170.79660.10170.10170.79660.10170.10170.796640.10170.11320.8868节点固端弯矩-9.84弯矩分配和传递0.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00-1.001.007.841.00-1.000.000.000.000.000.00-0.100.100.800.10-0.10-0.110.110.89-0.010.010.080.01-0.01-0.020.020.170.02-0.020.000.000.010.000.000.000.000.030.000.000.000.000.020.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00杆端弯矩0.000.000.01-0.010.010.08-0.090.090.82-0.920.928.010.91-0.910.91框架左侧杆端弯矩计算表杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5对称荷载0.010.030.01-0.05-0.14-0.100.250.720.52-1.24-3.69-2.67-3.47-0.810.81反对称荷载0.000.000.01-0.010.010.08-0.090.090.82-0.920.928.010.91-0.910.91杆端弯矩0.010.030.02-0.05-0.13-0.020.150.821.34-2.16-2.775.34-2.57-1.711.72第 13 页 活框架右侧杆端弯矩计算表杆端C0C1C1C0C1D1C1C2C2C1C2D2C2C3C3C2C3D3C3C4C4C3C4D4C4C5C5C4C5D5对称荷载-0.01-0.03-0.010.050.140.10-0.25-0.72-0.521.243.692.673.470.81-0.81反对称荷载0.000.000.01-0.010.010.08-0.090.090.82-0.920.928.010.91-0.910.91杆端弯矩-0.02-0.030.000.040.150.18-0.34-0.630.300.334.6110.694.38-0.100.10用框架梁平衡条件计算梁端剪力:左侧杆端（KN）右侧杆端（KN）悬臂杆端（KN）取节点利用梁剪力求柱轴力： 左侧(KN)右侧(KN)屋面梁：(2.01+0.9)/7.2=0.250.25五层柱：-0.250.25第五层梁:(5.16+7.98)/7.2=2.232.2318.74第四层柱: -2.4821.22第四层梁:(1.54+0.89)/7.2=0.230.23第三层柱: -2.7121.45第三层梁:(0.15+0.29)/7.2=0.020.02第二层柱: -2.7321.47第二层梁：(0.06+0.02)/7.2=0.000.00第一层柱： -2.7321.47(受拉)(受压)第第四四层层弯矩分配法（悬臂活载）正弯矩分配系数列表计算：节点D1D2D3D4D5杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5修正刚度i0.58560.50.76580.76580.50.76580.76580.50.76580.76580.50.76580.76580.5i1.85142.03162.03162.03161.2658弯矩分配系数0.37170.14220.41360.37690.24620.37690.37690.24620.37690.37690.24620.37690.6050.395节点固端弯矩9.84弯矩分配和传递 0.0000.0000.0000.0000.000-1.854-3.709-2.423-3.709-1.8540.0000.000.000.3490.6990.2350.6990.3490.3490.6990.4570.6990.35-0.065-0.130-0.050-0.145-0.072-0.132-0.263-0.172-0.263-0.132-0.106-0.21-0.140.0380.0770.0500.0770.0380.0450.0890.0580.0890.04-0.007-0.014-0.005-0.016-0.008-0.016-0.031-0.020-0.031-0.016-0.014-0.03-0.020.0040.0090.0060.0090.0040.0060.0110.0070.0110.01-0.001-0.002-0.001-0.002-0.001-0.002-0.004-0.002-0.004-0.002-0.0020.000.000.0010.0010.0010.0010.0010.001杆端弯矩-0.07-0.15-0.060.230.700.29-1.22-3.61-2.62-3.61-1.200.520.680.16-0.16第 14 页 活反对称荷作用下（无剪力分配法）1各构件的修正线刚度：楼层柱：ic=1/4*0.7658= 0.19145底层柱：ic=1/4*0.5856=0.1464梁ic=3/2*1.0=1.52.各构件线刚度计算弯矩分配系数（-1传递）节点D1D2D3D4D5杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5修正刚度i0.14641.50.19150.19151.50.19150.19151.50.19150.19151.5 0.19150.191451.5i1.837851.8831.8831.8831.69145弯矩分配系数0.07970.81620.10420.10170.79660.10170.10170.79660.10170.10170.796640.10170.11320.8868节点固端弯矩-9.84弯矩分配和传递0.000.000.000.000.00-1.001.007.841.00-1.000.000.000.00-0.100.100.800.10-0.10-0.100.100.800.10-0.10-0.010.010.080.01-0.01-0.020.020.160.02-0.02-0.010.010.090.000.000.020.000.000.000.000.030.000.000.000.000.000.000.000.000.000.010.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00杆端弯矩-0.010.010.09-0.090.090.82-0.920.928.010.92-0.920.820.09-0.090.09框架左侧杆端弯矩计算表杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5对称荷载-0.07-0.15-0.060.230.700.29-1.22-3.61-2.62-3.61-1.200.520.680.16-0.16反对称荷载-0.010.010.09-0.090.090.82-0.920.928.010.92-0.920.820.09-0.090.09杆端弯矩-0.08-0.140.030.140.801.11-2.14-2.705.39-2.69-2.121.350.770.06-0.07框架右侧杆端弯矩计算表杆端C0C1C1C0C1D1C1C2C2C1C2D2C2C3C3C2C3D3C3C4C4C3C4D4C4C5C5C4C5D5对称荷载0.070.150.06-0.23-0.70-0.291.223.612.623.611.20-0.52-0.68-0.160.16反对称荷载-0.010.010.09-0.090.090.82-0.920.928.010.92-0.920.820.09-0.090.09杆端弯矩0.060.150.14-0.32-0.610.530.304.5310.624.520.290.30-0.59-0.250.25第 15 页 活用框架梁平衡条件计算梁端剪力:左侧杆端（KN）右侧杆端（KN）悬臂杆端（KN）取节点利用梁剪力求柱轴力： 左侧(KN)右侧(KN)屋面梁：(-0.07+0.25)/7.2=0.030.03五层柱：-0.030.03第五层梁:(1.56+0.91)/7.2=0.230.23第四层柱: -0.250.25第四层梁:(5.17+7.88)/7.2=2.222.2218.74第三层柱: -2.4821.22第三层梁:(1.53+0.91)/7.2=0.230.23第二层柱: -2.7121.45第二层梁：(0.16+0.31)/7.2=0.020.02第一层柱： -2.7321.47第第三三层层弯矩分配法（悬臂活载）弯矩分配系数列表计算：节点D1D2D3D4D5杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5修正刚度i0.58560.50.76580.76580.50.76580.76580.50.76580.76580.50.76580.76580.5i1.85142.03162.03162.03161.2658弯矩分配系数0.37170.14220.41360.37690.24620.37690.37690.24620.37690.37690.24620.37690.6050.395节点固端弯矩9.84弯矩分配和传递 0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000.00-1.854-3.709-1.250-3.709-1.8540.0000.0000.0000.0000.000.3450.6890.2640.7670.3830.3490.6990.4570.6990.3490.0000.000.00-0.138-0.276-0.180-0.276-0.138-0.066-0.132-0.086-0.132-0.070.0260.0510.0200.0570.0290.0380.0770.0500.0770.0380.0200.040.03-0.013-0.025-0.016-0.025-0.013-0.011-0.022-0.014-0.022-0.010.0020.0050.0020.0050.0030.0040.0090.0060.0090.0040.0030.010.01-0.003-0.002-0.003-0.003-0.002-0.003杆端弯矩0.370.750.29-1.18-3.60-1.45-3.62-1.220.510.710.24-0.10-0.13-0.030.03第 16 页 活反对称荷作用下（无剪力分配法）1各构件的修正线刚度：楼层柱：ic=1/4*0.7658= 0.19145底层柱：ic=1/4*0.5856=0.1464梁ic=3/2*1.0=1.52.各构件线刚度计算弯矩分配系数（-1传递）节点D1D2D3D4D5杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5修正刚度i0.14641.50.19150.19151.50.19150.19151.50.19150.19151.5 0.19150.191451.5i1.837851.8831.8831.8831.69145弯矩分配系数0.07970.81620.10420.10170.79660.10170.10170.79660.10170.10170.796640.10170.11320.8868节点固端弯矩-9.84弯矩分配和传递0.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00-1.001.007.841.00-1.000.000.000.000.000.00-0.080.080.820.10-0.10-0.100.100.800.10-0.100.000.000.00-0.020.020.160.02-0.02-0.010.010.080.01-0.010.000.000.020.000.000.000.000.020.000.000.000.000.010.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00杆端弯矩-0.080.080.83-0.920.928.000.92-0.920.820.09-0.090.080.01-0.010.01框架左侧杆端弯矩计算表杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5对称荷载0.370.750.29-1.18-3.60-1.45-3.62-1.220.510.710.24-0.10-0.13-0.030.03反对称荷载-0.080.080.83-0.920.928.000.92-0.920.820.09-0.090.080.01-0.010.01杆端弯矩0.290.831.12-2.09-2.686.56-2.70-2.141.330.800.14-0.02-0.12-0.040.04框架右侧杆端弯矩计算表杆端C0C1C1C0C1D1C1C2C2C1C2D2C2C3C3C2C3D3C3C4C4C3C4D4C4C5C5C4C5D5对称荷载-0.37-0.75-0.291.183.601.453.621.22-0.51-0.71-0.240.100.130.03-0.03反对称荷载-0.080.080.83-0.920.928.000.92-0.920.820.09-0.090.080.01-0.010.01杆端弯矩-0.45-0.660.550.264.519.454.530.300.31-0.61-0.330.180.140.02-0.02第 17 页 活用框架梁平衡条件计算梁端剪力:左侧杆端（KN）右侧杆端（KN）悬臂杆端（KN）取节点利用梁剪力求柱轴力： 左侧(KN)右侧(KN)屋面梁：(1.46+0.9)/7.2=0.000.00五层柱：0.000.00第五层梁:(0.16+0.03)/7.2=0.020.02第四层柱: -0.030.03第四层梁:(1.52+0.90)/7.2=0.230.23第三层柱: -0.250.25第三层梁:(5.15+7.86)/7.2=2.222.2218.7425第二层柱: -2.4821.22第二层梁：(1.56+0.9)/7.2=0.230.23第一层柱： -2.7121.45第第二二层层弯矩分配法（悬臂活载）正弯矩分配系数列表计算：节点D1D2D3D4D5杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5修正刚度i0.58560.50.76580.76580.50.76580.76580.50.76580.76580.50.76580.76580.5i1.85142.03162.03162.03161.2658弯矩分配系数0.37170.14220.41360.37690.24620.37690.37690.24620.37690.37690.24620.37690.6050.395节点固端弯矩9.84弯矩分配和传递-1.829-3.657-1.399-4.070-2.0350.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000.000.3830.7670.2580.7670.3830.0000.0000.0000.0000.00-0.071-0.143-0.055-0.159-0.079-0.072-0.145-0.094-0.145-0.0720.0000.000.000.0290.0570.0370.0570.0290.0140.0270.0180.0270.01-0.005-0.011-0.004-0.012-0.006-0.008-0.016-0.010-0.016-0.008-0.004-0.01-0.010.0030.0050.0030.0050.0030.0020.0050.0030.0050.000.000-0.0010.000-0.001-0.001-0.001-0.002-0.001-0.002-0.001-0.0010.000.000.0010.0000.0010.0010.0000.001杆端弯矩-1.91-3.81-1.46-3.83-1.290.300.750.25-0.11-0.15-0.050.020.030.01-0.01反对称荷作用下（无剪力分配法）1各构件的修正线刚度：楼层柱：ic=1/4*0.7658= 0.19145底层柱：ic=1/4*0.5856=0.1464梁ic=3/2*1.0=1.5第 18 页 活2.各构件线刚度计算弯矩分配系数（-1传递）节点D1D2D3D4D5杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5修正刚度i0.14641.50.19150.19151.50.19150.19151.50.19150.19151.5 0.19150.191451.5i1.837851.8831.8831.8831.69145弯矩分配系数0.07970.81620.10420.10170.79660.10170.10170.79660.10170.10170.79660.10170.11320.8868节点固端弯矩-9.84弯矩分配和传递 -0.780.788.031.03-1.030.000.000.000.000.000.000.000.00-0.100.100.820.10-0.100.000.000.000.000.00-0.010.010.090.01-0.01-0.010.010.080.01-0.010.000.000.000.000.000.020.000.000.000.000.010.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00杆端弯矩-0.790.798.120.93-0.930.830.10-0.100.090.01-0.010.010.000.000.00框架左侧杆端弯矩计算表杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5对称荷载-1.91-3.81-1.46-3.83-1.290.300.750.25-0.11-0.15-0.050.020.030.01-0.01反对称荷载-0.790.798.120.93-0.930.830.10-0.100.090.01-0.010.010.000.000.00杆端弯矩-2.70-3.026.66-2.90-2.221.130.840.16-0.02-0.14-0.060.030.030.01-0.01框架右侧杆端弯矩计算表杆端C0C1C1C0C1D1C1C2C2C1C2D2C2C3C3C2C3D3C3C4C4C3C4D4C4C5C5C4C5D5对称荷载1.913.811.463.831.29-0.30-0.75-0.250.110.150.05-0.02-0.03-0.010.01反对称荷载-0.790.798.120.93-0.930.830.10-0.100.090.01-0.010.010.000.000.00杆端弯矩1.114.609.584.760.360.53-0.65-0.350.190.160.04-0.01-0.03-0.010.01用框架梁平衡条件计算梁端剪力:左侧杆端（KN）右侧杆端（KN）悬臂杆端（KN）取节点利用梁剪力求柱轴力： 左侧(KN)右侧(KN)屋面梁：(0+0.02)/7.2=0.000.00五层柱：0.000.00第五层梁:(0.06+0.03)/7.2=0.000.00第四层柱:0.000.00第四层梁:(0.15+0.31)/7.2=0.020.02第三层柱: -0.030.03第三层梁:(1.56+0.91)/7.2=0.230.23第二层柱: -0.260.26第二层梁：(5.15+8.03)/7.2=2.252.2518.74第一层柱： -2.5121.26第 19 页 活跨跨内内活活荷荷( (分分层层法法) )节节点点D4D41各构件的修正线刚度：楼层柱：ic=1/4*0.7658= 0.19145底层柱：ic=1/4*0.5856=0.1464梁ic=3/2*1.0=1.5rD5D4=0.7658/(0.7658+1)=0.4337iD4D5=1/4*(4-0.4337)*0.7658=0.6828CD4D5=2*(1-0.4337)/(4-0.4337)=0.3176rD3D4=0.7658/(0.7658+0.7658+1)=0.3025iD4D3=1/4*(4-0.3025)*0.7658=0.7079CD4D3=2*(1-0.3025)/(4-0.3025)=0.3773由于对称梁D4C4的线刚度修正系数为=0.5iD4C4=0.5*1=0.5弯矩分配系数计算：节点D4i=0.6450+0.7079+0.5=1.8907iD4D5=0.6862/1.8907=0.3611iD4D3=0.7079/1.8907=0.3744iD4C4=0.5/1.8907=0.2645固端弯矩M=-30.84KN.m弯矩分配系数计算：利用对称性，仅需在节点D4进行一次弯矩分配。D4杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5弯矩分配系数：0.37440.26450.3611弯矩传递系数0.37730.3176固端弯矩-30.84弯矩的分配和传递4.3611.558.1611.143.54最后杆端弯矩4.3611.55-22.6911.143.54左侧右侧 五层梁剪力:(7.2/2*7.14*7.2)/7.2=25.704KN25.704 KN节节点点D3D3rD4D3=0.7658/(0.7658+1+0.7658)=0.3025iD3D4=1/4*(4-0.3025)*0.7658=0.7079CD3D4=2*(1-0.3025)/(4-0.3025)=0.3773rD2D3=0.7658/(0.7658+0.7658+1)=0.3025iD3D2=1/4*(4-0.3025)*0.7658=0.7079CD3D2=2*(1-0.3025)/(4-0.3025)=0.3773由于对称梁D4C4的线刚度修正系数为=0.5iD3C3=0.5*1=0.5弯矩分配系数计算：节点D3i=0.7079+0.7079+0.5=1.9158iD3D4=0.7079/1.9158=0.3695iD3D2=0.7079/1.9158=0.3695iD3C3=0.5/1.8907=0.2610第 20 页 活D3杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5弯矩分配系数：0.36950.26100.3695弯矩传递系数0.37730.3773固端弯矩-30.845弯矩的分配和传递4.300011.39738.0502211.3972914.300最后杆端弯矩4.300011.40-22.7911.404.300左侧右侧四层梁剪力: (7.2/2*7.14*7.2)/7.2=25.704KN25.704 KN节点D2rD3D2=0.7658/(0.7658+1+0.7658)=0.3025iD2D3=1/4*(4-0.0.3025)*0.7658=0.7079CD2D3=2*(1-0.3025)/(4-0.3025)=0.3773rD1D2=0.7658/(0.7658+0.5856+1)=0.3257iD2D1=1/4*(4-0.3257)*0.7658=0.7034CD3D2=2*(1-0.3257)/(4-0.3257)=0.3670由于对称梁D4C4的线刚度修正系数为=0.5iD3C3=0.5*1=0.5弯矩分配系数计算：节点D3i=0.7079+0.7079+0.5=1.9113iD2D3=0.7079/1.9113=0.3704iD2D1=0.7079/1.9113=0.3680iD2C2=0.5/1.9113=0.2616D2杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5弯矩分配系数：0.36800.26160.3704弯矩传递系数0.36700.3773固端弯矩-30.845弯矩的分配和传递4.1711.358.0711.424.31最后杆端弯矩4.1711.35-22.7811.424.31第 21 页 活左侧右侧三层梁剪力: (7.2/2*7.14*7.2)/7.2=25.70KN25.70KN节节点点D1D1由于底层柱和梁的线刚度无需修正，传递系数也无需修正，故按1/3传递。0.58560.50.76581.85140.37170.14220.4136D1杆端D0D1D1D0D1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5弯矩分配系数：0.37170.14220.4136弯矩传递系数0.33330.3333固端弯矩-30.8448弯矩的分配和传递3.8211.474.3912.764.25最后杆端弯矩3.8211.47-26.4612.764.25左侧右侧二层梁剪力(7.2/2*7.14*7.2)/7.2=25.70KN25.70KN风第 22 页1各构件的修正线刚度：楼层柱：ic=1/4*0.7658=0.1915底层柱：ic=1/4*0.5856=0.1464梁ic=3/2*1.0=1.5无剪力分配法风荷载节点D0D1D2D3D4 D5杆端D0D1D1DOD1C1D1D2D2D1D2C2D2D3D3D2D3C3D3D4D4D3D4C4D4D5D5D4D5C5ic0.14641.50.19150.19151.50.19150.1914531.50.19150.19151.50.19150.19151.5ic1.83791.88291.88291.88291.6915分配系数0.07970.81620.10420.10170.79660.10170.10170.79660.10170.10170.79660.10170.11320.8868固端弯矩-31.51-31.51-18.88-18.88-14.60-14.60-9.91-9.91-4.81-4.81弯矩的分配与传递-4.014.0141.135.25-5.25-2.492.4919.532.49-2.49-0.540.544.27-4.194.1932.844.19-4.19-1.811.8114.151.81-1.81-0.330.333.420.44-0.44-0.610.614.780.61-0.61-0.350.351.60-0.110.110.830.11-0.11-0.100.100.760.10-0.10-0.0080.0080.0870.011-0.01-0.020.020.160.02-0.02-0.010.010.090.000.000.030.000.000.000.000.030.000.00最后弯矩（KN.m)-35.87-27.1644.64-17.49-20.2833.70-13.42-15.7824.47-8.69-11.1314.93-3.81-5.825.96Wk=风荷载计算表层次ZSZZW0A()Pw(KN)H(层高）M(kN.m)511.321.21.27040.358.53875 4.93567073.9-4.81228411.317.31.19060.359.6525 5.22898133.9-9.91054311.313.41.09520.359.6525 4.80999523.9-14.6003211.39.510.359.6525 4.39188753.9-18.8824111.35.610.35 11.75625 5.34909385.1-31.5124根据弯矩图用平衡条件计算剪力,再根据剪力图用节点平衡条件作轴力图.左侧一层梁(44.64+44.64)/7.2=12.40KN二层梁(33.70+33.70)/7.2=9.36KN三层梁(24.47+24.47)/7.2=6.80KN四层梁(14.93+14.93)/7.2=4.33KN五层梁(5.96+5.96)/7.2=1.65KN柱轴力风第 23 页五层柱1.98=1.65KN受拉四层柱1.98+4.33=5.98KN三层柱1.98+4.33+6.76=12.78KN二层柱1.98+4.33+6.76+9.15=22.14KN一层柱1.98+4.33+6.76+9.15+11.04=34.54KN利用对称性得右侧剪力和轴力利用框架梁的平衡条件（取脱离体）得梁跨中弯矩：一层梁39.74-11.04*7.2/2=0二层梁0三层梁0四层梁0五层梁0当风荷载各向左时根据以上向右风所得,利用对称性求得.内力组合第 24 页内内力力组组合合顶层横梁内力组合表(顶层)杆件号D5C5C5悬臂端载面D5跨中C5C5右 内力种类MVMMVMV恒荷载1-76.140467 120.171888123.34-143.45-138.86827 -67.22064432.21活荷载21.72-0.250.56-0.10-0.25003-0.07-0.03-0.160.25-0.0300456789风荷载105.96-1.650-5.96-1.6500 右风11-5.961.6505.961.6500 左风内力组合恒+活11+21+21+21+211-76.14119.92123.90-143.55-139.12-67.22064432.21恒+风1+111+111+21+101+1011-82.10121.83123.90-149.40-140.52-67.22064432.21恒+风+活1+11*0.851+0.85*111+0.85*21+0.85*101+0.85*1011-81.20121.58123.82-140.27-140.27-67.22064432.21注:1.弯矩M(KN.m)以梁下边缘受拉为正,剪力V(KN)以使杆端顺时针转动为正.2.编号1、2、3、4、5、6与相应计算图对应.3.恒+0.85*（风+活）4.屋面活荷载已并入屋面恒荷载中故屋面层活荷载不再出现。内力组合第 25 页四层横梁内力组合表(四层)杆件号D4C4C4悬臂端载面D4跨中C4C4右内力种类MVMMVMV恒荷载1-72.2085.8765.38-140.18-104.76-68.069851 49.35011活荷载25.34-2.23-2.67-10.692.23-19.6818.7431.35-0.340.120.30-0.34004-0.02-0.02-0.100.18-0.020056-22.6925.7023.58-22.69-25.7000789风荷载1014.93-4.330-14.93-4.3300 右风11-14.934.33014.934.3300 左风内力组合恒+活1+61+61+3+61+2+61+3+4+61+21+2-94.89111.5889.08-173.56-102.53-87.7568.09恒+风1+111+111+111+101+1111-87.1390.2065.38-155.12-100.43-68.069851 49.35011恒+风+活1+6+111+6+111+6+111+2+101+2+111+2+101+2+10-104.18111.4085.42-161.96-99.19-84.8065.28内力组合第 26 页三层横梁内力组合表(三层)杆件号D3C3C3悬臂端载面D3跨中C3C3右内力种类MVMMVMV恒荷载1-64.6585.8772.93-132.63-104.76-68.0749.35活荷载21.34-0.230.520.30-0.230.000.0035.39-2.22-2.62-10.62-2.22-19.6818.7441.330.232.160.310.230.000.00567-22.7925.7023.47-22.79-25.700.000.0089风荷载1024.47-6.800.00-24.47-6.800.000.00右风11-24.476.800.0024.476.800.000.00左风内力组合恒+活1+71+4+71+2+4+71+3+71+2+3+71+31+3-87.44111.8099.08-166.05-132.91-87.7568.09恒+风1+111+111+111+101+1111-87.4492.6772.93-157.10-111.55-68.0749.35恒+风+活1+6+111+6+111+6+111+3+7+101+2+3+101+2+101+2+10-104.82113.5092.88-181.83-134.47-84.8065.28内力组合第 27 页二层横梁内力组合表(二层)杆件号D2C2C2悬臂端载面D2跨中C2C2右内力种类MVMMVMV恒荷载1-73.1985.8764.62-140.70-104.76-68.0749.35活荷载231.11-0.230.29-0.53-0.230.000.0046.56-2.22-1.45-9.45-2.22-19.6818.7451.13-0.230.30-0.53-0.230.000.00678-22.7825.7023.49-22.78-25.700.000.009风荷载1033.70-12.400.00-33.70-12.400.000.0011-33.7012.400.0033.7012.400.000.00内力组合恒+活1+81+2+3+4+81+41+4-95.97111.5888.11-173.99-133.14-87.7568.09恒+风1+111+101+1011-106.8998.2764.62-174.40-117.16-68.0749.35恒+风+活1+8+111+2+3+4+8+101+4-121.20118.2684.59-197.64-139.43-84.8065.28内力组合第 28 页一层横梁内力组合表(一层)杆件号D1C1C1悬臂端载面D1跨中C1C1右内力种类MVMMVMV恒荷载1-64.1285.8776.15-126.71-104.76-68.069851 49.35011活荷载2341.12-0.230.29-0.55-0.230056.66-2.25-1.46-9.58-2.25-19.6818.746789-26.4625.7019.81-26.46-25.7000风荷载1044.64-12.400-44.64-12.400011-44.6412.40044.6412.4000内力组合恒+活1+91+4+5+9-90.58111.5895.96-163.29-132.95-87.7568.09恒+风1+111+10-108.7698.2776.15-171.35-117.16-68.0749.35恒+风+活1+9+111+4+5+9-124.55118.2692.99-195.75-139.26-84.8065.28横梁控制载面内力设计值(为方便施工顶层横梁采用一配筋,其它采用另一各配筋,各控制截面见下表位置D支座DC跨中MC支座左C支座右MVMMVMV顶层-82.10121.83123.90-149.40-140.52-67.2232.21其它层-124.55118.2695.96-197.64-139.43-87.7568.09内力组合第 29 页柱内力组合表柱内力组合表(五层)杆件号D5D4C5C4载面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷载176.17150.70-47.53167.08-31.72-76.22184.9047.45201.2831.71活荷载2-1.71-0.252.57-0.251.10-0.100.254.380.25-1.1030.06-0.03-0.77-0.03-0.21-0.250.03-0.590.030.214563.540.00-11.140.00-3.76-3.540.0011.140.003.76789风荷载10-5.82-1.653.81-1.652.47-5.82-1.653.81-1.652.47115.821.65-3.811.65-2.475.821.65-3.811.65-2.47恒+活|M|max1+61+2+3+679.71150.70-58.67167.08-35.48-80.10185.1862.38201.5634.59Nmax1+31+376.24150.68-48.31167.06-31.93-76.47184.9346.86201.3131.92Nmin1+31+276.24150.68-48.31167.06-31.93-76.32185.1551.83201.5330.61恒+风|M|max1+111+1081.99152.36-51.34168.74-34.19-82.03183.2551.26199.6334.18Nmax1+101+1070.36149.05-43.73165.43-29.25-82.03183.2551.26199.6334.18Nmin1+111+1181.99152.36-51.34168.74-34.19-70.40186.5543.64202.9329.24恒+风+活|M|max1+6+111+6+1084.12152.11-60.24168.49-37.02-85.57183.2562.39199.6337.94Nmax1+3+101+3+1071.28149.27-44.95165.65-29.80-81.37183.5250.19199.9033.99Nmin1+2+111+2+1179.66151.89-48.59168.27-32.88-71.36186.5247.94202.9028.68注:M(KN.m)以柱左侧受拉为正;V(KN)以使杆端顺时针转动为正.内力组合第 30 页柱内力组合表(四层)杆件号D4D3C4C3载面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷载1-24.59290.2630.38306.64-14.10-24.59373.8130.37390.1914.09活荷载2-2.77-2.482.16-2.481.274.6121.22-0.3321.22-1.273-2.12-0.252.69-0.251.230.290.25-4.520.25-1.2340.14-0.03-0.80-0.03-0.24-0.330.030.610.030.245611.5525.70-4.3625.70-4.08-11.5525.704.3625.704.0874.3025.704-11.4025.704-4.02-4.3025.70411.4025.704.0289风荷载10-11.13-5.988.69-5.985.08-11.135.988.695.985.081111.135.98-8.695.98-5.0811.13-5.98-8.69-5.98-5.08恒+活|M|max1+2+31+3+4+6+7-29.49287.5235.23303.90-11.60-40.49425.4942.21441.8721.20Nmax1+6+71+2+3+4+6+7-8.74341.6614.63358.04-22.20-35.88446.7241.88463.1019.94Nmin1+2+3+41+11-29.34287.5034.43303.88-11.84-15.13368.7222.98385.109.77恒+风|M|max1+101+10-35.72284.2839.08300.66-9.01-35.72379.7839.06396.1619.18Nmax1+111+10-13.47296.2421.69312.62-19.18-35.72379.7839.06396.1619.18Nmin1+101+11-35.72284.2839.08300.66-9.01-13.47367.8321.68384.219.01恒+风+活|M|max1+2+3+101+3+4+6+7+10-38.21282.8541.90299.23-7.65-47.56422.8247.83439.2024.46Nmax1+6+7+111+2+3+4+5+6+10-1.66339.049.60355.42-25.30-24.73430.7032.77447.0814.74Nmin1+2+3+4+101+11-38.09282.8341.21299.21-7.86-15.13368.7222.98385.109.77内力组合第 31 页柱内力组合表(三层)杆件号D3D2C3C2载面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷载134.27429.81-32.27446.19-17.06-34.19562.7132.33579.0917.06活荷载20.82-2.71-0.15-2.71-0.25-0.63-21.450.34-21.450.253-2.70-2.482.14-2.481.244.5321.22-0.3021.22-1.244-2.14-0.252.70-0.251.240.30-0.25-4.53-0.25-1.2450.16-0.03-0.84-0.03-0.26-0.350.030.650.030.266711.4025.704-4.3025.704-4.02-11.4025.7044.3025.7044.0284.3125.704-11.4225.704-4.03-4.3125.70411.4225.7044.039风荷载10-15.78-12.7813.42-12.787.49-15.7812.7813.4212.787.491115.7812.78-13.4212.78-7.4915.78-12.78-13.42-12.78-7.49恒+活|M|max1+2+5+7+81+2+4+5+7+850.95478.49-48.99494.87-25.62-50.57592.4444.51608.8224.38Nmax1+7+81+2+3+4+7+849.97481.22-47.99497.60-25.12-45.69613.6443.56630.0222.88Nmin1+2+3+4+51+530.40424.35-28.43440.73-15.08-34.54562.7432.98579.1217.31恒+风|M|max1+111+1050.04442.59-45.69458.97-24.55-49.97575.4945.75591.8724.54Nmax1+111+1050.04442.59-45.69458.97-24.55-49.97575.4945.75591.8724.54Nmin1+101+1118.49417.04-18.85433.42-9.57-18.41549.9418.91566.329.57恒+风+活|M|max1+2+5+7+8+111+2+4+5+7+8+1061.86482.04-57.89498.42-30.70-48.11587.9842.68604.3623.28Nmax1+7+8+111+2+3+7+8+1061.03484.37-57.04500.75-30.27-57.38616.8653.28633.2428.37Nmin1+2+3+4+5+101+5+1117.57414.31-17.59430.69-9.02-21.08551.8721.48568.2510.91内力组合第 32 页柱内力组合表(二层)杆件号D2D1C2C1载面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷载135.08569.36772-38.85585.75-18.96-34.45751.6239.48768.0018.96活荷载2-0.13-2.730.05-2.730.030.1521.47-0.0421.47-0.0330.80-2.71-0.14-2.71-0.24-0.6121.450.3221.450.244-2.68-2.482.09-2.481.224.5121.22-0.2621.22-1.225-2.22-0.262.90-0.261.310.360.26-4.760.26-1.3167811.3525.704-4.1725.704-3.98-11.3525.7044.1725.7043.9894.2525.704-12.7625.704-4.36-4.2525.70412.7625.7044.36风荷载10-20.28-22.1417.49-22.149.68-20.2822.1417.4922.149.681120.2822.14-17.4922.14-9.6820.28-22.14-17.49-22.14-9.68内力组合恒+活|M|max1+3+8+91+3+5+8+951.49618.07-55.91634.45-27.54-50.31824.7351.97841.1126.23Nmax1+8+91+2+3+4+5+8+950.69620.78-55.78637.16-27.30-30.04816.0234.75832.4016.63Nmin1+2+3+4+5130.86561.19-33.95577.57-16.64-34.45751.6239.48768.0018.96恒+风|M|max1+111+1055.36591.50-56.34607.88-28.64-54.73773.7556.97790.1328.64Nmax1+111+1055.36591.50-56.34607.88-28.64-54.73773.7556.97790.1328.64Nmin1+101+1118.49417.04-18.85433.42-9.57-14.18729.4822.00745.869.27恒+风+活|M|max1+2+7+8+111+3+5+8+9+1066.26629.58-68.22645.96-34.48-65.16832.5864.96848.9633.37Nmax1+8+9+111+2+3+4+5+1065.58631.88-68.10648.26-34.28-61.20868.8764.71885.2532.30Nmin1+2+3+4+5+101+1114.25543.60-19.82559.98-8.75-17.22732.8024.62749.1810.73内力组合第 33 页柱内力组合表(一层)杆件号D1D0C1C0载面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV恒荷载125.27708.92-8.05739.52-8.54-19.16940.5314.16971.138.54活荷载20.03-2.73-0.01-2.73-0.01-0.0321.470.0221.470.013-0.14-2.730.08-2.730.030.1521.47-0.0621.47-0.0340.832.71-0.292.71-0.29-0.6621.450.4521.450.295-3.022.512.702.511.474.6021.26-1.1121.26-1.47678911.4725.70-3.8225.704-3.92-11.4725.703.8225.703.92风荷载10-27.16-34.5435.87-34.5416.16-27.1634.5435.8734.5416.161127.1634.54-35.8734.54-16.1627.16-34.54-35.87-34.54-16.16恒+活|M|max1+2+4+91+2+4+937.59734.60-12.18765.20-12.76-31.311009.1618.451039.7612.75Nmax1+91+2+3+4+5+936.73734.63-11.87765.23-12.46-26.561051.8917.271082.4911.26Nmin1+2+3+4+5122.96708.68-5.58739.28-7.34-19.16940.5314.16971.138.54恒+风|M|max1+111+1052.42743.46-43.92774.06-24.70-46.31975.0650.031005.6624.70Nmax1+111+1052.42743.46-43.92774.06-24.70-46.31975.0650.031005.6624.70Nmin1+101+11-1.89674.3927.82704.997.628.00905.99-21.71936.59-7.62恒+风+活|M|max1+2+4+9+111+2+4+9+1058.82760.11-42.05790.71-25.86-52.571028.2248.301058.8225.86Nmax1+9+111+2+3+4+5+9+1076.47675.1943.15722.464.79-48.531064.5447.291095.1424.59Nmin1+2+3+4+5+101+110.23679.3624.54709.966.223.93911.17-16.33941.77-5.19框架梁、柱设计第 34 页框架梁、柱设计框架梁抗弯计算表位置D支座DC跨中C支座左C支座右顶层其它层顶层其它层顶层其它层顶层其它层M(N.mm)-82.09562179