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毕业设计论文
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中南大学双闭环系统的最佳工程设计,毕业设计论文
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- 1 - 运动控制课程设计 双闭环系统的最佳工程设计 nts- 2 - 目 录 1. 课程设计任务书 . 1 1.1系统性能指标 . 1 1.2设计内容 . 1 1.3应完成的技术文件 . 1 2 课程设计设计说明书 . 2 2.1综述 . 2 2.2整流电路 . 2 2.3触发电路的选择和同步 . 3 2.4双闭环控制电路的工作原理 . 4 3. 设计计算书 . 6 3.1整流装置的计算 . 6 3.1.1变压器副方电压 . 6 3.1.2变压器和晶闸管的容量 . 6 3.1.3平波电抗器的电感量 . 7 3.1.4晶闸管保护电路 . 8 3.2 控制电路的计算 . 9 3.2.1已知参数 . 9 3.2.3预选参数 . 10 3.2.5最佳典型 II型速度环的计算 . 12 3.3系统性能指标的分析计算 . 13 3.3.1静态指标的计算 . 13 3.3.2动态跟随指标的计算 . 14 3.3.3动态抗扰动指标的计算 . 14 参考资料 . 16 4.附图和附表 . 17 4.1动态结构图和相应的动态结构参数图 . 17 4.2典典的开环对数幅频特性图 . 17 4.3系统参数表 . 18 4.4元件明细表 . 22 4.5系统原理图 . 23 nts - 1 - 1. 课程设计任务书 1.1系统性能指标 1) 条速范围 D10 2) 静差率 s5% 3) 电流超调量 5% 4) 空载起动到额定转速的超调量 10%，调整时间 1s 5) 当负载变化 20%的额定值，电网波动 10%额定值时，最大动态速降 10%,动态恢复时 间 0.3s 1.2设计内容 1) 设计系统原理图 2) 计算调节器参数及其它参数 3) 编写课程设计说明书 1.3应完成的技术文件 1) 设计说明书 2) 设计计算书 3) 系统原理图 4) 电气元件明细表 nts - 2 - 2 课程设计设计说明书 2.1综述 随着现代工业的发展，在调速领域中，双闭环控制的理念已经得到了越来越广泛的认同与应用。相对于单闭环系统中不能随心所欲地控制电流和转矩的动态过程的弱点。双闭环控制则很好的弥补了他的这一缺陷。 双闭环控制可实现转速和电流两种负反馈的分别作用，从而获得良好的静，动态性能。其良好的动态 性能主要体现在其抗负载扰动以及抗电网电压扰动之上。正由于双闭环调速的众多优点，所以在此有必要对其最优化设计进行深入的探讨和研究。本次课程设计目的就是旨在对双闭环进行最优化的设计。 2.2整流电路 本次课程设计的整流主电路采用的是三相桥式全控整流电路，它可看成是由一组共阴接法和另一组共阳接法的三相半波可控整流电路串联而成。共阴极组VT1、 VT3和 VT5在正半周导电，流经变压器的电流为正向电流；共阳极组 VT2、VT4和 VT6在负半周导电，流经变压器的电流为反向电流。变压器每相绕组在正负半周都有电流流过，因此， 变压器绕组中没有直流磁通势，同时也提高了变压器绕组的利用率。 三相桥式全控整流电路多用于直流电动机或要求实现有源逆变的负载。为使负载电流连续平滑，有利于直流电动机换向及减小火花，以改善电动机的机械特性，一般要串入电感量足够大的平波电抗器，这就等同于含有反电动势的大电感负载。 三相桥式全控整流电路的工作原理是当 o0 时的工作情况。触发电路先后向各自所控制的 6 只晶闸管的门极（对应自然换相点）送出触发脉冲，即在三相电源电压正半波的 1、 3、 5点（正半波自然换相点）向共阴极组晶 闸管 VT1、 VT3、VT5输出触发脉冲；在三相电源电压负半波的 2、 4、 6点（负半波自然换相点）向共阳极组晶闸管 VT2、 VT4、 VT6输出触发脉冲。 以下三点是三相桥式全控整流电路所要遵循的规律： 1）三相桥式全控整流电路任一时刻必须有两只晶闸管同时导通，才能形成负载电流，其中一只在共阳极组，另一只在共阴极组。 2）整流输出电压波形是由电源线电压UVu、UWu、VWu、VUu、WUu和WVu的轮流输出所组成的，各线电压正半波交点 16 分别是 VT1VT6的自然换相点。 3）六只晶闸管中每管导通 o120 ，每间隔 o60 有一只晶闸管换流。 综上所述，三相桥式全控整流电路的整流输出电压脉动小，脉动频率高，基波频率为 300Hz，所以串入的平波电抗器电感量较小。在负载要求相同的直流电压下，晶闸管承受的最大电压， 将比采用三相半波可控整流电路要减小一半，且无需要中线，谐波电流也小。所以，广泛应用于大功率直流电动机调速系统。如果为了省去整流电压器，可以选用额定电压为 440V 的直流电动机。相比其他各类整流电路而言，再根据其优点，所以采用三相桥式全控整流电路。 nts - 3 - 本次本次课程设计的变压器联结组别采用的是主变压器为 11Yd 和同步变压器为 4yY。当然不同的联结组别的选择会产生不同的效果和作用。 以下为变压器联结组别选择的国家标准： 为了制造和使用上的 方便，国家规定三相双绕组电力变压器的标准联结组为0nYy 、 0yYN 、 0yY 、 11Yd 、 11dYN 。其中 0nYy 用于低压侧电压为 400230V 的配电变压器中，供给动力与照明混合负载。变压器的容量可达1800kV.A，高压侧的额定电压不超过 35kV。 0yYN用于高压侧需接地的场合。0yY 只供三相动力负载。 11Yd 用在低压侧电压超过 400V的线路中，最大容量为 31500kV.A，高压侧电压在 35kV 以下。 11dYN用在高压侧需要接地且低压侧电压超过 400V 的线路中。 三相变压器的绕组联结时应注意利用单相变压器接成三相变压器组时，要注意绕组的极性。把三相心式变压器的一、二次侧三相绕组接成星形或三角形时，其首端都应为同名端；一、二次绕组相序要一 致。 2.3触发电路的选择和同步 晶闸管的电流容量越大，要求的触发功率越大。对于大中电流容量的晶闸管，为了保证其触发脉冲具有足够的功率，往往采用由晶体管组成的触发电路。本次课程设计的触发电路采用的是锯齿波同步的触发电路，该电路由五个部分组成，分别为同步环节；锯齿波形成及脉冲移相环节；脉冲形成、放大和输出环节；双脉冲形成环节；强触发环节。 选择好触发电路后，就要考虑同步的问题。所谓同步，就是要求触发脉冲和加于晶闸管的电源电压之间必须保持频率一致和相位固定。实现同步的主要方法是通过同步变压器 TS 的不同联结组别 向各触发单元提供不同相位的交流电压，称之为同步信号电压，确保变流装置中各晶闸管能按规定的顺序和时刻获得触发脉冲并有序地工作。通常，同步变压器的联结组别与主电路整流变压器联结组别、主电路形式、负载性质以及采用何种触发电路均有关系。实际上所谓三相触发电路同步定相，就是在主电路整流变压器联结组别、主电路形式、负载提出的所需移相范围以及触发电路均已确定的条件下，如何经过简便的方法来确定同步变压器联结组别并给各触发单元选取相应的同步电压。 由于同步变压器二次电压要分别接到各单元触发电路，而各单元触发电路又均有公共“接 地”端点，所以同步变压器的二次侧选择星形联结。由于整流变压器与同步变压器一次绕组总是接在同一的三相电源上，所以对同步变压器联结组别的确定可以采用简化的电压相量图解方法。 nts - 4 - 2.4双闭环控制电路的工作原理 首先是对双闭环控制电路的稳态工作原理的分析，可以根据系统的稳态结构框图来分析，分析稳态工作原理的关键是要了解 PI 调节器的稳态特征，一般都会存在着两种状况：饱和 输出达到限幅值，不饱和 输出未达到限幅值。当调节器饱和时，输出为恒值，输入量的变化不再影响输出，除非有反向的输入信号使调节器退出饱和；换句话 说，饱和的调节器暂时隔断了输入和输出间的联系，相当于使该调节环开环。当调节器不饱和时， PI 的作用使输入偏差电压在稳态时总为零。在实际的正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。因此，只有转速调节器饱和和不饱和两种情况。 当转速调节器不饱和时，两个调节器都不饱和，稳态时，它们的输入偏差电压都是零。而当转速调节器饱和时， ASR输出达到限幅值，转速外环呈开环状态，转速的变化对系统不再产生影响。双闭环系统变成一个电流无静差的单电流闭环调节系统。在稳态工作点上，转速是由给定电压决定的， ASR的输出量是由负载电流决定 的，而控制电压的大小则同时取决于转速和负载电流。 PI 调节器的输出量在动态过程中决定于输入量的积分，到达稳态时，输入为零，输出的稳态值与输入无关，而是由它后面环节的需要决定的。 双闭环调速系统的静特性在负载电流小于dmI时表现为转速无静差，这时，转速负反馈起主要调节作用。当负载电流达到dmI时，对应于转速调节器的饱和输出，这时，电流调节器起主要调节作用，系统表现为电流无静差，得到过电流的自动保护。这就是采用了两个 PI 调节器分别形成 内、外两个闭环的效果。这样的静特性比带电流截止负反馈的单闭环系统静特性好。 接着是对其起动过程的分析，由于在起动过程中转速调节器 ASR 经历了不饱和、饱和、退饱和三种情况，整个动态过程就分成 I、 II、 III三个阶段。 第 I阶段（电流上升阶段）。突加给定电压后，经过两个调节器的跟随作用，cU、0dU、dI都跟着上升，但是在dI没有达到负载电流dLI以前，电动机还不能转动。当dLd II 后，电动机开始起动。由于机电惯性的作用，转速不会很快增长，因而转速调节器 ASR的输入偏差电压仍较大，其输出电压保持限幅值，强迫电枢电流迅速上升。直到电流调节器很快就压制了dI的增长，标志着这一阶段的结束。 第 II阶段（恒流升速阶段）。这是起动过程中的主要阶段。在这个阶段中，ASR始终是饱和的，转速环相当于开环，系统成为在恒值电流给定下的电流调节系统，基本 上保持电流dI恒定，因而系统的加速度恒定，转速呈线性增长，对电流调节系统来说， E 是一个线性渐增的扰动量，为了克服它，0dU和cU也必须基本上按线性增长，才能保持dI恒定。 nts - 5 - 第 III 阶段（转速调节阶段）。当转速上升到给定值时，转速调节器 ASR 的输入偏差减小到零，但其输出却由于积分作用还维持在限幅值，所以电动机仍在加速，使转速超调。转速超调后， ASR输入偏差电压变负，使它开始退出饱和状态， *iU和dI很快下降。但是，只要dI仍大于负载电流dLI，转速就继续上升。直到dLd II 时，转矩Le TT ，则 0dtdn ，转速 n才到达峰值。此后，电动机开始在负载的阻力下减速，当dLd II 时，直到稳定。 综上所述，双闭环直流调速系统的起动过程有以下三个特点：（ 1）饱和非线性控制（ 2）转速超调（ 3）准时间最优控制。 最后是对其动态抗扰性能的分析，对于调速系统，最重要的动态性能是抗扰性能。主要是抗负载扰动和抗电网电压扰动的性能。 负载扰动作用在电流环之后，因此只能靠转速调节器 ASR来产生抗负载扰动的作用。 就静特性而言，系统对它们的抗扰效果是一样的。但从动态性能上看，由于扰动作用点不同，存在着能否及时调节的差别。负 载扰动能够比较快地反映到被调量 n上，从而得到调节，而电网电压扰动的作用电力被调量稍远，调节作用受到延滞，因此单闭环调速系统抑制电压扰动的性能要差一点。 综上所述，由于增设了电流内环，电压波动可以通过电流反馈得到比较及时的调节，不必等它影响到转速以后才能反馈回来，抗绕性能大有改善。因此，在双闭环系统中，由电网电压波动引起的转速动态变化会比单闭环系统小得多。 nts - 6 - 3. 设计计算书 3.1整流装置的计算 3.1.1变压器副方电压 为了减小电网与整流装置的相互干扰 ,使整流主电路与电网隔离 ,为此需要配置整流装 置。但由于电网电压波动、管子本身的压降以及整流变压器等效内阻造成的压降等。所以设计时2U应按下式计算 : )( c os 22m i n2 ndlTdn IICUABUnUU式中：dnU为负载的额定电压，取 220V TU 为整流元件的正向导通压降，取 1V n为电流回路所经过的整流元件的个数，桥式电路取 2 A为理想情况下 0 时20 UUd，取 2.34 B为实际电压与理想空载电压比，取 0.93 min 为最小移相角，取 10 C为线路接线方式系数，取 0.5 dlU为变压器阻抗电压比，取 0.05 NII2为二次侧允许出现的最大电流与 额定电流之比，取 0.816 所以将数据代入 VU 3.106)816.005.05.098.0(93.034.2 122202 3.1.2变压器和晶闸管的容量 (1)变压器容量 理想条件下变压器二次容量为 K VAIUIUS N 6 1 7.108 1 6.033 2222 (2) 晶闸管容量 nts - 7 - 晶闸管额定电压应选等于元件实际承受最大峰值电压 TMU 的 (2 3)倍 VUUUTMTn 66.3 0 022)32( 2 考虑 3倍的过压容量 ,取 V98.901 晶闸管额定电流 :有效值 AIINVT .55.233 平均值 24.1215)57.1()( NVTATVT KIII考虑 (1.5 2)(ATVTI的过流裕量 ,取 A28.24 3.1.3 平波电抗器的电感量 为了使负载电流得到平滑的直流 ,通常在整流输出端串入带有气隙铁心的电抗器。 电流连续时 : )2(11 DBd LLLL 式中 : mHIUKIUKLNd45.4724.2 3.106693.01.1%5 21m i n211 mHUIUKLdlr e cBB 4 6 1.005.088.443.1 0 69.3%2 mHLD 8 所以 mHL d 5 2 8.38)84 6 1.02(45.471 电流断续时 : )2(22 DBd LLLL 式中 : mHISUfUULr e ciddm 566.111088.4405.0 3.10630014.32 46.0102 33222 其中iS给定的允许电流脉动系数 ,三相整流 电路中 , )%105(iS,取%5 。 所以 mHLd 6 4 4.2)84 6 1.02(5 6 6.112 平波电抗器电感 mHLLLddd 528.38,m a x 21 平波电抗器电阻为dR= 1.0 nts - 8 - 3.1.4晶闸管保护电路 (1)晶闸管关断过电压保护 为了避免晶闸管两端在关断过程中出现瞬时反向过电压尖峰波形 ,最常用的保护方式是在晶闸管两端并接 RC吸 收元件。 选择根据 AIATVT 15)( 查表得：电阻 80R 电容 FC 15.0 电阻功率 Wf C UPmR 08.510)3.1066(15.05010 6262 （ 2）交流侧过电压保护 为了避免接通、断开交流侧电源时出现暂态过程而引起的过电压，故采用阻容吸收电路 电容 FUSIC 075.03.106 310617%46%62220 电阻 KIUSUR dl 22.804.005.035333.1063.2%3.2 2022 Af C UI CC 0193.0103.150075.05014.32102 66 电阻功率WRIP CR 18.98 2 2 00 1 9 3.03)43( 22 (3)直流侧过电压保护 直流侧由于是电感性负载 ,故在某种情况下 ,会发生浪涌过电压 .如电压过高的话 ,有可能会造成晶闸管硬开通而损坏。为避免它，故在直流负载两端并接压敏电阻来保护。 选择根据mAU1标准电压和通流容量通过查表可得出：VUU dmA 40422023.123.11 通流容量选择 KA5.0 故查表得压敏电阻型号规格为 5.044031 MY （ 4）过电流保护 造成晶闸管过电流的主要原因是：电网电压波动太大、电动机轴上拖动的负载超过允许值、电路中管子误导通以及管子击穿短路等。为了避免这些影响，通常采取快速熔断器来起到过电流的保护作用。快速熔断器接法有三种，本设计采用接入桥臂与晶闸管串联的方法。 选择根据TMFUAVVT III )(57.1的计算公式来进行选择 nts - 9 - 本设计中 15)( AVVTI，所以查表得型号为 50RLS (5) 电压上升率和电流上升率 避免晶闸管由于正向电压上升率过大 ,而引起的晶闸管误导通 ,造成快熔或晶闸管烧坏。通常限制措施是在每一个晶闸管桥臂中串接一个空芯小电感（电感量约为 20 30 H）。本设计选择 HLS 20（ 6）选择触发电路 主电路变压器选择 12YY 的联结组别 同步变压器 一组选择 4YY 、另一组选择 10YY 的联结组别 3.2 控制电路的计算 3.2.1已知参数 （ 1）直流电动机 mNGDmHLRrnAIVUKwP DaNNNN 82.3,8,398.0,m i n1500,8.40,220,5.7 2（ 2）晶闸管整流电源 电源电阻 1383.014.32 1000/524.86822 BBS LmmXR放大倍数 40SK时间常数 sTS 00167.03.2.2固有参数的设计计算 （ 1） 给定电压最大值 VUnm 108（ 2） 调节器限幅电压 VUUimnm 108（ 3） 参数计算如下 电动机电磁时间常数 RLTlmHLLLLL SBdD 009.4702.0461.0528.388 6363.111.01383.0398.0BdSa RRRRRsTl 0287.06363.1470.0 nts - 10 - 电动机电势常数 rVn RIUC N aNNe m in1358.01500 398.08.40220 电动机转矩常数 AmNCCem 29689.155.9电动机机电时间常数 sCCRGDTmem094.02 9 6 8 9.11358.0 6363.1375 82.3375 2 转速惯量 232 1018.103 7 5 smNGDJ 3.2.3 预选参数 （ 1） 调节器输入阻抗 KR 200（ 2） 电流反馈系数 AVIUdmim 13.08.405.1 8 （ 3） 转速反馈系数 rVnUNnm m in103.51 5 0 08 3 （ 4） 电流反馈滤波时间常数 msTfi 1（ 5） 转速反馈滤波时间常数 msTfn 5（ 6） 电流给定滤波时间常数 msTTfloi 1（ 7） 转速给定滤波时间常数 msTTfnon 53.2.4最佳典型 I 型电流环的计算 （ 1） 简化系统并确定时间常数：略去反电势 nCEe对电流变化的影响。合并小惯性环节，包括晶闸管延迟和反馈滤波环节。电流环小时间常数之和为： sTTT soii 00267.000167.0001.0 （ 2） 求出固有部分的传递函数，画出简化后的电流环结构图 固有部分的传递函数为：)10287.0)(100167.0( 178.3)1)(1()( sssTsT RKsW ls si 简化后的电流环结构图 1.1所示为： nts - 11 - + - 图 1.1 （ 3） 选择电流调节器结构 根据设计要求 %5i，并保证稳态电流无差，可按典型 I型系统设计电流调节器。电流环控制对象是双惯性型的，因此可用 PI型电流调节器，其传递函数为ssKsWiiiA CR )1()( 检 查 对 电 源 电 压 的 抗 扰 性 能 ： 093.00287.0 0 0 2 67.0 l iTT， 参照表后各项指标都是可接受的。 （ 4） 计算电流调节器参数 电流调节器超前时间常数： sTli 0287.0电流环开环增益：要求 %5i时，应取 5.0iiTK，因此 127.1 8 70 0 2 6 7.0 5.05.0 sTKiIACR的比例系数为 693.113.040 6363.10287.027.187 S iIi K RKK（ 5） 检验近似条件 电流环截止频率： 127.1 8 7 sKIci（ A） 晶闸管整流装置传递函数的近似条件 ciS sT 160.1990 0 1 6 7.0313 1 满足近似条件 （ B） 忽略反电势变化对电流环动态影响的条件 ACR )1)(1( sTsTRKlss )(sUi)(sId nts - 12 - cilmsTT 175.570287.0094.0 1313 满足近似条件 （ C） 电流环小时间常数近似处理条件 cioiSsTT 19.257001.000167.0 131131 满足近似条件 （ 6） 计算调节器电阻和电容 运算放大器 KR 200，各电阻和电容值为 KKRKRii 86.3320693.10，取 K34 FKRC iii 45.834 0 2 87.0 ,取 F5.8 FKRTC oioi 2.020001.0440 ，取 F2.0 3.2.5最佳典型 II 型速度环的计算 （ 1） 确定时间常数 （ A） 电流环等效时间常数 sTKiI 00534.000267.0221 （ B） 转速环小时间常数 sTKT onIn 0 1 0 34.0005.00 0 5 34.01 （ 2） 选择转速调节器结构 按照设计要求，选用 PI调节器，其传 递函数为ssKsWnnnA SR )1()( （ 3） 计算转速调节器参数 按跟随和抗扰动性能都较好的原则，取 h=5，则 ASR的超前时间常数为shT nn 0515.001034.05 转速开环增益为 2222 11220 1 0 34.0252 62 1 sThhKnNASR的比例系数为 nts - 13 - 1 0 3 6.110 1 0 3 4.06 3 6 3.1103.552 094.01 3 5 8.013.062 )1( 3 nmen RTh TChK （ 4） 检验近似条件 转速环截止频率为1178.570515.01122 sKK nNNcn （ A） 电流环传递函数简化条件为 cniI sTK 128.8800267.0 27.1873131 ，满足近似条件 （ B） 转速环小时间常数近似处理条件为 cnonI sTK 15.64005.0 27.1873131 ，满足近似条件 （ 5） 计算调节器电阻和电容 运算放大器 KR 200，各电阻和电容值为 KKRKRnn 0 7 2.2 2 2201 0 3 6.110，取 K230 FKRC nnn 22.02 30 0 51 5.0 ，取 F22.0 FKRTC onon 120005.0440 ，取 F1 3.3系统性能指标的分析计算 3.3.1 静态指标的计算 （ A）典型 I型系统 给定阶跃输入： )1001.0)(100167.0( 188lim)(lim 00 ssskGK SSP0sse（ B）典型 II 型系统 给定阶跃输入： )10053.0)(1005.0()10515.0(1135lim)(lim200 sssskGKSSP0sre扰动阶跃输入： nts - 14 - ssssssssEe SnSsn 1)10515.0(3.6)10053.0)(1005.0( 272l i m)(l i m 200 0 0| snsrss eee3.3.2动态跟随指标的计算 （ 1）电流环可以达到的动态跟随性能指标为 %5%3.4 isTtir 0 1 2 5.07.4 sTtis 01602.06 （ 2）空载起动到额定转速的最大超调量 %n,在饱和非线性下 ,以 ASR“退饱和超调”符合系统实际。 %78.811.032 77.05.1%2.812)()(2%)(%m a xm a xmnNbnbbnTTnnzCCnnCCsTt nr 03.00 1 0 3 4.085.285.2 sTt ns 1.001034.055.955.9 3.3.3 动态抗扰动指标的计算 (1)负载变化 20%额定负载时 m i n49.2101034.03958.12716.82%2022 2 rTJCITFKC nmNIIb 4069.17m a xm a x IIbbCCCn %6385.1%1002.0| m a x2.0 Nnn nnNsTt nv 09.08.8 (2)电网电压波动 10%额定值时 nts - 15 - （ A）电流环 m in721.6611.0225.021 2 rFKC Ib 09.2m a xm a x IbbCCCI %2.51%1 0 01.0| m a x1.0 NIi IINsTt iV 06.07.21 （ B）速度环 m i n55.001034.074.1209.2222 m a x2 rTJCITFKC nmIIb 447.0m a xm a x IIbbCCCn %0 2 9.0%1 0 0| m a x Nnn nnNsTt nv 09.08.8 稳定性指标的分析 （ A）电流环的稳定性 由附图 4.1 中博德图可以看到 ， 当其幅频特性曲线过 0 时，既其转折点所对应相频率特性曲线的点在 -180 之上，并且仍有一定余量，充分说明该环节稳定。 （ B）转速环的稳定性 由附图 4.2 中博德图可以看到， 当其幅频特性曲线过 0 时，既其转折点所对应相频率特性曲线的点在 -180 之上，并且仍有一定余量，充分说明该环节稳定。 nts - 16 - 参考资料 1 文亚凤 .双闭环调速系统工程设计方法的数字仿真 .现代电力 .2000;17(1):76 81 2 潘继安 .双闭环调速系统及程序编制 .四川轻化工学院学报 .2001;14(2):33 38 3 陈渝光 .电气自动控制原理与系统 机械工业出版社 2004年 9月 1日 4 赵明 .直流调速系统 .机械工业出版社 .2003 5 姬宣德 .韩英 . 李广宏 . 基于 matlab 的直流双闭环调速系统设计与仿真 .矿工机械 .2005;33(9):87 89 6 马国伟 .叶平 .无刷直流电动机的双闭环调速系统设计 .机电产品开发与创 新 .2004;17(6):6 8 7 王果 .朱大鹏 .直流电机双闭环调速系统的工程设计方法仿真 .电机技术 .2005;3:23 25 8 张传伟 .郭卫 .直流电机双闭环调速系统仿真研究 .机床与液压 .2005;2:128 129 9 陈伯时 .电力拖动自动控制系统 运动控制系统 .北京 .机械工业出版社 .2005 nts - 17 - 4.附图和附表 4.1 动态结构图和相应的动态结构参数图 4.2 典典的开环对数幅频特性图 nts - 18 - 4.3 系统参数表 附表 1： 已知参数表 参数名称 数据量 电源电阻SR（ ） 0.1383 放大倍数SK40 时间常数ST（ s） 0.00167 附表 2：固有参数表 参数名称 数据量 给定电压最大值 *nmU（ V） 8 调节器限幅电压nmU（ V） 8 电动机电磁时间常数lT（ s） 0 287 电枢 回路总电阻 R （ ） 1.6363 总电感 L （ mH） 47.009 电动机电势常数eC )min( rV 0.1358 电动机转矩常数mC )( AmN 1.29689 电动机机电时间常数mT（ s） 0.094 转速惯量 )( 2smNJ 0.01018 nts - 19 - 附表 3：预选参数表 参数名称 数据量 调节器输入阻抗 )(0 KR20 电流反馈系数 )( AV 0.13 转速反馈系数 )min( rV 0.0053 电流反馈滤波时间常数 )(msTfi1 转速反馈滤波时间常数 )(msTfn5 电流给 定滤波时间常数 )(msToi1 转速给定滤波时间常数 )(msTon5 附表 4：电动机参数表 参数名称 数据量 电动机额定功率 )(KWPN7.5 电动机额定电压 )(VUN220 电动机额定电流 )(AIN40.8 电动机额定转速 )min(rnN1500 电动机电枢电阻 )(aR0.398 电动机电感量 )(mHLD 8 电动机飞轮惯量 )(2 mNGD 3.82 附表 5：整流装置参数表 参数名称 数据量 变压器副方电压 )(2 VU106.3 变压器容量 )(2 KVAS 10.617 晶闸管额定电压 )(VUTn300.66 nts - 20 - 晶闸管额定电流 )(AIVT15 平波电抗器电感 )(mHLd38.528 平波电抗器电阻 )(dR0.1 电压上升率和电流上升率 )( HLS 20 附表 6：调节器参数表 参数名称 数据量 电流环小时间常数 )(sTi0.00267 电流调节器超前时间常数： )(si0.287 电流环开环增益 )( 1sKI 187.27 电流环的比例系数iK1.693 电流环截止频率 )( 1sci187.27 电流调节器电阻 )( KRi34 电流调节器电容 )( FCi 8.5 转速环小时间常数 )(sTn0.010
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