直岗拉卡水电站电气一次及发电机继电保护设计.doc
bysj01-057@直岗拉卡水电站电气一次及发电机继电保护设计
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bysj01-057@直岗拉卡水电站电气一次及发电机继电保护设计,毕业设计全套
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目 录 前 言 . 1 第一章 电气主接线设计 . 2 1.1 设计原则 . 2 1.2 各方案比较 . 3 第二章 厂用电设计 . 8 2.1 厂用电设计原则 . 8 第三章 短路电流计算 . 9 3.1 对称短路电流计算 . 9 3.2 非对称短路电流计算 . 19 第四章 电器主设备选择 . 30 4.1对方案 I的各主设备选择 . 30 4.2 对方案 的 各 主 设备选择 . 44 第五章 发电机继电保护原理设计及保护原理 . 46 5.1 初步分析 . 46 5.2 对 F1 的保护整定计算 . 47 5.3 对 F5的保护整定计算： . 50 第六章 计算机监控系统方案论证选择 . 54 6.1 系统功能 . 54 6.2 监控对象 . 56 6.3 系统结构 . 56 小 结 . 58 致 谢 . 59 参考文献 . 60 附 录 . 62 附 录 . 63 nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 1 前 言 随着我国经济的不断发展，对能源的需求量也越来越大，然而能源的不足与需求之间的矛盾在近几年不断恶化，国家急需电力事业的发展，为我国经济的发展提供保障。 就 我国目前的电力能源结构来看，我国主要是以火电为主，但是火电由于运行过程中污染大，在煤炭价格高涨的今天，火电的运行成本也较高，受锅炉和其他火电厂用电设备的影响，其资源利用率较低，一般热效率只有 30%-50%左右。与之相比水电就有很多明显的优势。 因此，关于电力系统 水电站 设计方面的论文研究就显得格外重要。 本毕业设计（论文）课题来源于青海省直岗拉卡水电站。主要针对直岗拉卡水电站 在电力系统的地位，拟定本电厂的电气主接线方案，经过技术经济比较，确定推荐方案，对其进行短路电流的计算，对电厂所用设备进行选择，然后对各级电 压配电装置及总体布 置设计。并且对其发电机继电保护进行设计。在这些设计过程中需要用到各种电力工程设计手册 ，并且借用 AutoCAD 辅助工具画出其 电气主接线图、 室外配电装置图、发电机保护的原理接线图、展开图、保护屏的布置及端子排接线图。 故本论文属于典型的针对某工程进行最优设计的工程设计类论文。 通过本论文的研究，可以使直岗拉卡水 电站安全可靠的在系统中运行，保证其持续可靠的供电。也能提高自己使 用 AutoCAD,word 等软件的 能力，培养出自己工程设计的观念，是对大学四年所学理论知识与实践的融合 。 nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 2 第一 章 电气主接线设计 1.1 设计原则 电气主接线 是水电站由高压电气设备通过连线组成的接收和分配电能的电路。电气主接线根据水电站在电力系统中的地位、回路数、设备特点及负荷性质等条件确定，并应满足运行可靠、简单灵活、操作方便、易于维护检修、利于远方监控和节约投资等要求。 在电气主接线设计时，综合考虑以下方面： 保证必要的供电可靠性和电能质量 安全可靠是电力生产的首要任务，保证供电可靠和电能质量是对主接线最基本的要求。在设计时，除对主接线形式予以定性评价外，对于比较重要的水电站需要进行定量分析和计算。直岗拉卡水电 站虽然是一个中小型水电站，但是由于担负了许多工业企业，及农业抗旱排涝等供电任务，因而必须满足必要的供电可靠性。 具有经济性 在主接线设计时，主要矛盾往往发生在可靠性与经济性之间。欲使主接线可靠、灵活，将导致投资增加。所以必须把技术与经济两者综合考虑，在满足供电可靠、运行灵活方便的基础上，尽量使设备投资费用和运行费用为最少。 具有一定的灵活性和方便性，并能适应远方监控的要求。 主接线应能适应各种运行状态，并能灵活地进行方式的转换。不仅正常运行时能安全可靠地供电，而且无论在系统正常运行还是故障或设备检修时都能适 应远方监控的要求，并能灵活、简单、迅速地倒换运行方式，使停电时间最短，影响范围最小。显然，复杂地接线不会保证操作方便，反而使误操作机率增加。但是过于简单的接线，则不一定能满足运行方式的要求，给运行造成不便，甚至增加不必要的停电次数和停电时间。 具有发展和扩建的可能性 nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 3 随着经济的发展，已投产的水电站可能需要扩大机组容量，从主变压器的容量、数量到馈电线路数均有扩建的可能，有的甚至需要升压，所以在设计主接线时应留有发展余地，不仅要考虑最终接线的实现，同时还要兼顾到分期过渡接线的可能和施工的方便。 根据以上几点，对 直岗拉卡水电站的主接线拟定以下几种方案。 1.2 各方案比较 方案 本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线， 110kv 侧采用了双母接线。双母接线的供电可靠性较高，可以轮流检修一组母线而不致使供电中断，检修任一组母线上的隔离开关也不需要中断供电，且调度灵活，各个电源和各回路负荷可以任意分配到一组母线上，能灵活适应电力系统中各种运行方式调度和潮流变化的需要。扩建性也非常号，可以向母线左右方向任意扩建，且施工过程也不会停电，只是双母接线多了一台旁路断路器，投资有所增加。 图 1-1 电气主接线方案 nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 4 方案 本方案 采用了两个扩大单元接线和一个单元接线与 110kv 侧直接相连。110kv 侧为单母分段带专用旁路断路器的旁路母线接线方式。其特点是：扩大单元接线接线方式简单清晰，运行维护方便，且减少了主变压器高压侧出现，简化了高压侧接线和布置，使整个电气接线设备较省。单元接线的接线简单、清晰、运行灵活、维护工作量少且继电保护简单，但由于主变压器与高压电气设备增多，高压设备布置场地增加，整个电气接线投资也增大。其 110kv 侧的单母分段带专用旁路断路器的母线接线方式中 ,由于增加了分段其全厂停电的可能性为 0，且任一台断路器 检修时都不会引起停电，其供电可靠性较高 图 1-2 电气主接线方案 nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 5 方案 本方案采用了两个扩大单元接线，一个单元接线， 110kv 侧采用了双母带旁母的接线方式。此种接线方式大大提高了供电的可靠性，但是由于有了专用的旁路母线，多装了价高的断路器和隔离开关，大大增加了投资，此种接线方式对于供电可靠性有特殊需要的场合是十分必要的，但是对于供电可靠性要求不是很高的中小型水电站来说不是很适用。 图 1-3 电气主接线方案 方案 本方案采用了两个扩大单元接线和一个单元接线， 110kv 侧采用了单母nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 6 接线 的方式，此种接线虽然接线方式简单，投资很少，但是其供电可靠性大大降低，其母线一旦出现故障就会造成全厂停电，严重影响了持续供电。 图 1-4 电气主接线方案 方案 本方案采用了一个发电机单母接线和两个单元接线， 1110kv 侧采用双母接线的方式。发电机单母接线使主变压器数量减少，投资节省，接线简单明了，运行方便，但是发电机电压配殿装置元件多，增加检修工作量，母线或与母线所相连的隔离开关故障或检修时，三台发电机都要停电，可靠性及灵活性较差。 nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 7 图 1-5 电气主接线方案 综合分析上述五种方案，再 结合该水电站为中小型水电站的实际情况，拟定的主接线应以经济性为主，但其可靠性也需要考虑，方案一和方案二最能满足这两项要求，故最终选定方案一和方案二为最终比 较方案。方案 的可靠性比方案一高，如果在投资相差不多的情况小应该首选方案 ，如果在方案 比方案 投资低较多则从经济性的角度出发应选择方案 。 nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 8 第二章 厂用电设计 2.1 厂用电设计原则 厂用电接线的设计应按照运行、检修和施工的要求，考虑全厂发展规划，积极慎重地采用成熟地新技术和新设备，使设计达到经济合理，技术先进，保证机组安全经济地运行。其具体有 如下一些要求： 接线方式和电源容量，应充分考虑厂用设备在正常、 事故 、 检修 、 启动 、 停运等方式下地供电要求，并尽可能地使切换操作简便，使启动（备用）电源能迅速投入。 尽量缩小厂用电系统的故障影响范围，避免引起全厂停电故障。各台机组的厂用电系统应独立，以保证在一台机组故障停运或其辅助机发生电气故障时，不影响其他机组的正常运行。 充分考虑电厂分期建设和连续施工过程中厂用电系统的运行方式，特别主要对公用厂用负荷的影响。要方便过渡，尽少改变接线和更换设备。 根据上述要求，结合本水电站为中小型水电站，以及厂用电分为 6kV和 380kV两个 电 压等级 的实际情况，其厂用电设计祥见附录 ： nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 9 第三 章 短路电流计算 3.1 对称短路电流计算 发电机，变压器及系统的主要参数如下： 发电机参数： 45MW 5 ， cos 950. ， 230. dX，额定电压 10.5kV 变压器参数： 3 台， 1T: % 14dU50MVA, 2T: % 14dU, 100MV 系统参数： 110kV 出线四回，正序阻抗（标么值）： 0.91716，零序阻抗（标么值） 1.1235，三相短路容量： 2543MVA，单相短路容量： 2529.9MVA。 对方案的系统正序阻抗网络等值图为 1： 图 3-1 正序阻抗网络等值图 取基准值： MVASj 1000， kVUj 510 .时， kAUSIjjj 9 8 6543510 .).( , kVU j 115 ， )(115jI jjUS3 5.020kA,45MW 功率因素为 0.95 的机组容量nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 10 为 ; M V ASn 3 6847950 45 . 发电机51 FF : 1X = 2X =3X= 4X =5X=njd SSX =0.23 8564368471000 . 变压器31 BB :6X=7X= 41100100010014100 .% njd SSU 825010 0 0100148 .X系统阻抗10X： 39302543100010 . djSSX 对 1d 点进行短路计算 2： 网络简化如下： 图 3-2 1d 网络简化图 4 2 8228 5 642111 ./ XXX 310139309 1 7 1 6010912 . XXX 8283285644143713 ./ XXXX 6 5 678 5 64825814 . XXX nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 11 继续简化上图： 图 3-3 1d 网络简化图 552265678283 65678283141315 . ./ XXX 再化简得： 图 3-4 1d 网络简化图 42931561261216 . X XXXXXnts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 12 71091261561517 . X XXXXX三相短路电流周期分量计算： 系统 A 侧： M V AXSSkAXIIjdjZA6302914293100 0036164293986541616510.).(B 侧（53 FF ） 的计算电抗为 37111000104142710917 . jnjs SSXX由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得： 7520.* ZI 731020 .* ZI 83402 .* ZI 83704 .* ZI 10.5kV 侧额定电流为： kAUSIjFFnFFn 8147510310414235353 .)()( 因此： kAIIIFFnZZ 87658147752053 .)(* kAIIIFFNZZ 71 2581 4773 10532020 .)(.*. kAIIIFFnZZ 5176814783405322 .)(* kAIIIFFnZZ 54 0681 4783 705344 .)(* M V ASISFFnZd 862106104142752053 .)(* C 侧（ 21 FF ）的计算电抗为： 2300100073694428211 . jnjs SSXX由计算电抗查短路电流运算曲线得： 0875.* ZI 523320 .* ZI 23832 .* ZI 32834 .* ZI 其 10.5kV 侧的额定电流为： kAUSIjFFnFFn 2 0 9551037 3 69432121 .)()( 因此： kAI Z 4982620950875 . kAIZ 351182095523320 . nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 13 kAI Z 86716209523832 . kAI Z 33617209532834 . M V ASIS FFnZd 92248173694087521 .)(* 所以， 1d 点的三相短路电流为： kAI Z 4104849826876503616 . kAIZ 099403511871250361620 . kAI Z 42039867165176036162 . kAI Z 91239336175406036164 . kAS d 414880922481862106630291 . 1d 点 三相短路 冲击电流 chi 及全电流最大有效值 chI 计算 : (1).系统 A 侧和53 FF 三电源 B 侧的chZ KK ,值采用远离发电机地点发生短路时的数值，则chK 1.80， ZK 0.97 chi . ZI8012 = 2 1.80 (16.036+5.876)=55.779KA chI 22 2 )( ZchZZ KKKI (16.036+5.876) 366339708012970 22 .).(. (2)C 侧二电源的 ZK ，chK值采用发电机机端短路时的值，故chK 1.90， ZK 0.93 chi . ZI9012 2 1.90 26.498 71.200KA 22 2 )( ZchZZ KKKI 26.498 kA608359309012930 22 .).(. (3) 总的冲击电流chi及全电 流chI为： chi 55.779 71.200 126.979KA chI=33.3666+35.608=68.974KA 1d 点短路电流热效应计算： ZtQ tIII ZttZZ1210 2222 其中 t 取 4S = 412 91239420391041048222 . =6491.953k SA2 nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 14 2d 点短路电流计算 . 网络简化如下，并结合其正序阻抗图得， 图 3-5 2d 点正序阻抗网络图 11X 3101109 . XX 828321612 ./ XXXX 55225843713 .)/ / ()/( XXXXXX 三相短路电流 周期分量计算： 系统 A 侧： M V AXSSkAXIIjdjZA3597633101100083233101020511111 1 0.)(B 侧（ 21 FF ）的计算电抗为： 36301000 73694828312 . jnjs SSXX由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得： 0353.* ZI 523220 .* ZI 73422 .* ZI 80424 .* ZI nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 15 其 110kV 侧得额定电流为： kAUSIjFFnFFn 476011537369432121 .)()( 因此： kAI Z 4 4 514 7 600 3 53 . kAI Z 2 0 114 7 605 2 3220 . kAI Z 3 0 114 7 607 3 422 . kAI Z 3 3 514 7 608 0 424 . M V ASIS FFnZd 52428773694035321 .)(* C 侧（53 FF ） 的计算电抗为 ： 3 6 301 0 0 01 0 41 4 25 5 2213 . jnjs SSXX由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得： 0353.* ZI 523220 .* ZI 73422 .* ZI 80424 .* ZI 其 110kV 侧得额定电流为： kAUSIjFFnFFn 7080115310414235353 .)()( 因此： kAI Z 149270800353 . kAIZ 78617080523220 . kAI Z 9 3 617 0 807 3 422 . kAI Z 9 8 517 0 808 0 424 . M V ASIS FFnZd 286431104142035353 .)(* 所以， 2d 点的三相短路电流为： kAI Z 4267149244518323 . kAIZ 8 1 167 8 612 0 118 3 2320 . kAI Z 0 6 979 3 613 0 118 3 232 . kAI Z 1 5 279 8 513 3 518 3 234 . M VASd 1691482286431524287359763 . 2d 点 三相短路冲击电流 chi 及全电流最大有效值 chI 计算： 因为 2d 点在发电厂高压侧母线 上，所以chK 1.80， ZK 0.97 chi= . ZI8012 = kA90 41842 678012 . chI= 22 2 )(ZchZZ KKKI7.426 kA636329708012970 22 .).(. nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 16 短路电流热效应计算： ZtQ tIII ZttZZ1210 2222 其中 t 取 4s = 412 1 5 270 6 97104 2 67222 . =202.001 k SA2 对3d点短路电流计算： 网络简化如下图，并结合其正序阻抗图，得： 图 3-6 3d正序阻抗网络等值图 11X 3101109 . XX 914143721612 .)/ / ()/( XXXXXXX 继续简化得： nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 17 图 3-7 3d网络简化图 02661281111813 . X XXXXX80581181212814 . X XXXXX三相短路电流周期分量计算： 系统 A 侧： M V AXSSkAXIIjdjZA9461650266100012590266986541313510.).(B 侧（ 41 FF ） 的计算电抗为： 66811000472189805814 . jnjs SSXX由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得： 6120.* ZI 602020 .* ZI 65402 .* ZI 65404 .* ZI nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 18 10.5kV 侧的额定电流为： kAUSIjFFnFFn 41810510347218934141 .)()( 因此： kAI Z 3766418106120 . kAIZ 272641810602020 . kAI Z 81364181065402 . kAI Z 81364181065404 . M V ASISFFnZd 95 711 547 218 961 2041 .)(* C 侧5F的计算电抗为： 23001 0 0 03684785645 . jnjs SSXX由计算电抗查水轮机短路电流运算曲线得： 8124.* ZI 467320 .* ZI 25032 .* ZI 18434 .* ZI 10.5kV 侧的额定电流为： kAUSIjFnFn 6052510336847355 .)()( 因此： kAI Z 5351260528124 . kAIZ 03296052467320 . kAI Z 4668605225032 . kAI Z 2948605218434 . M V ASISFnZd 9352273684781245 .)(* 所以，3d点的三相短路电流为： kAI Z 036285351237661259 . kAIZ 4292403292726125920 . kAI Z 4 0 4244 6 688 1 361 2 592 . kAI Z 2 3 2242 9 488 1 361 2 594 . M VASd 838509935227957115946165 . 3d点 三相短路冲击电流chi及全电流最大有效值chI计算： A 侧和 B 侧采用远离发电厂地点，故chK 1.80， ZK 0.97 chi . ZI8012 kA19439272612598012 .).(. kAKKKII ZchZZch 445239708012970272612592 2222 .).(.).()( nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 19 C 侧采用发电机机端，故chK 1.90， ZK 0.93 chi . ZI9012 kA68233535129012 . kAKKKII ZchZZch 774209309012930535122 2222 .).(.)( 所以，总的chi和chI为 ： chi 39.194 33.682 72.876kA chI=23.445+20.774=44.219Ka 短路电流热效应计算： ZtQ tIII ZttZZ1210 2222 其中 t 取 4s = 412 23224404241003628222 . =2442.920 k SA2 三相短路电流计算成果汇总见附录： 3.2 非对称短路电流计算 该系统的负序阻抗与正序阻抗图相比只是发电机出口端的负序阻抗是正序阻抗的 1.45 倍，故负序阻抗如下 3： 图 3-8 负序 阻抗 网络图 nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 20 该系统的零序阻抗为 395092529100010 . djSSX ， 由原始资料可知线路的零序阻抗为 1.1235，故其零序阻抗图为： 图 3-9 零序阻抗 网络图 （一） 正序网络的变换 4 短路 1d 点 等效 后的正序阻抗图为： 图 3-10 1d 点正序阻抗 网络图 241111 11716111 .XXXXnts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 21 短路 2d 点等效后的正序阻抗图为： 图 3-11 2d 点正序简化 图 7060111 11312111 .XXXX短路3d点等效后的正序阻抗图为 ; 图 3-12 3d点正序简化 图 0602111 1141351 .XXXX(二 ).负序网络的变换 短路 1d 点等效后的负序阻抗图为： nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 22 图 3-13 1d 点负序阻抗等值 图 50732041272111 ./ XXX 310110912 . XXX 27458543713 .)/ / ()/( XXXXXX 再简化得 , 图 3-14 1d 点负序简化 图 27031361261214 . X XXXXX17381261361315 . X XXXXXnts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 23 4021111 11514112 .XXXX短路 2d 点等效后的负序阻抗图为： 图 3-15 2d 点负序简化 图 3 1 0110911 . XXX 921421612 ./ XXXX 28034378513 .)/ / ()( XXXXXX 7870111 11312112 .XXXX短路3d点等效后的负序阻抗图为： 图 3-16 3d点负序简化 图 3 1 0110911 . XXX 460243721612 .)/)(/( XXXXXXX nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 24 再化简得： 图 3-17 3d点负序 简化 图 60151281181113 . X XXXXX518101181281214 . X XXXXX4062111 1141352 .XXXX（三）零序网络的变换： 短路 1d 点 等效 后的零序阻抗图为： 图 3-18 1d 点零序简化 图 5181546 . XXX 9330327 ./ XXX 再化简为： nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 25 图 3-19 1d 点零序简化 图 1965716168 . X XXXXX1933617179 . X XXXXX978111 1980 .XXX短路 2d 点等效后的零序阻抗图为： 图 3-20 2d 点零序简化 图 5181546 . XXX 9330327 ./ XXX 4090111 17610 .XXXX短 路3d点等效后的零序阻抗图为： nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 26 图 3-21 3d点零序简化 图 5181546 . XXX 70217 ./ XXX 再化简得： 图 3-21 3d点零序简化 图 3910736368 . X XXXXX7914673739 . X XXXXX279311 1980 .XXX不对称短路电流计算 （一） 1d 点短路 正序综合阻抗 2411 .X负序综合阻抗 40212 .X零序综合阻抗 97810 .X1. 单相短路电流 正序电流的标么值 2110102111 .)(* XXXI nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 27 正序电流的有名值 kAIIIj 602119865421101111 .)(*)( 单相短路电流 kAmII 80634602113111 .)()( 2. 单相短路电流 正序电流的标么值 378012121 .)(* XXI 正序电流的有名值 kAIIIj 785209865437802121 .)(*)( 两相短路电流 kAI 001367852032 .)( 3. 两相接地短路电流 正序电流的标么值 4810102021111 .),(* XXXXXI正序电流的有名值 kAIIIj 44826986544810111111 .),(*),( 两相接地短路电流 kAIXXXXI 9623913 1112020211 .)(),(),( (二 ) 2d 点短路 正序综合阻抗 70601 .X负序综合阻抗 78702 .X零序综合阻抗 40900 .X1. 单相短路电流 正序电流的标么值 5260102111 .)(* XXXI 正序电流的有名值 kAIIIj 6412020552601111 .)(*)( 单相短路电流 kAmII 923764123111 .)()( 2. 单相短路电流 正序电流的标么值 670012121 .)(* XXI 正序电流的有名值 kAIIIj 3633020567002121 .)(*)( 两相短路电流 kAI 8255363332 .)( nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 28 3. 两相接地短路电流 正序电流的标么值 0261102021111 .),(* XXXXXI正序电流的有名值 kAIIIj 15 1502 0502 61111111 .),(*),( 两相接地短路电流 kAIXXXXI 854713 1112020211 .)(),(),( (三 ) 3d点短路 正序综合阻抗 06021 .X负序综合阻抗 40622 .X零序综合阻抗 27930 .X1. 单相短路电流 正序电流的标么值 1290102111 .)(* XXXI 正序电流的有名值 kAIIIj 09379865412901111 .)(*)( 单相短路电流 kAmII 2792109373111 .)()( 2. 单相短路电流 正序电流的标么值 224012121 .)(* XXI 正序电流的有名值 kAIIIj 317129865422402121 .)(*)( 两相短路电流 kAI 334213171232 .)( 3. 两相接地短路电流 正序电流的标么值 2890102021111 .),(* XXXXXI正序电流的有名值 kAIIIj 89 11598 65428 90111111 .),(*),( 两相接地短路电流 kAIXXXXI 9472313 1112020211 .)(),(),( 不对称短路计算结果如下： nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 29 表 3.1 不对成短路电流计算结果 短路点 单相短路电流(kA) 两相短路电流(kA) 两相接地短路电流 (kA) 1d 34.806 7.923 21.114 2d 36.001 5.825 21.334 3d39.962 7.854 23.947 因为方案的等效阻抗图与方案相同，故方案的短路电流计算结果与方案也相同。 nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 30 第四 章 电器主设备选择 4.1 对方案 I 的各主设备选择 其接线方式如下图： 图 4-1 方案主接线图 断路器和隔离开关的选择 5 对 D1 D4断路器和 G1 G4隔离开关的选择 A.对 10.5kV D1 D4断路器的选择 （ 1）按额定电压选择： 断路器的额定电压不 小于安装地点电网额定电压，即 kVU n 5.10 （ 2）按额定电流选择 断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即 kAUSII nnn 735.2)5.103/(368.4705.1)3/(05.1m a x （ 3） 按开断电流选择 nts2006 届电气工程及其自动化（电力）毕业设计（论文） 31 若在 D1 D4上侧短路时流过 D1 D4的短路电流为 F1流过的短路电流，即为 26.498/2 13.249kA，而在 D1 D4下侧短路时流过 D1 D4的短路电流为系统和 F2 F5的短路电流之和，即 16.036 5.876 13.249 35.161kA，故应按 D1 D4下侧短路时来选择设备，其短路电流为 35.161kA。 断路器的额定开断电流NbrI不应小于断路器开断瞬间的短路电流周期分量。即 kAII dNbT 16 1.35 （ 4）按动稳定电流选择 电器允许通过的动稳定电流esi不小于短路冲击电流shi，即 kAIii dshes 583.94161.3529.129.1 （ 5）按热稳定度校验 tIIIQ dtddk 12/)10( 2222 kAI d 161.35 kAI d 987.30434.8517.6036.162 kAI d 244.31668.8540.6036.164 代入上式，得 SkAQk 214.3938则 SKAQQkt 214.3 9 3 8B.对 10.5kV G1 G4隔离开关的选择 （ 1）按额定电压选择： kVUn 5.10（ 2）按额定 电流校验： kAIIn 735.2max （ 3）按动稳定度校验： 583.94shes ii（ 4）按热稳定度校验： SkAQQkt 214.3938选择 D1 D4为 3.433 0 0 0/1010 NS型断路器 选择 G1 G4为 3000/1010 TGN 型隔离开关 表 4.1 所选各设备 技术数据 与计算数据 设备参数 3433 0 0 01010 ./ NS3000/1010 TG N 计算数据 )(kVUN 10 10 )(kVUN 10 )(AIN 3000 3000 )(max AI 2735 )(kAINbr 43 3 )( kAId 35.161 nts龙哲君：直岗拉卡水电站电气一次及发电机保护 32 )( 22 SkAtI t 56.749943.43 2 19600470 2 )( 2SkAQk3938.14 )(kAies 130 160 )(kAies 94.58 由上表可知所选断路器和隔离开关的技术参数能 满足 对 D5， D6断路器和 G6 G9隔离开关选择 A对 110kV D5， D6断路器的选择 （ 1）按额定电压选择： 断路器的额定电压不小于安装地点电网额定电压，即 kVU n 110 （ 2）按额定电流选择 断路器的额定电流不小于流过断路器的长期负荷电流，即 kAUSII nnn 522.0)1103/(736.9405.1)3/(05.1m a x （ 3） 按开断电流选择 若在 D5， D6上侧短路时流过 D5， D6的短路电流为 F1和 F2流过的短路电流为 1.445kA，而在 D5， D6下侧短路时流过 D5， D6的短路电流为系统和 F3F5的短路电流之和，即 3.832 2.149 5.981kA，故应按 D5， D6下侧短路时来选择设备，其短路电流为 5.981kA。 断路器的额定开断电流NbrI不应小于断路器开断瞬间的短路电流周期分量。即 kAII dNbT 981.5 （ 4）按动稳定电流选择 电器允许通过的动稳定电流esi不小于短路冲击电流shi，即 kAIii dshes 255.15981.528.128.1 （ 5）按热稳定度校验 tIIIQ dtddk 12/)10( 2222 kAI d 981.5 kAI d 768.52 kAI d 367.54 代入上式，得 SkAQk 2425.132则 SKAQQkt 24 2 5.
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