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重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 59 页目 录设计说明前言一、冷库耗冷量计算 . 31室外计算温度：32围护结构热流量1的计算：（根据资料1第6.1.6条）32.1围护结构传热系数 Kw42.2防止围护结构表面结露的校核计算 （查资料1第4.4.7条）62.31的计算：（列表）73货物热流量2的计算：（根椐资料1第6.1.9条）94通风换气热流量3的计算：（根据资料1第6.1.14条）105电动机运转热流量4的计算： （根据资料1第6.1.15条）116操作热流量5的计算： （根据资料1第6.1.16条）12二、库房制冷设备选择 121冷风机冷却面积的校核 （根据资料1第6.2.8条）131.1冷却设备的传热面积：131.2冷风机的选型：（由样本“东达.高效节能新型冷风机”）142冷风机风量校核：（对高温库）163冷风机的压力校核：（对高温库）163.1均匀送风道173.2设计静压箱183.3冷风系统的阻力183.4风机风压校核214新风系统215冷风幕：（根据资料11P359）22三、机房制冷设备选择 211冷间机械负荷 j （根据资料1第6.1.3条）222制冷压缩机校核 （根据资料1第6.3.2条）233辅助设备校核25四、设备、制冷剂管路的布置和选择计算以及设备管道的保温 271设备的布置282制冷剂管路的布置283制冷剂管道的选择294设备管道保温344.1保温材料344.2保温层厚度35五、氨泵回路的选择计算 371流量计算：382低压循环贮液桶的选择393氨泵压头的校核计算41六、冷却水系统设计 411冷却水的循环量422机械通风冷却塔选择443冷却水池：444冷却水泵、冲霜水泵选择44七、自动控制方案的确定 441库房回路452氨泵回路483机房回路50八、施工说明 51小结 57参考文献 58一、冷库耗冷量计算冷库耗冷量计算，其目的在于正确合理地确定各库房的冷分配设备负荷及制冷机机器负荷。库房耗冷量计算包括下列五个方面：1. 围护结构热流量 12. 货物热流量 23. 通风换气热流量 34. 电动机运转热流量 45. 操作热流量 51 室外计算温度：（采用重庆市室外气象资料）夏季室外空气调节日平均温度：32；夏季室外通风日平均温度：32；夏季室外平均每年不保证50小时的湿球温度：26.7；室外最热月平均相对湿度：74；夏季室外通风计算相对湿度：57；夏季室外风速：1.6 m/s。2 围护结构热流量1的计算：（根据资料1第6.1.6条）1 = KwAw(w -n)式中 1 - 围护结构热流量 W ；Kw - 围护结构的传热系数 W/(m2) ；Aw - 围护结构的传热面积 m2- 围护结构两侧温差修正系数，（根据资料1附录B表B.0.1-1采用）；w - 围护结构外侧的计算温度 ；n - 围护结构内侧的计算温度 。2.1 围护结构传热系数 Kw 式中 w 库房围护结构外表面传热系数 W/(m2) n 库房围护结构内表面传热系数 W/(m2)Rw 库房围护结构外表面热阻 m2/WRn 库房围护结构内表面热阻 m2/W（上面四项可查资料1 表4.4.6）- 围护结构各层材料的厚度 m 围护结构各层材料的热导率 W/(m)R 围护结构各层材料的热阻 m2/W注：各层材料的热物理系数、防潮隔汽材料可查资料1P117条文说明“表11”和“表12”。1. 围护结构的作法与图示 地坪 三层楼板 库门 二层楼板 外墙 屋顶 外墙：1. 刷胶油白浆二道 2. 20厚1：2水泥砂浆外粉刷 3. 370厚砖墙 4. 20厚1：2.5水泥砂浆找平层5. 冷底子油一道6. 二毡三油隔汽层7. 200厚沥青膨胀珍珠岩砌块绝热层（一、三层）300厚软木绝热层，分层错缝，热沥青粘贴（二层）8. 热沥青粘上瓜米石再粉15厚水泥砂浆找平层9. 喷大白浆两道 库门1 1厚钢板2 100厚聚苯乙烯泡沫塑料3 1厚钢板 二层楼板1 60厚钢筋混凝土面层2 20厚1：3水泥砂浆找平层3 250厚软木绝热层，分层错缝，热沥青粘贴4 一毡二油防水层5 20厚1：3水泥砂浆找平层6 120厚钢筋混凝土楼板 屋顶1 200厚预制钢筋混凝土架空板2 200高空气间层190190砖墩，中距6003 60厚200#细石砼，加4钢筋网，200间距4 二毡三油防水层5 25厚1：3水泥砂浆找平层6 3%100400厚1：6水泥焦渣找坡，并捣实7 180厚钢筋混凝土梁楼盖8 三毡四油隔汽层9 200厚沥青膨胀珍珠岩砌块1020厚钢丝网水泥粉刷 三层楼板1 60厚钢筋混凝土面层2 20厚1：3水泥砂浆找平层3 一毡二油防水层4 250厚软木绝热层，分层错缝，热沥青粘贴5 20厚1：3水泥砂浆找平层6 120厚钢筋混凝土楼板 地坪1 60厚现浇钢筋混凝土面层2 20厚1：3水泥砂浆护毡层3 一毡二油防水层4 20厚1：3水泥砂浆找平层5 50厚75#炉渣混凝土预制块6 800厚过筛干炉渣，粒径为10407 20厚1：3水泥砂浆找平层8 二毡三油隔汽层9 120厚100#砼提浆抹光2. 围护结构各层材料的热物理性质及Kw的计算列表见下页（表1）2.2 防止围护结构表面结露的校核计算 （查资料1第4.4.7条）围护结构的总热阻R必须大于下式计算出的最小总热阻Rmin：式中 Rmin 围护结构最小总热阻 m2/W；tg 围护结构高温侧的气温 ；（见资料1第3.0.6条）td 围护结构低温侧的气温 ；tl 围护结构高温侧空气露点温度 ；（见资料1第3.0.6条） 通过计算相对温度与温度查i-d图即可得露点温度。Rw 围护结构外表面换热热阻 m2/W；（见资料1第4.4.6条）b 热阻修正系数 围护结构热惰性指标D4时： b= 1.2 其它围护结构： b= 1.0D 围护结构热惰性指标，由资料1第4.4.8条： D = R1S1 + R2S2 + R1, R2 各层材料的热阻 m2/W；S1, S2 各层材料的蓄热系数 W/(m2)。tg tdtlDbRwRRmin101与机房相邻的外墙35030.18.1410.0832.7190.593外 墙32027.88.1410.0432.1790.327楼 板0-23-15.93210.0563.7711.288102与机房相邻的外墙35030.18.1410.0832.7190.593与川堂相邻的外墙 32027.88.1410.0832.7190.632外 墙32027.88.1410.0432.1790.327库 门32027.80.4941.20.0432.1280.393楼 板0-23-15.93210.0563.7711.288201与机房相邻的外墙35-2330.18.1410.0834.9160.982与川堂相邻的外墙 32-2327.88.1410.0834.9160.634外 墙32-2327.88.1410.0434.9160.563库 门32-2327.80.4941.20.0832.1281.086上楼板0-23-15.93210.0563.7711.288下楼板0-23-15.93210.0563.7711.288301与川堂相邻的外墙 32027.88.1410.0432.7190.327外 墙32027.88.1410.0832.7190.632库 门32027.80.4941.20.0832.1280.632下楼板0-23-15.93210.0563.7711.288屋 顶32027.89.55410.0833.510.632表 1 R与Rmin的比较表（注：地坪不用做校核计算）通过表2可以看出 R Rmin，所以围护结构表面不会结露。2.3 1的计算：（列表）Kw AwDwn 1101与机房相邻的外墙0.34932.558.141350397.6外 墙0.355207.658.141.13202594.79楼 板0.256240.055.9321-230-1413.41地 面0.317267.030.2320541.75总 计2120.73102与机房相邻的外墙0.34970.188.141350857.25与川堂相邻的外墙 0.34939.998.141320446.61外 墙0.355133.778.141.13201671.59库 门0.4414.320.4941.532091.45楼 板0.256254.65.9321-230-1499.08地 面0.317283.310.2320574.78总 计2142.6201与机房相邻的外墙0.19723.858.14135-23272.51与川堂相邻的外墙 0.19731.678.14132-23343.14外 墙0.198277.378.141.0532-233171.59库 门0.4364.320.4941.532-23155.39上楼板0.256485.725.93210-232859.92下楼板0.256485.725.93210-232859.92总 计9662.47301与川堂相邻的外墙 0.34930.138.141320336.49外 墙0.355345.368.141.13204315.62库 门0.4414.320.4941.532091.45下楼板0.256494.655.9321.3-230-2912.5屋 顶0.277550.349.55413206341.68总 计8172.74注：Aw的计算根据资料1第 6.1.7条，w的取值根据资料1第6.1.8条。表 2 1的计算表3 货物热流量2的计算：（根椐资料1第6.1.9条） 式中 2 货物热流量 W；2a 食品热流量 W；2b 包装材料和运载工具热流量 W；2c 货物冷却时的呼吸热流量 W；2d 货物冷藏时的呼吸热流量 W；m 冷间的每日进货质量 kg； （见“毕业设计任务书”18）h1 货物进入冷间初始温度时的比焓 kJ/kg；h2 货物在冷间终止降温时的比焓 kJ/kg； （h1、h2查资料2P185表3-27“食品的焓值表”）t 货物冷加工时间 h；（24小时）Bb 货物包装材料或运载工具质量系数；（查资料1第6.1.11条）Cb 货物包装材料或运载工具的比热容 kJ/(kg)； （查资料4P146表3-12）1 货物包装材料或运载工具进入冷间时的温度 ；（资料1第6.1.12条）2 货物包装材料或运载工具在冷间内终止降温时的温度 ； 货物冷却初始温度时单位质量的呼吸热流量 W/kg；货物冷却终止温度时单位质量的呼吸热流量W/kg；(资料4P150表3-14)mz 冷却物冷藏间的冷藏质量 kg；1/3.6 1 kJ/h 换算成1/3.6 W的数值。注：由资料1条文说明第6.1.9条可知，鲜蛋、冰淇淋都不计呼吸热，故 2 = 2a +2b表 3 2的计算表吨位(t)m(kg)h1(kJ/kg)h2(kJ/kg)BbCb(kcal/kg)1()2()t(h)2(W)101#128.046402338.6237.60.250.35320248355.2102#135.7996790338.6237.60.250.353208861.58201#484.7432423719.7-9.780.250.35-15-239094.49301#268.79113440338.6237.60.250.3532017540.444 通风换气热流量3的计算：（根据资料1第6.1.14条） 3 = 3a + 3b式中 3a 冷间换气热流量 W；3b 操作人员需要的新鲜空气热流量 W；由资料1第6.1.14条的注，可知此设计中3b可不计。则 式中 hw 冷间外空气的比焓 kJ/kg；（根据资料1第3.0.6条第2点“通风换气热流量计算的室外计算温度应采用夏季通风室外计算温度，即32；室外相对湿度应采用夏季通风室外计算相对湿度，即57。”再由i-d图即可查得hw =79.4 kJ/kg。hn 冷间内空气的比焓 kJ/kg；n 每日换气次数，取23次；Vn 冷间内净体积（扣除柱子） m3；n 冷间内空气密度 kg/m3;24 1d换算成24h的数值。表 4 3的计算表hw(kJ/kg)hn(kJ/kg)nVn(m3)n(kg/m3)3(W)101#79.48.62887.931.2931881.6102#79.48.62938.461.2931988.67301#79.48.621860.661.2933942.89注：低温库201不计通风换气热流量。5 电动机运转热流量4的计算： （根据资料1第6.1.15条）4 = 1000Pdb式中 Pd 电动机额定功率 kw； 热转化系数。电动机在冷间内时应取1，电动机在冷间外时应取0.75。b 电动机运转时间系数。 对空气冷却器配用的电动机取1； 对冷间内其他设备配用的电动机可按实际情况取值，按每昼夜操作8小时 计，则 b= 8/24 = 0.333选择供新风的风机：以最大的库房301来计算，取换气次数 n= 2 次/日301的净体积（扣除柱）是：Vn =1860.66 m3则 风量 L = Vnn = 1860.662 = 3721.32 m3/日按一个小时换气计算 L= 3721.32 m3/h因此，选一台30K4-11-3 1/2型风机 （由资料5P314）主要性能参数：风量（m3/h）：3720 ； 功率（kw）：0.4高温库各库设一个供新风风机，则对供新风风机：b= 1/24 = 0.042表 5 4的计算表冷间号设备名称Pd(kw)b4(W) 汇 总101冷风机6116000叉车电机5.518/241831.5供新风风机0.40.751/2412.67844.1102冷风机6116000叉车电机5.510.3331831.5供新风风机0.40.750.04212.67844.1201冷风机4.8114800叉车电机5.510.3331831.56631.5301冷风机121112000叉车电机5.510.3331831.5供新风风机0.40.750.04212.613844.16 操作热流量5的计算： （根据资料1第6.1.16条）式中 5a 照明热流量 W；5b 每扇门的开门热流量 W；5c 操作人员热流量 W；d 每平方米地板面积照明热流量 2.3 W/m2；Ad 冷间地面面积 m2；nk 门数量nk 每日开门换气次数；（根据资料1图6.1.16）Vn 冷间内净体积 m3；hw 冷间外空气的比焓 kJ/kg；hn 冷间内空气的比焓 kJ/kg；M 空气幕效率修正系数 0.5；n 冷间内空气密度 kg/m3；3/24 每日操作时间系数，按每日操作3 h计；nr 操作人员数 （见“毕业设计任务书”）；r 每个操作人员产生的热流量 W 冷间设计温度 -5时， r = 279 W冷间设计温度 305.557 Pa （可以满足需要）对LFL250型冷风机： P=1.2 /（1.29199.26）=185.36 Pa 风机风压 P=KpP=1.1185.36 =203.9 Pa 选择的冷风机的全压为450 Pa 203.9 Pa （可以满足需要）4 新风系统（以301库来计算）301的净体积 V =1860.66 m3由资料1第6.2.18条“冷却物冷藏间宜按所贮货物的品种设置通风换气装置，换气次数每日不宜小于2次。”因此，取换气次数 n =2 次/日通风量 L =Vn =1860.662 =3721.32 m3/日按在一小时内换气算，可认为 L =3721.32 m3/h则：选一台吊顶式空气冷却器将新风处理后再送入库房内的冷风机。选一台DDKLL-100型空气冷却器（由样本“大连龙头冷冻机厂.氨制冷压缩机组附属设备”）主要性能参数：冷却面积（m2）：100通风机：T40-11 4-6-35； 风量（m3/h）：9780； 全风压（mmH2O）：56.0电动机：Y90L-2（功率：2.2 kw）排风口：301排风口风速 v = 4 m/s排风口的面积 F排=L /（3600v）=9780 /（36004）=0.679 m2取排风口大小：800800mm； F排=0.64 m2排风口风速：v=L /（3600F排）=9780 /（36000.64）= 4.2 m/s（其它的库房与301库相同）5 冷风幕：（根据资料11P359）102、201、301的库门需设置冷风幕冷库净门宽为1.8 m， 因此取 SSY-200型空气幕主要性能参数：喷口长度：200 cm； 空气幕总长：2656 mm门洞净宽：1800 mm； 电动机功率：0.372 kw三、 机房制冷设备选择1 冷间机械负荷 j （根据资料1第6.1.3条） j =（n11 + n22 + n33 + n44 + n55）R式中 j 机械负荷 W；n1 围护结构热流量的季节修正系数，宜取1；n2 货物热流量折减系数，（根据资料1第6.1.4条） 冷却物冷藏间：n2 =0.30.6（冷藏间公称容积为大值时取小值），取 0.4； 冻结物冷藏间：n2 =0.50.8（冷藏间公称容积为大值时取小值）， 取 0.5；n3 同期换气系数，宜取0.51.0（“同时最大换气量与全库每日总换气量的比数”大时取大值）， 取 0.7；n4 冷间用的电动机同期运转系数；n5 冷间同期操作系数； 由资料1表6.1.5得：高温库 n4 =1， n5 =0.5； 低温库 n4 =1， n5 =1；R 制冷装置和管道等冷损耗补偿系数， 对直接冷却 系数R =1.07。表 10 冷间机械负荷计算表n11n22n33n44n55Rj高温库112436.070.434757.220.77813.16129532.30.55225.151.0768429.76低温库19662.490.59094.490.716631.513846.051.0726415.39汇 总94845.152 制冷压缩机校核 （根据资料1第6.3.2条）1. 选型 选择2台JZKA12.5型螺杆式制冷压缩机（由样本“大连冷冻机股份有限公司.设计选型手册.螺杆制冷压缩机组”）主要性能参数：制冷量（kw）：to = -33，tk =37.2 =50 kwto = -8，tk =37.2 =155 kw标准工况下 =137.2 kw轴功率（标况下）：41 kw； 电动机：Y200L-2（标况下的功率：55 kw）理论排气量（m3/h）：263； 油冷却器耗水量（m3/h）：7耗油量（g/h）：80； 尺寸（mm）：25509361930负荷较大时，一台用于高温库，一台用于低温库；负荷较小时，一台同时用于高低温库。压缩机选择合适。2. 轴功率的校核 （根据螺杆制冷压缩机17） 式中 Li 压缩1m3气体的理论绝热压缩循环功 kJ/m3Vh 理论排气量 Vh =263 m3/h；ad 绝热效率 0.720.85， 取 0.78。 一台压缩机作用于两个库时： 则 电动机功率 P =（1.101.15）Pe /d式中 d 联接效率，对于直联d =1则 P =1.134.83/1 = 38.31 kw 55 kw （符合要求） 压缩机，一台作用于高温库，一台作用于低库时：t1 =-33 +7 =-26 h1 =1738.1 KJ/kg v1 =1.18m3/kgt6 =-8 +7 =-26 h6 =1769.9 KJ/kg v6 =0.42m3/kgh2 =2198.6 KJ/kg h3 =1982.7 KJ/kg高温库：Vh =263 m3/hP =1.147.5/1 = 52.25 kw 55 kw 低温库：Vh =263 m3/hP =1.136.6/1 = 40.26 kw 55 kw 所以，经校核，压缩机自带电动机能够满足要求。3 辅助设备校核由资料1第6.3.3条“制冷装置中的油分离器、冷凝器和贮液器等辅助设备的选择，均应与设置的氨压缩机制冷量相适应。”1. 冷凝器一台压缩机同时作用于高低温两库时的情况为最不利，这里就以最不利情况进行计算。冷凝器的热负荷： Qk (kw) 冷凝器单位面积热负荷：qF (kw/)由资料4 P232表4-14“冷凝器、再冷却器及中间冷却器蛇形盘管单位面积热负荷qF值”得： qF = 30003500 kcal/h 本设计中取 qF = 3200 kcal/h = 3.733 kw/冷凝器的传热面积： Fk = QK/qF = 145.68/3.733 = 39.02 Fk= (1+10%)Fk = 1.139.02 = 42.92 （10% - 安全裕量）选型：由资料6 P44：选2台LN-25型立式壳管式冷凝器（上冷）主要性能参数：冷却面积（）：25 尺寸（mm）：D = 500； H = 48002. 高压贮液器： 一台压缩机同时作用于高低温两库时的情况为最不利，这里就以最不利情况进行计算。资料1第6.3.12条：贮液器体积 m3 式中： - 贮液器的体积系数；由资料1第6.3.13条可知：=1- 贮液器的氨液充满度，取 70 ；- 冷凝温度下氨饱和液体的比体积 由资料2 P232“氨热力性质表”得：= 1.7115 l/kg = 0.001712 m3/kg - 制冷装置中每小时氨液的总循环量 =MR1 +MR2 =0.084 +0.046 =0.13 kg/s =468 kg/h得 Vz = 0.001712468/0.7 = 1.14 m3因此，选1台ZA-1.5型高压贮液器（烟冷） （由资料6 P536）主要参数： 容积：1.48 m3 ； 尺寸：D = 700mm , L = 4190mm3. 油氨分离器：（由资料1第6.3.9条）油分离器直径： m 式中 - 实际排气量， 由前面的计算可得：Wy - 油分离器内的气体流速 m/s；本设计选用洗涤式油分离器，因为它比较适用于氨制冷系统，借气体经过氨液洗涤，降低气流速度和改变其方向以达到分离出氨气中夹带的润滑油。所以，取Wy = 0.7 m/s则 由此，选1台YF-100型洗涤式油分离器（苏冷） （见资料6 P618）尺寸：D = 500 mm ； H = 2050 mm4. 集油器、空气分离器、紧泄氨器的选择与“初步方案设计”中的选择相同5. 冷却塔冷凝器冷却用水量：（由资料1 第8.1.4条） m3/h式中 1 - 冷凝器的热负荷 W ；C - 冷却水比热容，C = 4.1868 KJ/kg ；t - 冷凝器冷却水进出水温度差，取 3 ；则 压缩机耗水量：27 = 14 m3/hQ(总)= 41.75 +14 = 55.75 m3/h由此，选一台LBC-M-20型、一台LBC-M-30型冷却塔 （见样本“良机逆流式冷却塔”）主要性能参数：标准水量（m3/h）：22 / 35 ；尺寸（mm）：D=1580 H=2205 / D=2000 H=2410扬程（mH2O）：2.1 / 2.36. 机房通风由资料1 第9.0.2条：氨压缩机房应设事故排风装置，换气次数不应小于8次/小时，排风机应选用防爆型。压缩机房净体积为：V = 3.95（4.3+2.7）6 = 819 m3换气次数 N = 8次/小时事故通风量 L = VN = 8198 = 6552 m3/h = 1.82 m3/s由此，选2台B30K4-11-04型防爆轴流风机 （见资料5 P314）主要性能参数：机号：N0.4 ； 流量（m3/h）：3340全压（mmH2O）：8.9 ； 电机：JCL-22型（功率 0.25kw）尺寸（mm）：430250460四、 设备、制冷剂管路的布置和选择计算以及设备管道的保温1 设备的布置1. 设备布置应符合制冷工艺流程，适应操作管理和维护保养设备的需要，同时应合理紧凑，以节省建筑面积。主要操作通道的实际宽度不应小于1.5米。非主要操作通道不小于0.8米。2. 各种管道的走向及标高应有统一的安排，适当照顾美观。建筑设计考虑门、窗的布置时，应考虑管道设计的要求。3. 压缩机的指示仪表应面向主要操作走道。两台压缩机突出部位之间的间距应不小于1米，并在抽出曲轴的可能性。在决定每一台压缩机所占用的平面面积时，应以机体最大突出部分为准，而不能以基础外形尺寸为准。4. 冷凝器的布置应保证氨液能借重力自流入高压贮液器。壳管式冷凝器应留有清洗和更换管子的操作空间的位置。5. 高压贮液器应靠近冷凝器。若布置在室外时应防止太阳直接照射。液面指示器应安排在易于观察而又比较安全的地方。6. 洗涤式油分离器需要从冷凝器的出液管引进氨液，冷凝器出液管与油分离器进液管的相对高差应不小于300毫米，亦不宜过大。因此，洗涤式油分离器的位置与标高应满足便于引进氨液和控制液位的要求。7. 水泵都有较大的噪声，妨碍值班人员对压缩机运行声响的监听。因此水泵应布置在单独的房间内，不宜直接朝压缩机间开门开窗，务必使其噪声不干扰对压缩机运行声响的监听。2 制冷剂管路的布置1. 管道布置应力求经济合理，适当照顾美观，考虑共用支架、吊点和节省约热工程的工作量。2. 在同一标高上就有平面交叉，也不允许在绕过建筑物的梁、板时形成上下弯。3. 穿过建筑围护结构时，应尽量合并穿墙孔洞。因为穿过围护结构的孔洞会破坏围护结构绝热层与隔汽层的连续性和密封性，因而都必须做特殊处理。 4. 库房内部的管道应吊在梁板上，不应在内衬墙上设支架。所在吊点应在土建施工时预埋。各种管道在支架、吊架上的排列，应该是供液管在下，回气管在上，热氨管在最上或外侧。氨管道用经过防腐处理的木材作垫块，不应与型钢支吊架直接接触。3 制冷剂管道的选择由资料1第6.5.1条：制冷系统的管子应采用无缝钢管，其质量应符合现行国家标准流体输送用无缝钢管GB8163的要求。制冷剂管路的管径按允许流速来确定。（查资料1表6.5.3-2）1. 排气管 压缩机排气支管一台压缩机带两个蒸发温度时，管道内的流量最大，所以按此情况来计算。2 =0.158 m3/kg则 VR =MR2 =0.0480.158 =0.00758 m3/s由资料1表6.5.3-2知“排气管的允许流速为1225m/s。”取 = 12m/s Vr =1/(4d2) 选择的管径为：322.5 排气总管两台压缩机同时工作，一台打高温库，一台打低温库时，通过总管的流量最大，就以此工作状态来计算。 MR1h3 + Mr2h2 =(Mr1 + Mr2)h2 2=0.124 m3/kg则 VR =( Mr1 + Mr2) 2=(0.063+0.025)0.124 =0.0109 m3/s取 =12 m/s 取管径 382.52. 热氨加压冲霜管 由资料7P368知“一般用于融霜的热氨量不能大于压缩机排气量的1/3。”则 取管径 252.03. 吸气管 压缩机吸气支管一台压缩机带两个蒸发温度时，管道内的流量最大，所以按此情况进行计算。MR =0.048 kg/s ; 1=1.201 m3/sVR =MR1 =0.0576 m3/s由资料1表6.5.3-2知“氨泵系统中低压循环贮液器至氨泵的进液管的允许流速为0.40.5m/s。”取 =0.4 m/s 取管径 893.5 压缩机吸气总管一台压缩机带两个蒸发温度时，才使用吸气总管，因此总管与支管的尺寸相同。取管径 893.54. 冷凝器至高压贮液器的液体管 总管两台压缩机都运行，一台用于高温库，一台用于低温库时，管道内流量最大，所以按此情况进行计算。 MR =0.063 +0.025 =0.088 kg/s 4 =1.714 l/kg =0.001714 m3/kg VR =MR4 =0.0880.001714 =0.000151 m3/s由资料1表6.5.3-2“冷凝器至贮液器的液体管的允许流速 0.6m/s。”取 =0.5 m/s 取管径 252.0 支管一台压缩机带两个蒸发温度时，使用一台冷凝器不能满足要求，必须使用两台。而两台压缩机同时运行，一台用于高温库，一台用于低温库时，两台冷凝器均要开启，在这种情况下管道内的流量最大，所以按此情况进行计算。VR =0.000151/2 =0.0000755 m3/s取 =0.5m/s取管径 182.05. 高压贮液器至节流阀的高压供液管由资料1表6.5.3-2“冷凝器至节流阀的液体管的允许流速为1.22.0m/s。”取 =1.2 m/s两台压缩机都运行，一台用于高温库，一台用于低温库时，管道内流量最大，所以按此情况进行计算。 MR =0.063 +0.025 =0.088 kg/s 4 =1.714 l/kg =0.001714 m3/kg VR =MR4 =0.0880.001714 =0.000151 m3/s 取管径 182.06. 低压供液管由资料1表6.5.3-2“低压供液管的允许流速为0.81.0m/s。”取 =0.8m/s 低压贮液器氨泵 VR =MRZ式中 s 冷间冷却设备负荷 Kw； t0下氨液的比潜热 KJ/kg；n 氨液循环倍数，（由资料16.3.18条，取n =5）；Z t0下氨饱和液体的比体积 m3/kg。高温库 取管径 452.5低温库 取管径 252.0 氨泵供液调节站高温库 VR =0.0006 m3/s 取管径 382.5低温库 VR =0.000157 m3/s 取管径 222.0 供液调节站冷风机按负荷最大的库房301#来进行计算。 =0.8 m/s取管径 252.0注：其它库的供液调节站至冷风机的管道均按此规格。7. 气液两相液管 冷风机回气调节站按负荷最大的库房301#来进行计算。3max= 51.38 kw =4.42 万kcal/h按资料7P357+图11-1-17“从蒸发器回到低压循环贮液桶两相流体管管径计算图”得： dn =47 mm取管径 573.5注：其它库的冷风机到回气调节站的管道均按此规格。 回气调节站低压循环贮液器按低压循环贮液桶的吸气管管径确定。8. 冲霜水给水管总管：按4个库6个冷风机全部冲霜来计算。冲霜水量：W =8 +8 +8 +8 +8 +10 =50 t/h =0.0139 m3/s由空调设计手册19P752表3-12得：水管压出管推荐流速=1.5 m/s 取管径 DN100支管：W = 8 t/h =0.0022 m3/s； =1.5 m/s取管径 DN409. 排水管由资料7P370知“冷风机融霜排水管管径一般不小于DN100”。所以，取管径 DN10010. 其它管道平衡管、均压管、放油管等按设备接管管径。4 设备管道保温资料3第6.4.11条：“设备和管道保温应符合下列要求：1 保温层的外表面不得产生凝结水；2 保温层的外表面应设隔汽层；3 管道和支架之间应采取防止冷桥的产生。”凡属在蒸发压力下工作的管线及设备，均应包绝热层。融霜用的热氨管和排液管、冻结间的融霜给水管、冷却间及冷却物冷藏间内的氨管和水管等均应包绝热层。绝热层外包防潮层。绝热材料不得采用膨胀蛭石及其制品。防潮层可采用玻璃丝布，外刷油漆。融霜用热氨管包5075 mm厚能耐80120温度的绝热材料。管道绝热层穿过墙洞和楼板时不能间断。4.1 保温材料由资料1表11-4-7“管道绝热层厚度”、表11-4-8“设备绝热层厚度”，采用“硬质聚氨脂泡沫塑料”做绝热材料。主要性质：使用温度 -100+120 ； 导热系数 0.0256 W/mK 密度 4060 kg/m3 ； 抗压强度 0.2 MPa 抗折强度 0.2 Mpa ； 吸水率 0.2 kg/m2 自熄性 自熄 1S4.2 保温层厚度由资料8P586：管道（包括DN 1 kg/cm2（满足要求）低温库：40 5.28 0.46 0.72 =33.54 mH2O =3.35kg/cm2 1 kg/cm2（满足要求）六、 冷却水系统设计1 冷却水的循环量1. 冷凝器用冷却水 （资料1第8.1.4条） 式中 GS1 冷凝器冷却用水量 m3/h； K 冷凝器的热负荷 kw； C 冷却水比热容 C =4.1868 KJ/(kg)； t 冷凝器冷却水进出水温度差 t =3。一台压缩机同时作用于两个库时最不利，故在此情况下进行计算。K =145.68 kw 注：资料1第8.1.1条规定：冷库用水的水温应符合下列规定： 冷凝器的冷却水进出口平均温度应比冷凝温度低510（蒸发式冷凝器除外）； 冲霜水的水温不应低于 +10； 冷凝器进水温度最高允许值：立式壳管式为32。2. 螺杆式压缩机用冷却水油冷却器冷却水量 （根据样本） GS2 =27 =14 m3/h3. 冲霜水 （根据样本）按最大库房301#的冲霜水量来算。 GS3 =8 +10 =18 m3/h注： 资料1第8.1.1条第2点“冲霜水的水温不应低于 10”； 资料1第8.1.14条“冷风机冲霜水量应按产品样本规定。冲霜淋水延续时间按每次1520min计算；冲霜水宜回收利用”； 资料1第8.1.15条“冷风机冲霜配水管装置前的自由水头不应小于5m”； 资料8P984“冲霜水的水温不宜高于 32”。4. 总冷却水量 GS =GS1 +GS2 +GS3= 42 +14 +18= 74 m3/h5. 水质由资料1第8.12.条：冷却水宜采用淡水，其水质应符合表8.1.2的规定表 12 冷却水水质设备名称碳酸盐硬度（mg-N/l）PH值浑浊度（mg/l）立式壳管式冷凝器淋浇式冷凝器6106.58.5150氨压缩机等制冷设备576.58.5502 机械通风冷却塔选择选2台LBC-M-50型冷却塔 （根据样本“良机逆流式冷却塔”）冷却水量（m3/h）：tsh =28时为50； tsh =27时为58温差（）：5 扬程（mH2O）：2.5 尺寸（mm）：H =2565 D=2175风机（一台），功率1.5kw 3 冷却水池：按6分钟的冷却水循环流量计算。则 W = 674/60 = 7.4 m3水池尺寸：300015002000 mm4 冷却水泵、冲霜水泵选择实用供热空调设计手册20P607：水泵选择原则及注意事项： 首先要满足最高运行工况的流量和扬程，并使水泵的工作状态点处于高效率范围； 泵的流量和扬程应有1020的富裕量； 当流量较大时，宜考虑多台并联运行，并联台数不宜超过3台； 多台泵并联运行时，应尽可能选择同型号水泵； 选泵时必须考虑系统静压时对系统的作用，注意水泵壳体和填料的承压能力以及轴向推力对密封环和轴封的影响。1. 冷却水泵：泵的流量 W机 =1.15W =1.1574 =85.1 m3/h泵的扬程 H机 =1.2H计冷却水泵扬程估算：（根据资料10） H =h1 +H2 +H3 +h式中 H 水泵扬程 mH2O；h1 冷凝器的阻力；（立式冷凝器没有阻力）H2 水泵的中心到冷却塔配水管的水位差；H2 =19mH3 冷却塔喷淋管所需自由水头； 查样本：H3 =2.5 mh 管路沿程与局部阻力之和，约6080 mmH2O； 管子总长约 33m，h =6010-333 =1.98 mH2O则 H =1.2（0 +19 +2.5 +1.98）=28.2 mH2O选2台125-160A型离心泵 （见样本“管道离心泵.东方泵业”）主要性能参数：流量（m3/h）：105 ； 扬程（mH2O）：31功率（kw）：15 ； 尺寸（mm）：5004408722. 冲霜水泵按最大库房301#的冲霜水量来算。 三层 10+8=18 t由此，选1台50-160(I)A型离心泵 （见样本“管道离心泵.东方泵业”）主要性能参数：流量（m3/h）：22 ； 扬程（mH2O）：28功率（kw）：3 ； 尺寸（mm）：380310565七、 自动控制方案的确定1 库房回路由资料1第6.4.12条、第6.4.13条：冻结间、冷却间、冷藏间等冷间内不宜高氨阀；库房应设温度自动记录仪或温度湿度计，根据需要可设温度自控装置。1. 库温遥测实现冷库库温遥测可以大大减轻操作工人的劳动强度，缩短测量时间，并提高测量精度。库温遥测装置一般由反映温度变化的测量元件（热电阻）、检测显示仪表和巡回切换装置组成。2. 库温自控采用TDW-12型温度调节器，配用BA2铂电阻作为感温元件。TDW-12型温度上下限的幅差：0.5。原理图： 冷风机工作，冷间温度降至调定值下限ZCL-YB开启冷风机停止工作，冷间温度升至设定值上限TDW-12动作ZCL-QB开启BA2风机开延时数分钟ZCL-YB关闭BA2TDW-12动作ZCL-QB关闭风机停3. 热氨冲霜控制由资料1第6.4.14“空气冷却器宜设人工指令自动除霜装置及风机故障报警装置”。冷风机要安装 CWK-11型微差压继电器；冷风机自动冲霜可采用 TDS-05型指令融霜时间程序控制器；程序控制分三个时间区段，每一区段的可控时间可根据使用情况自行调整，各区段的可控时间及工作内容如下：开始融霜第一区段020分钟供液电磁主阀、回气电磁主阀、风机断路。排液电磁主阀、热氨电磁主阀通路。水电磁阀通路（淋水）第二区段030分钟状态保持（冲霜水泵开，电磁水阀开，放水阀关）水电磁阀断路（停水）第三区段015分钟状态保持（水电磁阀关，冲霜水泵停，放水阀开）融霜完毕（复原讯号）状态改变切回自动，继续降温TDS-05型的融霜指令可以人工发出，或者与CWK-11型微差压控制器配合使用。微差压控制器的两个测点装在冷风机蒸发器的前后，蒸发器结霜到一定厚度时，前后压差即发生变化，此时，微压差控制器即可发出融霜指令。4. 冲霜水系统的自控冷却塔要有可靠的浮球阀补水装置。5. 风机故障报警风机出现故障，指示灯亮。图：(见下页)注： ZCHD-QB：气用常闭型反恒压电磁主阀。为了控制阀后的热氨压力而设置的，并能受讯号而通断； 供液主阀（ZCL-YB）后的止回阀（ZZRN-Y）是为了防止常闭型供液主阀被蒸发器内的热氨压力倒顶开；ZCL-YB：液用常闭电磁主阀。导阀不通，主阀处于关闭状态；导阀接通，主阀开启；导阀关闭，主阀关闭；ZZRN-Y：液用止回阀 排液主阀（ZCL-YB）后的止回阀，是为了防止其它冷风机融霜排液时产生反压差而将排液主阀倒顶开； ZCHA-QB：气用常闭型正恒压电磁主阀。贮存鲜蛋的冷藏间，对库房空气温度及相对湿度的要求都比较严格。冷风机蒸发器表面温度与库房空气差也不宜过大，否则将增大蒸发器的析湿能力，库内相对湿度就容易偏低。因此，除控制库房空气温度外，尚宜对蒸发温度加以控制，有利于保证库内应有的相对湿度，也有助于保证库内温度不低于下限而发生冻伤食品的危险，为此，回气管上装电磁恒压主阀ZCHA型。 CWK-11：微差压继电器； ZCS-W：继动式水电磁阀。ZCS得电，导阀口打开，水流通。 排液主阀（ZCL-YB）后的止回阀，是为了防止其它冷风机融霜排液时产生反压差而将排液主阀倒顶开；2 氨泵回路主要为了保护压缩机和氨泵，属于安全保护装置。 供液主阀ZCL-32YB由浮球液位控制器（UQK-401）控制； 警戒液位由UQK-402发出声光讯号或者同时切断压缩机电源； CWK-11型差压控制器保护氨泵的正常运行，当氨泵不上液，差压不足时，自动切断或延时自动切断氨泵电源； 元件ZCL-32YB、UQK-401、UQK-402、及CWK-11由电气线路组成一个整体形成氨泵回路； ZZRP-32自动旁通阀是当氨泵输液管内压力超过调定值时自动旁通部分氨液至低压行循环贮液桶以保证库房系统的正常降温； ZZRN-50Y型止回阀是为了防止停泵时输液管内的氨液倒流； 氨泵的汽蚀保护A、 抽气管：安装有ZCL-20型电磁阀；B、 CWK-11型压差控制器（氨泵前后）；C、 低压桶上加一根加热氨加压管。3 机房回路压缩机回路主要包括压缩机开车、能量调节和安全保护三个方面。1. 压缩机能量调节：螺杆机能量调节滑阀可由油活塞进行无级能量调节，以YSG-01型电感压力变送器作为被控参数感受元件，并向TDF-01型分级步进调节器发送讯号，用TDF-01进行无级调节，即控制油活塞的供油步进调节滑阀开度。（YSG-01型电感压力变送器的特点是反映比较迅速，可以装在总回气管的进入低压循环贮液桶的一端。）被控参数为：过高限 0.5 kg/cm2（表压）高限 0.35 kg/cm2（表压）低限 0.1 kg/cm2（表压）过低限 0 kg/cm2（表压）当回气压力在0.10.35 kg/cm2范围时，压缩机产冷量不增不减，持续运行；回气压力超过0.35 kg/cm2时，每延时16分钟增加一级能量；回气压力超过0. 5 kg/cm2时，每延时2分钟增加一级能量；当回气压力低于0.1 kg/cm2时，每延时16分钟减少一级能量；回气压力低于0 kg/cm2时，每延时2分钟减少一级能量。2. 压缩机的安全保护装置主要有： 排气压力过高和吸乞压力 过低保护：采用YWY-22型高低压控制器； 排气温度过高保护：采用WTZK-22型温度控制器； 吸气温度过低保护：采用WTQK-11型温度控制器，当吸气温度过低，压缩机即将来潮的时候，发出报警讯号； 压缩机曲轴箱油温保护：采用WTQK-11型温度控制器，以防止曲轴箱油温过高引起压缩机运转部件过分磨损，也可防止曲轴箱油温过低引起水管冻裂； 油压差保护：采用CWK-22型油压差控制器； 压缩机电动机过电流保护：采用过电流继电器和热电继电器； 压缩机冷却水套断水保护：采用带触点的水流继电器。3. 制冷系统中与压缩机连锁的自动保护装置有： 低压循环贮液桶液位过高保护：采有UQK-40型浮球液位控制器； 氨泵不上液保护：采用CWK-11型差压控制器； 冷凝器断水保护：利用冷凝器冷却水系统的控制触头来连锁。4. 冷凝器的供水自动控制： 冷凝器供水量的调节：通过YWK-12型压力控制器感受冷凝压力的变化，控制水泵和冷却塔的启闭来实现的。 控制方法一般可将水泵与冷却塔的台数分成几组，采用压力控制器（YWK-12型），依冷凝压力的变化控制水泵与冷却塔运转台数的增减。制冷系统需投入运行时，先开第一组水泵与冷却塔向冷凝器供水，如果系统运行过程中冷凝压力不超过第一个压力控制器的上限，那么水量已满足需要。若冷凝压力超过第一个压力控制器的上限设定值，那么第二组水泵与冷却塔开启，向冷凝器增加供水量，依此类推。反之，若冷凝压力下降，通过压力控制器的下限设定值，依次减少水泵与冷却塔的组数。直至制冷系统停止运转，第一组水泵与冷却塔才停止运转。 冷凝器超压报警：当压力超过压力控制器上限时，信号灯亮； 冷凝器断水保护：利用冷凝器冷却水系统的控制触头来连锁。5. 压缩机油冷却器供水自动控制：主要是控制进水电磁阀的启闭。控制讯号来自准备开车令，开车前先开水电磁阀，停车后延时关闭进水电磁阀。为保证油冷却器供水正常，在出水口需设置断水保护装置。八、 施工说明一、 氨压缩机1、 各种氨压缩机的安装要求（包括试车及验收要求）应符合最新颁布的机械设备安装及验收的国家标准，如无新的国家标准，可参照“GBJ2-63机械设备安装工程施工及验收规范”执行。2、 氨压缩机机座必须做在实土上。施工前应将机座下的浮土挖深后分层夯实。大孔性土或土质松软时应挖深2-3米，分层回填夯实，或将槽底夯实后，用100号毛石混凝土筑至原定机座底的标高，然后在其上捣筑机座。3、 机座一般可采用150好素混凝土制作。预留洞孔尺寸，必须与实物核对螺孔位置及螺栓长度，并防止捣制时移动位置。同时须核对电线管道和上下水管道位置。4、 机座初次浇灌高度，须比图注尺寸低25-40毫米，以便安装完毕后制作水磨石抹面。5、 大型机座四周做防震缝，为此四周先砌240毫米厚砖墙，与机座离开50-100毫米，缝内填干砂，缝顶用沥青麻刀填平。6、 压缩机就位前应将预留螺栓孔清洗干净，孔内不得存有灰土、木屑等赃物。螺孔灌浆用300好细石混凝土，并须严格捣实。二、 氨压缩机辅助设备1、 所有压力容器（如冷凝器、油分离器、高低压贮液器、空气分离器等）安装前应检查制造厂试压合格证，否则应补行单体试验。试压条件按一机部氨压力容器技术条件（TH24-61）规定进行。2、 设备在安装前必须清除铁锈污物、灰尘容器内应以6kg/cm2（表压）的压缩空气进行单体排污，一般不可少于三次。3、 设备基础在捣灌前，必须按实物制作螺孔位置样板，并按样板预埋螺栓，样板必须平整并经水平校验。4、 设备安装除按图注要求外，一般均要求平直牢固。油分离器等易震动设备的底脚螺栓，应采用双螺帽或增加弹簧垫圈。5、 低温容器安装时应增设垫木，尽量减少冷桥。垫木应预先在热沥青中煮过，防止腐蚀。6、 设备安装时必须弄清每一个管子接头，严禁接错。7、 设备上的玻璃管液面指示器两端连接管应用扁钢加固。玻璃管应设护罩。8、 低温容器连接阀门时，应按设计要求预留隔热层厚度，防止阀门埋入隔热层。三、 库房冷却设备（冷风机）1、 冷风机安装前检验工厂合格证，如无试压证明，应用16kg/cm2（表压）气压试漏，并进行吹污。2、 立式冷风机水盘如在现场加工，必须试漏后方得安装。要注意水盘与下水管口焊好。严格防止冲霜水和地面水沿下水道渗入地面隔热层。3、 冷风机安装必须平直，不得歪斜。特别是吊顶式冷风机严格要求安装水平，以免配水不均，影响冲霜效果。4、 鼓风机及马达加固螺栓须加弹簧垫圈。5、 空气冷却器安装完毕后，开动风机检查风机有无震动和风叶擦壳现象。开冲霜水阀，检查配水是否均匀满布，空气冷却器壳体及挡板有无漏水、漏风现象。并作全面调整。四、 测量仪表1、 所有测量仪表均须采用氨专用产品。2、 压力测量仪表应用标准压力表校正。温度测量仪表应用标准温度计校正，并做好记录。3、 冷凝器、油分离器、贮液器、集油器、加氨站等高低压容器及压缩机排气管上用760-0-25kg/cm2压力表；低压循环贮液器、空气分离器、库房分配站及压缩机吸气管上用760-0-16kg/cm2压力表。氨用压力表等级应不低于2.5级精度。4、 所有仪表应安装在照明度良好，便于观察，不妨碍操作检修的地方。安装在室外的仪表，应增加保护罩，防止日晒雨淋。5、 压力继电器和温度继电器应装在不震动的地方。五、 阀门1、 氨系统用各种阀门（如截止阀、节流阀、恒压阀、各类主阀、止回阀、安全阀、浮球阀、电磁阀、电动阀等）均须用氨专用产品。2、 安装前除制造厂铅封的安全阀外，必须将阀门逐个拆卸，清洗油污、铁锈。3、 截止阀、止回阀、电磁阀、电动阀等有阀线的阀门应研磨密封线，有垫料的阀门须检查垫料是否能密封良好（必要时加以更换）。4、 阀门清洗后，应将阀门启闭后4-5次，然后关闭阀门，用压缩空气进行试漏（或注入煤油，经两小时不渗漏才为合格。）有渗漏的阀门须经检修或研磨，保证不渗漏时，才能安装。5、 浮球阀、电磁阀、电动阀及浮球式液面指示装置等安装前须单体试验其灵敏度及密封性。6、 各种阀门安装时必须注意氨的流向，严禁装反。7、 所有阀门必须安装平直，不得歪斜。阀门手柄严禁朝下。8、 安全阀安装前应检查铅封情况和出厂合格证，不得随意拆启。若其规定压力与设计不符时，应按专业技术规定将该阀 进行调整，做出调压记录，请主管人员检查合格后，然后再行铅封。高压容器及管道上装设的安全阀，其开启压力为18.5kg/cm2，低压和中压容器及管道上装设的安全阀，其开启压为12.5kg/cm2.。六、 系统管道1、 氨系统管道一律采用无缝钢管，无缝钢管应符合YB231-64质量标准。安装前必须逐根检查管子质量，并将管内砂子铁屑、油污等污物清除干净。2、 氨系统管线应尽量避免突然的向上和向下的连续弯曲，以减少管道阻力，避免气封、液封和油封的形成。3、 从压缩机到冷凝器的高压排气管线穿过砖墙时，应留有20-30mm空隙，以防震坏砖墙。4、 管线安装应符合施工图要求，并注意下列管线段不得形成倒坡。（1） 压缩机排气管应坡向油分离器。（2） 低压循环贮液器至压缩机的吸入管，应坡向低压循环贮液器。5、 高压排出管必须加固牢实，不得有震动现象。6、 系统连接（1） 法兰连接管子外径在D32mm及以上者，与设备阀门的连接，一律采用法兰连接。法兰应采用A3号镇静碳素钢制作的凹凸面平焊法兰，表面应平整和相互平行。在凹口内必须放厚度为2-3mm的中压橡胶石棉板垫圈。垫圈不得有厚薄不匀，斜面或缺口。（2） 丝扣连接管子外径在D25mm及以下者与设备阀门的连接可采用丝扣连接。丝扣连接外应抹黄铅粉与甘油调制的填料，在管子丝扣螺纹处涂匀（不要涂在阀内）填料不得突入管内，以免减小管子断面。严禁用白漆麻丝代替。（3） 焊接氨系统管道之间的连接一般采用气焊。管壁厚度超过4mm者，可用电焊。选用焊条成分要与管材相适应。管道成直角焊接时，应按冷剂流动方向弯曲。两根小管径（D38mm及以下者）管子直角焊接时应用大一号管径的管子焊接。不同管径的管子直线连接时，应将大管径管子的焊接端滚圆缩小到与小管径管子相同后才能焊接。每一焊口的焊接次数最多不得超过两次，超过两次时，应将焊口锯掉另换管子焊接。焊接一般应在0以上条件下进行，如气温低于0，焊接前应注意清除管道上水汽、冰霜。必要时可预先加热管道，保证焊接时焊缝能自由收缩。7、 弯管（1） 管子外径在D57mm及以上者一般应采用热弯。（2） 管子外径在D57mm以下者，其弯曲半径不得小于管子公称通径的3.5倍。大于D57mm管子的最小弯曲半径应符合下表要求：D57毫米以上管道最小弯曲半径顺 序管子规格（mm）最小弯曲半径（mm）1D573.52002D763.52503D893.53004D10843505D13344006D1594.55007D2196.07008D2458.0740七、 系统试压试漏1、 系统试压（1） 氨系统管道安装完毕后，应以压缩空气进行试压。高压部分（氨压缩机排出口起经冷凝器到机房调节站）用18kg/cm2（表压），低压部分（自机房调节站起经蒸发器到压缩机吸入口）用12kg/cm2（表压）。试压开始6小时内，气体冷却的压力降不大于0.3kg/cm2，以后18小时内，压力不再下降为合格。要防止草率从事，避免投产后产生一系列不良后果。（2） 氨泵、低压浮球阀、及遥控液位计，由于有些制造厂未说明试压条件，试压时暂不试压。玻璃管液位指示器必须用18kg/cm2高压玻璃管，系统开始试压时须将玻璃管两端阀门关闭。待压力稳定后再逐步打开两端阀门。（3） 空气试压工作应用空气压缩机进行。压缩空气进入系统前最好经过贮气罐，以减少水汽进入系统。管道的检漏可用涂肥皂水的方法进行检漏。（4） 如空气压缩机确实无法解决，
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