机械机床毕业设计22C616型普通车床改造经济型数控机床说明书.doc
机械机床毕业设计22C616型普通车床改造经济型数控机床说明书
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机械毕业设计论文
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机械机床毕业设计22C616型普通车床改造经济型数控机床说明书,机械毕业设计论文
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毕 业 设 计（论 文） 设计（论文）题目： C616型普通车床 改造为经济型数控车床 系 别： 专 业： 班 级： 姓 名： 学 号： 指导老师： 完成时间： nts目录 序言 - -3 1 计方案的确定 -4 2 计任务 -4 3 体设计方案的确定 -4 二、械部分改造与设计 -4 1 向进给系统的设计与计算 -4 2 向给系统的设计与计算 -10 三、进电机的选择 -13 （一）步电机选用的基本原则 -13 （二）进电机的选择 -14 四、床导轨改造 -15 五、自转位刀架的选用 -16 六、经济型数机床改造时数控系统的选用 -17 七、典型零件工艺设计及应用程序的编制 -18 （一）艺分析 -18 （二）工坐标系的设定 -19 （三）动钻孔 -19 （四）制加工程序 -19 小结 - -21 参考文献 -22 nts序言 毕业设计是学生完成本专业的最后一个极为重要的实践性教学环节，是使学生综合运用所学过的基本理论 .基本知识与基本技能去解决专业范围内的工程技术问题而进行的一次基本训练，这对学生即将从事的有关技术工作和未来的开拓具有一定意义，其主要目的是： 1、 学生综合分析和解决本专业的一般工程技术问题的独立工作能力，拓宽和深化学生的知识。 2、学生树立正确的设计思路，设计构思和创新思维，掌握工程设计的一般程序 .规范和方法。 3、学生正确使用技术资料 .国家标准，有关手册 .图册等工具书。进行设计计算 .数据处理 .编写技术文件等方面的工作能力。 4、 学生今昔功能调查研究。面向实际。面向生产。向工人和工程技术人员学习的基本工作态度 .工作作风和工作方法。 摘要： 本课题是围绕将普通机床改造成经济型数控机床展开设计的，经济型数控机床是指 价格低廉、操作使用方便，适合我国国情的装有简易数控系统的高效自动化机床。中小型企业为了发展生产，常希望对原有旧机床进行改造，实现数控化、自动化。经济型数控机床系统就是结合现实的的生产实际，结合我国国情，在满足系统基本功能的前提下，尽可能降低价格。价格便宜、性能价格比适中是其最主要的特点，特别适合在设备中占有较大比重的普通车床改造，适合在生产第一线大面积推广。企业应用经济型数控型系统对设备进行改造后，将提高产品加工精度和批量生产的能力，同时又能保持 “万能加工 ”和 “专用高效 ”这两种属性，提高设备自身对产品更新换 代的应变能力，增强企业的竞争能力。 利用微机改造现有的普遍车床，主要应该解决的问题是如何将机械传动的进给和手工控制的刀架转位，进给改造成由计算机控制的刀架自动转位以及自动进给加工车床，即经济型数控车床。 进行数控机床的改造是非常有必要的。数控机床可以很好地解决形状复杂、精密、小批量及多变零件的加工问题。能够稳定加工质量和提高生产效率，但是数控机床的运用也受到其他条件的限制。如：数控机床价格昂贵，一次性投资巨大等，因此，普通车床的数控改造，大有可为。它适合我国的经济水平、教育水平和生产水平，已成为我国设 备技术改造主要方向之一。 nts现我选用 C616普通车床为例进行数控改造。 关键词： C616普通机床、数控改造、纵向进给，横向进给、机床外形改造。 英文摘要： This topic is revolves the ordinary engine bed to transform theeconomy numerical control engine bed to launch the design, the economynumerical control engine bed is refers to the price to be inexpensive,the operation easy to operate, suits our country national condition tobe loaded with the simple numerical control system the highlyeffective automated engine bed. The small and medium-sized enterprisein order to expand the production, often hoped carries on thetransformation to the original old engine bed, realizes the numericalcontrol, the automation. The economy numerical control engine bedsystem is unifies the reality the production reality, unifies ourcountry national condition, in satisfies the system basic functionunder the premise, reduces the price as far as possible. The pricesmall advantage, the performance price are more moderate than is itsmost main characteristic, specially suits in the equipment holds angreater proportion the conventional lathe to transform, suits in theproduction first line big area promotion. The enterprise applicationeconomy numerical control system carries on the transformation afterthe equipment, will increase the product processing precision and thevolume production ability, ntssimultaneously will be able to maintainthe multi-purpose processing and special-purpose is highlyeffective these two kind of attributes, will enhance equipmentoneself to the product renewal strain capacity, the enhancemententerprises competitive ability. 英文关键词 ： The C616 ordinary engine bed, the numerical control transformation,longitudinal enters for crosswise enters for, the engine bed contourtransformation. 一、设计方案的确定 C616型车床是一种加工效率高，操作性能好，社会拥有量大的普通车床。实践证明，把这种车床改造为数控车床，已经收到了良好的经济效果。 1 设计任务 本设计任务是对 C616普通车床进行数控改造。利用微机对纵横进给系统进行开环控制。纵向脉冲当量为 0.01mm/脉冲，横向脉冲当 量为 0.005mm/脉冲，驱动元件采用步进电机，传动系统采用滚珠丝杠副，刀架采用自动转位刀架。 (二 )总体设计方案的确定 由于是经济型数控改造，所以在考虑具体方案时，基本原则是在满足使用要求的前提下，对机床的改动尽可能减少，以降低成本 .根据 C616车床有关资料以及数控车床的改造经验，确定总体方案为 :采用微机对数据进行计算处理，由 I/O接口输出步进脉冲。经一级齿轮减速后 ,带动滚珠丝杠转动，从而实现纵向、横向进给运动。 二、机械部分改造设计与计算 1 纵向进给系统的设计 经济型数控车床的改造一般是步进电机经减速 驱动丝杠，螺母固定在溜板箱上，带动刀架左右移动。步进电机的布置，可放在丝杠的任意一端。对车床改造来说，外观不必象产品设计要求那么高，而从改造方便、实用方面来考虑，一般把步进电机放在纵向丝杠的右端。 nts2 纵向进给系统的设计计算 已知条件： 工作台重量： W=80kgf=80N(根据图纸粗略计算 ) 时间常数： T=25ms 滚珠丝杠基本导程： L0=6mm 行程 ： S=640mm 脉冲当量 ： p=0.01mm/step 步距角 ： =0.75 /step 快速进给速度 ： Vmax=2mm/min (1)切削计算 由机床设计手册可知，切削功率 Nc=NK 式中 N电机功率，查机床说明书， N=4KW； 主传动系统总效率，一般为 0.6 0.7取 =0.65； K进给系统功率系数，取为 K=0.96。 则： Nc=4 0.65 0.96=2.496KW 又因为 NC= 6120vFZ FZ= vNC6120 所以 式中 v切削线速度 ， 取 v=100m/min。 主切削力 FZ =152.76(kgf)=1527.6(N) 由金属切削原理可知，主切削力 FZ=CFz apx Fz fYFz KFz 查表得 ： CFz=188kgf/mm21880Mpa XFz=1 YFz=0.75 KFz=1 nts则可计算 FZ 如表（ 1）所示： 表（ 1） FZ计算结果 ap(mm) 2 2 2 8 8 8 f(mm) 0.2 0.3 0.4 0.2 0.3 0.4 FZ(N) 1125 1524 1891 1687 2287 2837 当 FZ=1520N 时，切削深度 ap=2mm, 走刀量 f=0.3mm，以此参数做为下面计算的依据。 从机床设计手册中可知，在一般外圆车削时： FX =（ 0.1 0.6） FZ FZ=(0.15 0.7) FZ 取 ： FX=0.5 FZ=0.5 1527.6=763.8N FY=0.6 FZ=0.6 1527.6=916.5N (2)滚珠丝 杠设计计算 综合导轨车床丝杠的轴向力： P=KFX+f (FZ+W) 式中 K=1.15， f =0.15 0.18， 取为 0.16。 则 P=1.15 763.8+0.16 (1527.6+800)=1250.8N 1) 强度计算： 寿命值 L1= 611060 iTn n1= 0Lfn主= 01000DLvf取工件直径 D=80 mm,查表得 T I=15000h 则： n1= 68014.3 3.01001000 =20r/min ntsL1= 610 150002060 =18 最大动负载 Q= Hw fPfL3 1 查表得： 运转系数 fw=1.2 硬度系数 fH=1 则 Q=318 1.2 1 1250.8=39933.6N 根据最大动负载 Q的值，可选择滚珠丝杠的型号。例如，滚珠丝杠参照汉江机床厂的产品样本选取 FC1B系列，滚珠丝杠直径为 32mm,型号为 FC1B3265E2，其额定动载荷是 10689N，所以强度足够用。 2）效率计算：根据机械原理的公式，丝杠螺母副的传动效率为： = )( vtgtgv式中 摩擦角 =10 螺旋升角 =3 25 则 = )10253(253 tg tg3)刚度验算：滚珠丝杠受到工作负载 P引起的导程的变化量 L1= EFPL0 式中 L0=6mm=0.6cm； E=20.6 166N/ cm2。 滚珠丝杠截面积 F=(2d )2=（ 28031.2 ） 2 3.14 则 L1= 14.3)28031.2(106.206.08.125026 = 5.9 10-6 滚珠丝杠受扭矩引起的导程变化量 L2很小 ,可忽略 ,即： L= L1。所以： nts导程变形总误差为 2 = LL 0100= 6.010 5.9 10-6=9.8m/m 查表知 E级精度丝杠允许的螺距误差（ 1m长）为 15m/m，故刚度足够。 4）稳定性验算：由于机床原丝杠直径为 30mm，现选用的滚珠丝杠直径为32 mm，支承方式不变，所以稳定性不存在问题。 (3)齿轮及转距的有关计算 1）有关齿轮计算 传动比 i= PL3600 = 01.0360 675.0 =1.25 故取 Z1=32mm Z2=40 m=2mm b=20mm =20 d1=m Z1=2 32=64mm d2= m Z2=2 40=80mm d1 =d1 +2ha*=68mm d2=d2+2ha*=84mm = 2 21 dd = 28064 =72 2) 转动惯量计算 工作台质量折算到电机轴上的转动惯量： J1=( p180)2W=( 75.014.3 01.0180 )2 80=0.468 2 =4.68N 2 丝杠的转动惯量： JS=7.8 10-4 D4L1=7.8 10-4 3.24 140.3 =11.475 2=114.75N 2 齿轮的转动惯量： ntsJZ1=7.8 10-4 6.44 2=2.617 2=26.17 N 2 JZ2=7.8 10-4 84 2=6.39 2=63.9 N 2 电机转动惯量很小可以 忽略。 因此 ,总的转动惯量： J= 21i (JS+JZ2)+ JZ1+ J1 = 225.11 (11.475+6.39)+2.617+0.468 =14.519 2=145.19N 2 3）所需转动力矩计算 快速空载启动时所需力矩 M=Mamax Mf M0 最大切削负载时所需力矩 M=Mat Mf M0 Mt 快速进给时所需力矩 M= Mf M0 式中 Mamax 空载启动时折算到电机轴上的加速度力矩； Mf 折算到电机轴上的摩擦力矩； M0 由于丝杠预紧所引起，折算到电机轴上的附加摩擦力矩； Mat 切削时折算到电机轴上的加速度力矩； Mt 折算到电机轴上的切削负载力矩。 Ma= TJn6.9 10-4N m 当 n=nmax时 Mamax =Ma nmax= 0maxLiv= 6 25.12000 =416.7r/min Mamax= 025.06.9 7.416519.14 10-4=2.52N m=25.72 f nts当 n=nt时 Ma=Mat nt= 0Lfn i主= 01000LfDv i= 68014.3 25.13.010010 0 0 =24.88r/min Mat= 025.06.9 88.24519.14 10-4=0.1505N m=1.536 f Mf = iLF2 00 = iWLf2 0当 0=0.8 f =0.16时 Mf = 25.18.014.32 6.08016.0 =1.223 f M0 = iLFX2 0 (1-02) 当 0=0.9时预加载荷 P0=31 Fx则： M0= iLF X6)1( 200 = 25.18.014.36 )9.01(6.038.762 =0.462 f =4.62N Mt= iLF2 00 = 25.18.014.32 6.038.76 =7.297 f =72.97 N 所以 , 快速空载启动时所需力矩： M=Mamax Mf M0 =25.72 1.223 0.462=27.405 f =274.05N 切削时所需力矩 ： M=Mat Mf M0 Mt =1.536 1.223 0.462 7.297=10.518 f =105.18 N 快速进给时所需力矩 ： M= Mf M0=1.223 0.462=1.685 f nts=16.85 N 由以上分析计算可知 ： 所需最大力矩 Mmax发生在快速启动时 ， Mmax=27.405 f =274.05 N (二 )横向进给系统的设计和计算 1. 横向进给系统的设计 经济型数控改造的横向进给系统的设计比较简单 ,一般是步进电机经减速后驱动滚珠丝杠 ,使刀架横向运动。步进电机安装在大拖板上，用法兰盘将步进电机和机床大拖板连接起来，以保证其同轴度，提高传动精度。 2横向进给系统的设计和计算 由于横向进给系统的设计和计算与 纵向类似，所用到的公式不再详细说明，只计算结果。 已知条件： 工作台重（根据图纸粗略计算） W=30 f=300N 时间常数 T=25ms 滚珠丝杠基本导程 L0=4 左旋 行程 S=190 脉冲当量 p=0.005 /step 步距角 =0.75 / step 快速进给速度 vmax=1m/min (1)切削力计算 横向进给量为纵向的 1/2 1/3，取 1/2，则切削力约为纵向的 1/2 FZ=0.5 152.76=76.38 f=763.8N 在切断工件时： Fy=0.5 FZ=0.5 76.38=38.19 f=381.9N (2)滚珠丝杠设计计算 1）强度计算：对于燕尾型导轨： P=KFy f (Fz W) 取 K=1.4 f =0.2 nts则 P=1.4 38.19 0.2(76.38 30) =74.74 f=747.4N 寿命值 L1= 6 111060 Tn = 610 150001560 =13.5 最大动负载 Q= PffL HW3 1 = 74.7412.15.133 =213.55 f=2135.5N 根据最大动负载 Q的值，可选择滚珠丝杠的型号。例如，滚珠丝杠参照汉江机床厂的产品样本选取 FC1B系列，滚珠丝杠公称直径为 20，型号为 FC1B2045E2左，其额定动负载为 5393N，所以强度足够用。 2）效率计算：螺旋升角 =3 38，摩擦角 =10 则传动效率 = )( tg tg= )01833(383 tg tg=0.956 3）刚度验算：滚珠丝杠受工作负载 P引起的导程的变化量 L1= EFPL0 = 26 76 1 9.1106.2014.3 44.01074.74 = 5.96 10-6 滚珠丝杠受扭矩引起的导程变化量 L2很小，可忽略， 即： L= L1所以导程变形总误差为 = mLL 9.141096.54.0100100 60 查表知 E级精度丝杠允许的螺旋误差（ 1m长）为 15m/m，故刚度足够。 4）稳定性验算：由于选用滚珠丝杠的直径与原丝杠直径相同，而支承方式由原来的一端固定、一端悬空，一端固定，一端径向支承，所以稳定性增强，故不再验算。 (3)齿轮及转矩有关计算 1）有关齿轮计算 nts传动比 i= 67.135005.0360475.0360 0 pL故取 Z1=18 Z2=30 m =2 b=20 =20 d1=36 d2=20 d1 =40 d1=64 a=48 2)传动惯量计算 工作台质量折算到电机轴上的转动惯量： J1= 043 9.0100 130)75.014.3 005.0180()180( 22 Wp 2 丝杠的转动惯量： JS=7.8 10-4 D4L1=7.8 10-4 24 50=0.624 2 齿轮的转动惯量： JZ1=7.8 10-4 3.64 2=0.262 2 JZ2=7.8 10-4 64 2=2.022 2 电机转动惯量很小可以忽略。 因此，总的转动惯量： J= 0439.0202.0)022.2624.0()53()(1 21122 JJJJi ZZS =1.258 2 3）所需转动力矩计算 nmax= m in/7.4 1 64351 0 0 00m a x rLiv Mamax= 2184.010025.06.9 7.416258.1106.9 44m a x TJn N m=2.23 f ntsnt= 346014.3515.010010001000001 DL v fiL fn 主 =33.17r/min Mat= 4100 2 5.06.9 17.332 5 8.1 =0.0174 N m=0.1775 f Mf= iLF2 00 = iWLf2 0= 58.014.32 34.0302.0 0.287 f =0.028 N m M0= )9.01(58.014.36 34.019.38)1(6 202 iLF Y 0.116 f =0.011 N m Mt= 58.014.32 34.019.382 0iLF Y 1.824 f =0.182 N m 所以，快速空载启动时所需转矩： M=Mamax Mf M0 =2.23 0.287 0.116=2.633 f =26.33N 切削时所需力矩 ： M=Mat Mf M0 Mt =0.1774 0.287 0.116 1.824 =2.404 f =24.04 N 快速进给时所需力矩： M= Mf M0=0.287 0.116 =0.403 f =4.03 N 从以上计算可知：最大转矩发生在快速启动时， Mmax=2.633 f =26.33 N 三、步进电机的选择 (一 ) 步进电机的选择的基本原则 合理选用步进电机是比较复杂的 问题，需要根据电机在整个系统中的实际工作情况，经过分析后才能正确选择。现仅就选用步进电机最基本的原则介绍如下： 1 步距角 步距角应满足： imin 式中 i传动比 nts min系统对步进电机所驱动部件的最小转角。 2 精度 步进电机的精度可用步矩误差或积累误差衡量。积累误差是指转子从任意位置开始，经过任意步后，转子的实际转角与理论转角之差的最大值。用 积累误差衡量精度比较实用。所以选用不进电机应满足 Q i s 式中 Q步进电机的积累误差； s系统对步进电机驱动部件允许的角度误差。 3转矩 为了使步进电机正常运行（不失步、不越步），正常启动并满足对转速的要求，必须考虑： 1）启动力矩 一般启动力矩选取为： Mq 5.03.0 0ML 式中 Mq电动机启动力矩； ML0电动机静负载力矩。 根据步进电机的相数和拍数，启动力矩选取如表（ 2）所示。 Mjm为步进电机的最大静转矩，是步进电机技术数据中给出的。 表 (2) 步进电机相数、拍数、启动力矩表 运行 方式 相数 3 3 4 4 5 5 6 6 拍数 3 6 4 8 5 10 6 12 Mg /Mjm 0.5 0.866 0.707 0.707 0.809 0.951 0.866 0.866 2）在要求的运行频率范围内，电动机运行力矩应大于电动机的静载力力矩与电动机转动惯量（包括负载的转动惯量）引起的惯性矩之和。 3 启动频率 由于步进电机的启动频率随着负载力矩和转动惯量的增大而降低，因此相应负载力矩和转动惯量的极限启动频率应满足： ft fcpm nts式中 ft极限启动频率； fcpm要求步进电机最高启动频率。 （二）步进电机的选择 1 C616纵向进给系统步进电机的确定 Mq = 4.0 10405.2740 0。 LM 685.125 N 为满足最小步矩要求，电动机选用三相六拍工作方式，查表知： Mq/Mjm=0.866所以步进电机最大静转矩 Mjm为： Mjm= 866.0 125.685866.0 qM 791.14 N 步进电机最高工作频率 fmax= 3.333301.060200060 m a x pv Hz 综合考虑，查表选用 110BF003型直流步进电机，能满足使用要求。 4 C616横向进给系统步进电机的确定 Mq = 825.654.0 10633.24.0 0 LM N 电动机仍选用三相六拍工作方式，查表知： Mq/Mjm=0.866 所以，步进电机最大静转矩 Mjm为： Mjm= 01.768 6 6.0 8 2 5.658 6 6.0 qM N 步进电机最高工作频率 fmax= 005.060100060 max pv =3333.3 Hz 为了便于设计和采购，仍选用 110BF003型直流步进电机，能满足使用要求。 四、机床导轨改造 卧式车床上的运动部件，如刀架、工作台都是沿着机床导轨面运动的。导轨就nts是支承和导向，即支承运动部件并保证运动部件在外力作用下，能准确的沿着一定的方向 运动。导轨的导向精度、精度保持性和低速运动平稳性，直接影响机床的加工精度、承载能力和使用性能。 数控机床上，常使用滑动导轨和滚动导轨。滚动导轨摩擦系数小，动静摩擦系数接近，因而运动灵活轻便，低速运行时不易产生爬行现象。精度高，但价格贵。经济型数控一般不使用滚动导轨，尤其是数控改造，若使用滚动导轨，将太大增加机床床身的改造工作量和改造成本。因此，数控改造一般仍使用滑动导轨。 滑动导轨具有结构简单，刚性好，抗振性强等优点。普通机床的导轨一般是铸铁 铸铁或铸铁 淬火钢导轨。这种导轨的缺点是静摩擦系数大，且动摩擦系 数随速度的变化而变化，低速时易产生爬行现象，影响行动平稳性和定位精度，为克服滑动导轨的上述缺点，数控改造一般是将原机床导轨进行修整后贴塑，使其成为贴塑导轨。 贴塑导轨摩擦系数小，且动静摩擦系数差很小，能防止低速爬行现象；耐磨性、抗咬伤能力强、加工性和化学性能稳定，且 有良好的自润滑性和抗振性，加工简单，成本低。 目前应用较多的聚四氟乙稀（ PTEE）贴塑软带，如美国生产的 TwrciteB和我国生产的 TSF软带材料，次、此种软带厚度为 0.8、 1.6、 3.2等几种规格。考虑承载变形，宜厚度小的规格，如果考 虑到加工余量，选用厚度为 1.6为宜。 贴塑软带粘贴工艺非常简单，可直接粘结在原有的滑动导轨面上，不受导轨形式的限制，各种组合形式的滑动导轨均可粘结。粘结前按导轨精度要求对金属导轨面进行加工修理。根据导轨尺寸长度放大 3 4，切下贴塑软带。金属粘结面与软带结面应清洗干净，用特殊配制的粘合剂粘结，加压固化，待其完全固化后进行修整加工。作为导轨面的表面，根据需要可进行磨、铣、刮研、开油槽、钻孔等加工，以满足装配要求。 五、自动转位刀架的选用 自动转位刀架的选用是普通机床数控改造机械方面的关键，而由数控系统控制的 自动转位刀架，具有重复定位精度高，工件刚性好，性能可靠，使用寿命长以及nts工艺性能袄等优点。 经济型数控车床的自动刀架，在生产中最常用的是常州武进机床数控设备厂生产的系列刀架，具有重复定位精度高，工作刚性好，使用寿命长，工艺性能好等优点达到国内先进水平，在生产中大量使用。现选用常州武进机床数控设备厂生产的LD4工型系列四工位自动刀架。 C616适配刀架。 刀架技术参数： 刀位数： 4 电动功率： 60W 电机转速： 1400r/min 夹紧力： 1t 上刀体尺寸 ： 152 152 下刀体尺寸 ： 161 171 技术指标：重 复定位精度： 0.005 工作可靠性： 30000次 换刀时间： 90 180 270 2.9s 3.4s 3.9s 六、经济型数控机床改造时数控系统选用 数控系统是一台数控机床的核心。对系统的选择在机床数控改造中是至关重要的 现从系统的经济性和实用性选择为开环伺服系统为 JWK15T。 现将该经济性数控系统性能参数列表如下： 1 生产厂家 南京微分电机厂江南机床数控工程公司 2 用户容量 24K 3 设定单位 X=0.005 Z=0.01 4 控制轴数 X、 Z两轴 5 联动轴数 二轴 nts6 编程尺寸 9999.99 7 快速 (X/Z)向 316/ 8 G功能 G00 G04 G22 G29 G32、 G33、 G36、 G37、 G9、 G80、G92 9 M功能 M00 M09 M20 M29 M92 M99 10 S功能 S01 S04 S05 S10 11 T功能 T1X T8X 12 步进电机 220V 10%50HZ 13 控制精度 1步 14 功耗 W 360 15 环境温度 0 40C 16 相对温度 80%（ 25C） 17 外形尺寸（） 340400220 18 系统重量 17 kg 七、典型零件的工艺设计及应用程序编制 所需加工零件的材料为 45号钢，加工零件如下图所示： nts割槽刀镗刀螺纹刀外形刀刀具类型刀号其余 2 4 5 4 0 0 . 0 5（一）工艺分析 1、该零件分七个工步来完成加工，即先用 16的麻花钻来钻孔；再粗车外圆；第三步粗镗孔；第四步精镗内孔；第五步精车外圆；第六步车 M30的细牙螺纹（螺距F=0.75）；最后切断。 2、较为突出的问题是如何保证 38、 18和长度 50的尺寸公差，长度方向的中间凹槽，粗车、粗车刀的副偏角大于 45，棒料伸出三爪卡盘 65mm装夹工件。 3、选择 01号车刀（副偏角大于 45）， 02号螺距纹刀、 03号内孔镗刀， 04号割槽刀共四把刀。 4、 G73进行外圆粗加工时，单边粗车吃刀量 1.75， U=1.75， R是切削次数 4次，精车余量 0.5mm； G71进行内孔粗加工时，单边粗车吃刀量 1mm,U=1,R退刀量的值 0.5mm,精车余量nts0.5mm。 （二）工件坐标系的设定 选取工件的右端面的中心点 O为工件坐标系的原点。 （三）手动钻孔 夹好工件，用 16的麻花钻手动钻孔，孔深 55mm。 （四）编制加工程序 N001 G94G54T1 M03S700M08 N002 G00Z0X32 N003 G01X-1F30 N004 G00Z1X30.6 N005 G01Z-44F80 N006 G00X31Z1 N007 G00X27 N008 GO1Z-22.4F80 N009 G00X28Z1 N010 G00X25 N011 G01Z-22.4F80 N012 G00X26Z1 N013 G00X23.9 N014 G01Z-20 N015 G00Z1X25 N016 G00X80Z120M09M05 N017 T2M06M08M03 N018 G00Z0X24 N019 G01X2.5F30 N020 G01X23.9 CHF=2 N021 G01Z-8F80 N022 G01X22Z-9.6 N023 G01Z-19.8 N024 G01X24.6 ntsN025 G01X27 N026 G01X30.5Z-38.4 N027 G01Z-44 N028 G00X31Z-8 N029 G00
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