毕业设计电子表格印.xls

一 工程概况 本工程为南宁市郊某教学综合楼 总建筑面积2962 7 层数5层 一层层高为5 1m 二层 五层层高为3 9m 该建筑物为框架结构 梁柱为现浇钢筋砼 板为预制板 内外墙体均为砼小砌块墙 采用柱下独立基础 本工程的 火要求 建筑物为一级防火标准 上下水由城市管网解决 电源由城市电网解决 建筑标准800元 气象水文地质条件 风玫瑰图 夏季盛吹东及东南风 冬季季节东北风 温度 最热月平均29 C 均13 5 C 雨量 年降雨量为1255 1毫米 地下水无侵蚀性 地在面以下8米 地质资料 50 表土以下为亚粘土 地基容许承载力标准值为210Kpa 二结构选型 根据所提供的建筑设计 贯彻 适用 安全 经济 在可行的条件下注意美观 的建筑方针 布置要与建筑设计协调 要满足建筑设计的使用要求 保证房屋建筑有适当的强度 刚度 和整体性 本工程房屋空间较大 层高较高 总高度不大 竖向荷载较大 水平荷载较小 采用钢筋砼框架结构较合理 框架的梁 柱现浇 节点构造简单 整体性好 楼板采用预制板施工速度较快 可比全现浇节约模板约20 比装 配式框架节约钢材和水泥约为20 框架承重方案分析 框架承重有横向框架承重方案 纵向承重方案 纵横向框架承重方案 其中横向框架承重方 案在横向布置框架承重梁 楼面竖向荷载由横向框架梁传至柱 而在纵向布置连系梁 横向框架往往跨数较少 主 梁沿横向布置有利于提高建筑物的横向抗侧刚度 而纵向框架则往往仅按构造要求布置较小的连系梁 这也有利于 房屋的采光与通风 纵向框架承重方案在在纵向布置承重梁 在横向布置连系梁 因楼面荷载由纵向梁传至柱子 所以横向布置 梁较小 有利于设备管道线的穿行 当在房屋开间方向需要较大的空间时 可获得较高的室内净高 另外 当地 基土的物理力学性能在房屋纵向有明显的差异时 可利用纵向框架的刚度来调整房屋的不均匀沉降 纵向框架承重方 案的缺点是房屋的横向抗侧刚度较差 进深尺寸受预制板长的限制 纵横框架混合承重方案在两个方向均需布置框架承重以承受楼面荷载 当楼面上有较大的荷载 或是楼面有较大的开洞 或当柱网布置正方形或接近正方形时 常采用这种承重 方案 具有较好的整体工作性能 对抗震有利 综上所述 本工程应选择横向承重方案 梁 柱现浇 板采用预制板 最冷月平 结构型式和结构 本工程为南宁市郊某教学综合楼 总建筑面积2962 7 层数5层 一层层高为5 1m 二层 五层层高为3 9m 采用柱下独立基础 本工程的 火要求 建筑物为一级防火标准 上下水由城市管网解决 电源由城市电网解决 建筑标准800元 气象水文地质条件 风玫瑰图 夏季盛吹东及东南风 冬季季节东北风 温度 最热月平均29 C 均13 5 C 雨量 年降雨量为1255 1毫米 地下水无侵蚀性 地在面以下8米 地质资料 50 表土以下为亚粘土 布置要与建筑设计协调 要满足建筑设计的使用要求 保证房屋建筑有适当的强度 刚度 和整体性 本工程房屋空间较大 层高较高 总高度不大 竖向荷载较大 水平荷载较小 采用钢筋砼框架结构较合理 框架的梁 柱现浇 节点构造简单 整体性好 楼板采用预制板施工速度较快 可比全现浇节约模板约20 比装 框架承重方案分析 框架承重有横向框架承重方案 纵向承重方案 纵横向框架承重方案 其中横向框架承重方 案在横向布置框架承重梁 楼面竖向荷载由横向框架梁传至柱 而在纵向布置连系梁 横向框架往往跨数较少 主 梁沿横向布置有利于提高建筑物的横向抗侧刚度 而纵向框架则往往仅按构造要求布置较小的连系梁 这也有利于 纵向框架承重方案在在纵向布置承重梁 在横向布置连系梁 因楼面荷载由纵向梁传至柱子 所以横向布置 梁较小 有利于设备管道线的穿行 当在房屋开间方向需要较大的空间时 可获得较高的室内净高 另外 当地 基土的物理力学性能在房屋纵向有明显的差异时 可利用纵向框架的刚度来调整房屋的不均匀沉降 纵向框架承重方 纵横框架混合承重方案在两个方向均需布置框架承重以承受楼面荷载 当楼面上有较大的荷载 荷荷载载计计算算 一 恒载计算 Kj18 1 屋面荷载 1 板自重 YKB5193 查表得 2 36 KN 2 其它重量 隔热防水等构造 按最薄处409mm 3 61 KN 屋面恒荷载 5 97 KN 框架梁自重 0 25 0 6 25 3 75 kN m 梁侧粉刷 2 0 6 0 02 17 0 408 kN m 2 楼面 1 水泥砂浆楼面20mm厚1 2水泥砂浆素水泥浆结合一遍 0 4 KN 2 预应力空心板厚度180厚 含灌缝0 20KN 2 37 KN 3 采用顶棚混合砂浆顶棚 钢砼板底清理干净0 24 KN 7mm厚的水泥石灰砂浆1 1 4 5mm厚1 0 5 3水泥石灰砂浆 表面涂料 总厚度12mm 3 01 KN 3 内墙 1 砼小砌块墙厚180mm 2 内墙面 采用混合砂浆墙面 15mm厚1 1 6水泥石灰砂浆 5mm厚1 0 5 3水泥石灰砂浆3 1 KN 3 1 KN 4 外墙 1 砼小砌块墙厚180mm 2 内墙面 采用混合砂浆墙面 15mm厚1 1 6水泥石灰砂浆 5mm厚1 0 5 3水泥石灰砂浆3 1 KN 3 1 KN 5 走廊 与楼面构造一样 1 水泥砂浆楼面20mm厚1 2水泥砂浆素水泥浆结合一遍 0 4 KN 2 预应力空心板厚度180厚 含灌缝0 20KN 2 37 KN 3 采用顶棚混合砂浆顶棚 钢砼板底清理干净0 24 KN 7mm厚的水泥石灰砂浆1 1 4 5mm厚1 0 5 3水泥石灰砂浆 表面涂料 总厚度12mm 3 01 KN 6 木门 0 2 KN 7 窗 0 35 KN 8 栏杆 建施 98ZJ411 38 5a 1 栏板重 0 9 12 5 1 19 0 12 0 12 0 9 25 19 10 54296 KN 2 压顶梁 0 06 0 12 4 95 25 0 918 KN 3 抹灰 0 9 5 1 0 02 17 2 3 1212 KN 4 钢管 3 14 0 08 0 002 78 5 5 1 0 201136 KN 一个柱距S14 7833 KN 半个柱距S 27 391648 KN 二 活载计算 1 屋面按上人屋面 2 0KN 2 楼面 教室 2 0KN 走廊 2 5 KN 准永久值系数 0 5 三 风荷载 基本风压 W00 35 KN 风载体型系数 0 8 0 5 1 3 风压高度系数 按B类地区 大城市效区 查表列如下表 离地高度510152030 1 01 01 141 251 42 风振系数 房屋高度未超过30m 1 0 结结构构平平面面布布置置中中的的各各构构件件尺尺寸寸的的估估算算方方法法及及结结果果 1 梁的截面初估 1 框架梁 h 1 8 1 12 L 取h 1 12L 1 12 7200 600选取h 600mm b 1 2 1 3 h 取b 200mm 300mm 选取b 250mm 2 连系梁 封口梁 按h 1 12 1 14 L1 l1 5100mm h 425 364mm 选取h 400mm b 1 2 1 3 h 取b 200mm 133mm 选取b 200mm 3 按梁内力估算 qk 3 01 2 0 5 1 25 551 KN MGk 1 12 qk 7 2 7 2 110 3803 KN m VGK 1 2 qk 7 2 91 9836 KN Mb 1 25 MGK 1 5 206 9631 KN m Vb 1 25 VGk 1 5 172 4692 KN 檐口处风压高度变化系数M2 1 25 风载不大 1 5 C20为砼强度等级 HB335为钢筋强度等级 fy 300N mm2 fc 9 6N mm2 抗弯要求 570 5509 mm 422 2122 mm 故取b 250mm h 600mm可满足要求 q su su z b bb 32 05cMbh f 6 3206 96 102 05 9 6 33 153 15 172 47 10 9 6bchVf 2 柱截面初估 1 按h 1 15 1 20 H H为层高 一层层高为H 5 1m 其它层为H 3 9m 故有 底层柱 h 1 15 5 1 340 mm选取h 400mm b 350mm 其它层桩 h 1 15 3 9 260 mm选取h 400mm b 350mm 2 按轴压比 A 0 9 N 柱重 5 2 主梁一跨自重 5 连系梁一跨自重 楼面重 屋面重 活载 墙重 窗重 栏杆重 封口梁重 其中 柱重 25bhH 25 0 4 0 35 3 9 4 25 0 35 0 4 5 1 72 45 KN 主梁一跨自重 5 2 25 0 2 0 25 0 6 7 2 67 5 KN 次梁一跨自重 4 25 0 2 0 4 5 1 3 01 5 1 3 9 2 1 5 2 1 1 2 25 0 2 0 4 5 1 3 01 1 5 5 1 1 2 楼面重1 1 25 3 01 2 0 5 10 1 2 7 2 1 2 4 229 959 D轴 楼面重2 1 25 3 01 2 5 1 2 7 2 2 1 5 1 4 1 2 400 43925 C轴 屋面重1 1 25 5 97 2 0 5 1 1 2 7 2182 9115 KN D轴 屋面重2 1 25 5 97 2 0 5 1 1 2 7 2 2 1 289 60988 KN C轴 墙重 1 2 3 9 1 2 7 2 3 1 4 208 9152 KN 窗重 1 2 1 5 2 1 2 5 0 35 13 23 KN 栏杆重 1 2 14 921 5 1 2 89 526 KN 封口梁重 1 2 0 2 0 4 5 1 25 5 1 2 30 6 KN ND 1019 0167 KN NC 1206 6694 KN C轴柱A 117941 8mm2 D轴柱A 139660 8mm2 故选取C轴柱 350 400 140000 117941 选取D轴柱 350 400 140000 139660 偏心受压初步验算 仅验算D轴柱底层与顶层柱 构件线刚度 梁 ib 625000 楼层柱 ic 478632 底层柱 ic 366013 用相对值计算ib 1 楼层ic 0 765812底层柱ic 0 5856209 C轴底层柱端弯矩估算 V 1 3 1 25 0 35 5 1 5 1 14 79319 KN Mc 1 4 1 2 14 79 5 1 2 0 5856 1 0 7658 0 5856 1 25 110 38 60 76139 cN f l l cN f l 31019 02 100 9 9 6 cN f l 31206 67 100 9 9 6 31 250 600127200 31 350 400123900 31 350 400125100 x N fcb 1206 67 1000 9 6 350 359 128 e M N b 2 as 210 35345 mm ho x 2 0 008 fyhco fc x hco as 374 9267 mm 210 35mm 374 93mm 可以 C轴顶层柱端弯矩估算 Nc 1 25 5 97 2 0 5 1 1 2 7 2 182 9115 KN V 1 3 1 25 0 35 5 1 3 9 11 31244 KN Mc 1 4 1 2 14 79 5 1 2 0 7658 1 0 7658 0 5856 1 25 110 38 65 12382 KN m 偏心验算 x 182 911 1000 9 6 350 54 4378 mm e 65 12 1000000 182 911 1000 400 2 40 196 0mm 529 e 196mmXb时先按小偏心计算 1 cN x f ba 100 2 c ssysNef bx h xAAf haa sa sa 2 10101000 43 0 8 bcb c c bsNf bhNef bhf bhhax axxa a x 0 xhx 148718 02671763 5785220 06671763 49 1 01 01 01 0 9 69 69 69 6 350350350350 944382316382 300300300300 35353535 365365365365 44 26131526 199 9296 233 6964464 199 9296113 140356587 6 2 57E 08 247960705 7 256812679 6 50990849 47 1 78E 08194853753 178040968 2 99000990009900099000 902 68795 67536 43795 67 框架柱底截面不利内力组合 C轴柱 N 1004 39KNM 59 39KN mV 26 11 D轴柱 N 785 22006 KNM 43 97298 KN mV 27 07956 上部结构传至基础顶面的压力 加上基础梁及墙和门窗传来的荷载 基础梁 1 2 0 2 0 5 5 1 25 1 2 7 65 KN 墙11 2 7 2 5 1 0 6 3 1 1 2 60 264 KN 墙21 2 3 1 5 1 0 6 5 1 1 5 2 1 2 1 2 30 969 KN 门重 1 2 0 9 2 4 0 2 0 5184 KN 窗重 1 2 1 5 2 1 0 35 1 323 KN C轴柱 Fc 1004 39 7 65 2 60 264 30 97 0 5184 1 323 1112 759 KN D轴柱 Fd 785 22 7 65 2 60 264 30 97 1 323 893 0761 KN 作用在基础底面的弯矩 C轴柱 Mc 59 39 26 11 1 0 60 264 1 2 7 2 302 449 KN m D轴柱 Md 43 97 27 08 1 0 60 264 1 2 7 2 288 0029 KN m 计算基础底面积 设防e l 6 n 6 10 419096 1 2 16 F A fe lrd 1112 76 1 2 228 16 6 20 1 5 ll 1 2 6 1 2 lnfnrd MfF 1 2 6 228 66 20 1 5 302 45 1 2 228 1112 76 KN KN 1 273176 1 2 6 228 66 20 1 5 302 45 1 2 228 1112 76 框架柱底截面不利内力组合 C轴柱 N 1004 39KNM 59 39KN mV 26 11KN D轴柱 N 785 22006 KNM 43 97298 KN mV 27 07956 KN 上部结构传至基础顶面的压力 加上基础梁及墙和门窗传来的荷载 基础梁 1 2 0 2 0 5 5 1 25 1 2 7 65 KN 墙11 2 7 2 5 1 0 6 3 1 1 2 60 264 KN 墙21 2 3 1 5 1 0 6 5 1 1 5 2 1 2 1 2 30 969 KN 门重 1 2 0 9 2 4 0 2 0 5184 KN 窗重 1 2 1 5 2 1 0 35 1 323 KN C轴柱 Fc 1004 39 7 65 2 60 264 30 97 0 5184 1 323 1112 76KN D轴柱 Fd 785 22 7 65 2 60 264 30 97 1 323 893 08KN 作用在基础底面的弯矩 C轴柱 Mc 59 39 26 11 1 0 60 264 1 2 7 2 302 45KN m D轴柱 Md 43 97 27 08 1 0 60 264 1 2 7 2 288 00KN m 确定基础底面尺寸 先按轴心受压估算 由公式 5 62 将其增大20 40 初步选用底面尺寸为 b 3 0m l 2 5m 3 75 KN amF A fr d 1112 7622820 1 5 2 6Wlb 22 3 0 6 225 KN 基础边缘的最大和最小压力计算 259 02kN 97 71KN 259 02 1 2 228 273 6KN 259 02 97 71 2 178 37 228KN 故该基础底面积尺寸可以满足要求 验算基础高度 229 02KN 67 71KN 按比例求得相应于柱边缘 变阶处及冲切破坏锥体外边缘处的地基净反力 柱边缘 变阶处 Grbld 20 3 0 2 5 1 5 maxccFGMV bp blW 1112 76225302 453 2 53 75 minccFGMV bp blW 1112 76225302 453 2 53 75 maxP1 2 af maxmin 2pp af maxccnFMV bp blW minccnFMV bp blW 1112 76302 453 2 53 75 1112 76302 453 2 53 75 2tbmbbb 0 352 350 965 1 35 1 85 1 352 350 465 0 99 0 54 229 02 0 99 227 39495 0 7 1 1 1350 965 1000 1003 1175 在1处满足受冲切承载力的要求 229 02 0 52 124 3355 0 7 1 1 1850 1100 465 1000 662 3925 在2处满足受冲切承载力的要求 故该基础高度满足受冲切承载力要求 基础高度满足受冲切承载力要求 沿基础长度 对柱边载1 1处的弯矩M1按下式计算 292 26 1121 7041 00 7tmFlfb h sFlP A tb bb 0h 00 2222ttbhlbAh bh tb bb 0h 00 2222ttbhlbAh bh 3 00 42 50 35 0 965 3 0 0 965 2222 3 01 72 51 35 0 465 3 0 0 465 2222 2tbmbbb sFlP A 00 7tmFlfb h max 121 2 242nnccppMbhlb 21229 02 158 87 3 00 4 2 2 50 35 242 1 1 010 9s yMA f h 6292 26 100 9 300 965 2tbmbbb 变阶2 2处的弯矩M2计算如下 94 562401 753 16607 D轴柱下独立基础计算 确定基础底面尺寸 先按轴心受压估算 由公式 4 5104852 将其增大20 40 初步选用底面尺寸为 b 3 2m l 2 0m 3 4 192 KN 基础边缘的最大和最小压力计算 253 92kN 85 17KN max 221 2 242nnccppMbhlb 21229 02 193 94 3 0 1 7 2 2 5 1 35 242 1 12010 9s yM A f h 697 54 100 9 300 465 amF A fr d 893 0822820 1 5 2 6Wlb 22 0 3 2 6 Grbld 20 3 2 2 0 1 5 maxccFGMV bp blW 893 08192288 03 2 2 03 4 minccFGMV bp blW 893 081922883 2 2 03 4 3m 1 1 010 9s yMA f h 6292 26 100 9 300 965 253 92 1 2 228 273 6KN 253 92 85 17 2 169 54313 228KN 故该基础底面积尺寸可以满足要求 验算基础高度 223 92KN 55 17KN 按比例求得相应于柱边缘 变阶处及冲切破坏锥体外边缘处的地基净反力 柱边缘 变阶处 0 352 270