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土木土建毕业设计
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土木土建18大学食堂建筑施设计,土木土建毕业设计
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目 录 摘要 ABSTRACT 绪 论 0.1设计任务 0.2心得体会 0.3前景展望 第一部分 建筑设计 1.1毕业设计题目的 1.2 毕业设计目的 1.3 工程概况 第二部分 结构设计 2.1工程概况 2.1.1 设计概况 2.1.2 建筑技术条件 2.1.3 结构承重方案选择 2.1.4主要构件选型及 尺寸初步估算 2.2板的计算 2.2.1板的设计资料 2.2.2板的荷载计算 2.2.3板的内力 计算 2.2.4板的配筋计算 2.3 框架计算之荷载标准值计算 2.3.1 恒荷载标准值计算 2.3.2 活荷载标准值计算 2.3.3 竖向荷载作用下框架受荷计算 2.3.4框架受荷总图 2.4 框架计算之风荷载计算 2.4.1 集中风荷载标准值计算 2.4.2 风荷载作用位移计算 2.4.3 框架计算简图 2.4.4 框架侧移刚度 D值计算 nts2.4.5风荷载作用下框架侧移计算 2.4.6 风荷载作用下内力计算 2.4.7 绘制 M， V， N图 2.5 框架计算 之地震作用计算 2.5.1 地震作用验算 2.5.2 横向框架内力计算 2.5.3 绘制 M， V， N图 2.6 框架计算之恒荷载计算 2.6.1 顶层内力分析 2.6.2标准层内力分析 2.6.3底层内力分析 2.6.4 恒荷载作用下 V， N计算 2.6.5 绘制 M， V， N图 2.7 框架计算之活荷载计算 2.7.1顶层内力分析 2.7.2标准层内力分析 2.7.3底层内力分析 2.7.4 活荷载作用下 V， N计算 2.7.5绘制 M， V， N图 2.8 内力组合 2.8.1 内力取值方案 2.8.2 内力组合表 2.9 截面设计与配筋计算 2.9.1 设计资料 2.9.2 框架柱截面设计 2.9.3 框架梁截面设计 2.10 基础设计 2.10.1确定计算简图 2.10.2 材料选择 2.10.3 基础尺寸设计 2.11楼梯设计 2.11.1楼梯结构布置图 2.11.2 初选材料 2.11.3 确定计算对象 2.11.4 构件尺寸 nts第三部分 施工组织设计 3.1工程概况和施工条件 3.2主要项目施工方法和施工方案 3.2.1施工测量 3.2.2基础土方工程 3.2.3模板 工程 3.2.4钢筋工程 3.2.5混凝土工程 (9) 3.2.6脚手架工程 (14) 3.2.7砌体工程 (14) 3.2.8防水工程 (17) 3.2.9抹灰工程 (19) 3.2.10门窗工程 (20) 3.2.11水 、暖、电工程 (20) 3.2.12雨期施工主要措施 3.3施工进度计划表和资源供应、运输计划 (22) 3.3.1施工进度计划分阶段控制目标说明 3.3.2施工计划横道图（见附图） 3.3.3主要施工机械需要量计划 3.3.4主要工种劳动力计划 3.3.5主要材料需求计划 3.4质量、安全、文明施工措施 (23) 3.4.1质量控制措施 (23) 3.4.2安全施工措施 (26) 3.4.3文明施工措施 (28) 3.5施工平面布置图（见附图） (30) 3.6主要技术标准一览表 nts 绪 论 0.1 设计任务 本次毕业设计的题目是：北方某院校大学食堂设计，是四层框架结构的建筑物。“ 宝剑锋从磨砺出，梅花香自苦寒来”。 四年的学习与实践，到这一刻，把它的作用发挥到了极至。 此课题设计历时约三个月，在这三个月中，我能根据设计进度的安排，紧 密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。本次毕业设计主要分建筑设计、结构设计及施工组织设计。建筑设计主要是通过合理布置空间及充分考虑各个房间功能的基础上绘制建筑施工图，而结构设计主要包括设计计算书和绘制结构施工图。而这里的计算书却是最重要，也是耗时最多的。它从结构的选型到最后基础设计的完成，其中每个过程都倾注了自己和老师、同学的无数心血。在此，向他们致意！ 0.2 心得体会 “养兵千日，用兵一时。”在本次毕业设计中，我为能用上四年的学习成果而欣喜万分，同时我深深的感觉到了基础知识的重要性。在以前 学习结构力学、钢筋混凝土结构、建筑结构抗震等专业课时 ，老是觉得所学的东西跟实际相差的太远，甚至觉得没什么用，这可能跟 当时 怀着 特别希望学以至用的心情有关。这种急功近利的思想使自己对一些专业课的学习有所放松，在毕业设计的过程中，我感觉到那些基础知识是相当重要的。在以后的学习生活中切不可急于求成而忽略了基础的夯实，对一门系统的科学，应该扎实的学习它的每一部分知识，充分利用各种实践环节，切实做到理论联系实践，学以致用。 毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过 毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业 设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会。有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性，也有nts了自己的创新。 0.3 前景展望 土木工程是一门古老而又现代的学科，而我国的正处在建设时期，需要大量的专业技术人才。显然，我国的土木工程没有日本及欧美的发达。但我们中华民族是优秀的民族，我们的祖先早在宋朝时，就有了土木工程专著 营造法式。它总结了中国历代劳动人民土木建筑方面的 经验，为后世流下了关于材料力学和结构力学方面不可多得的史料。 因此，我们要继承和发扬祖先的优良传统，继续开拓创新。在进行工程实践的过程中，我们应该立足经典的理论知识，在不断的工程实践积累中，勇于创新，扩大交流，不断形成我们的工程技术优势。现在我国正处于基础建设的高峰时期，作为一名新世纪的土木工程人员，我们应该立足本国的具体情况，充分利用我国的人力和物力优势，不断的加强对外工程技术交流与合作，在竞争激烈的国际市场中占据我国的一席之地 nts 第一部分 建筑设计说明 1.1 毕业设计题目： 北方某院校大学食堂 1.2 毕业设计目的： 通过系统的项目设计，掌握工程地质、土力学地基基础、材料力学、结构力学、钢筋混泥土结构、结构抗震、施工组织等课程知识的综合运用。通过设计，熟悉设计的全过程，基本方法、步骤及相关设计规范的内容和应用， 提高了综合运用知识，综合分析和解决问题的能力，培养和造就了实事求是，严密、准确的科学态度和作风，为我以后走上工作岗位奠定了坚实的基础。 1.3 工程概况： 该工程位于北方某高校校园内 , 北临校园公路，南与校园绿化地相连，该工程为凹型建筑，东 西长 84m， 南北长 21.6m，总建筑面积为 7257.6m2，建筑高度18.0m。建筑物的结构形式为框架结构形式，主体结构合理使用年限 50 年，抗震设防烈度为六度二级，建筑抗震设防为丙类，建筑结构安全等级为二级。建筑耐火等级、防火等级均为二级。主体部分为 4层，教学部分西北侧一层为校医务室，其余为 4 个教室，并在位于食堂西向各层均布置有厕所。在整个建筑中用于输送菜品的食梯在其安置部位贯穿于整层楼，在二至四层食堂大厅用餐空间的布置完全相同，只是将粗加工间和锅炉房的功能换成了财务室和冷饮店。顶层采用的是山墙泛水。该 建筑占地总面积为 1814.4 m2，建筑面积为 7257.6m2，总投资约为 1200万。该建筑使用年限为 50年。 nts第二部分 结构设计 2.1 工程概况 2.1.1 设计概况 该工程（大学食堂）位于北方某大学院内，建筑面积 4500 5000左右，层数为四层，层高设定为 3.6米。 拟建建筑红线见图 2.1 拟建建筑校园道路校园道路图 2.1 建筑红线图 2.1.2 建筑技术条件 （ 1）气象条件 雪荷载：基本雪压为 S0=0.30kN/m2（水平投影）； 风荷载： 全年主导风向为北风，基本风压为 W0=0.35kN/ m2； 常年气温差值： 30。 最大降雨强度 65.2mm/h，阵雨强度 145mm/h。 （ 2）工程地质条件 地形概况：拟建场地为山坡地，地形复杂 m。 地下水位：钻探至自然地面下 7.5m 处未见地下水。 地基持力层为基岩。 基础埋深： 2米左右。 （ 3）建筑地点冰冻深度 冰冻深度：室外天然地面以下 300mm。 （ 4）建筑场地类别 nts二类场地土，地基承载力为特征值为 f0k=380kpa，建筑场地复杂，基础埋深暂定为 1 4米之间。无软弱下卧层，不考虑地 下水影响。 （ 5）地震设防烈度 抗震按 6度设防。设计基本地震加速度值为 0.005g （ 6）建筑耐久等级、防火等级均为级。 2.1.3 结构承重方案选择 结构承重方案采用框架结构承重方式，且屋盖和楼盖采用现浇或装配整体式钢筋混凝土楼盖，基础采用独立基础。 2.1.4 主要构件选型及尺寸初步估算 （ 1） 材料 选择 现浇框架柱、框架梁以及现浇板均采用标号等级为 C30的商品混凝土。 钢筋： HPB235、 HRB400 （ 2） 截面尺寸估算 主梁： 200 350、 250 500、 300 650、 300 750、 400 900、 450 900 次梁： 200 250、 200 350、 250 450、 300 600 框架柱的截面的尺寸一般根据柱的轴压比限值计算： cnc fNA ，且 nFgN EN 柱组合的轴压力计算 ； Eg 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值 12 15KN/ ； 地震作用组合后柱轴压力增加系数，边柱 取 1.3，不等跨内柱取 1.25，等跨内柱取 1.2； n 验算截面以上楼层层数 ； F 简支状态计算的柱的负载面积 ； cA 柱截面面积。负载面积：边柱： 295.222 2.105.4 mmm 中柱： 290.182 4.85.4 mmm 采用 C30的混凝土：cf=14.3N/ 2mm 由 查表得： 0.8,n ,25.1 ,4n ,/15 mKNg E 由公式 nFgN E ，得 NmmNmmN 62326 1072.14/10151095.2225.1 边柱 ntsNmmNmmN 62326 1042.14/1015109.1825.1 中柱 边柱 : 中柱 : 取柱截面为正方形 ,则截面高度分别为 : 27.387 mm 和 23.352 mm 。 最终取柱截面 : 中柱 取为 500 500 边柱 取为 500 500 2.2 板的计算 2.2.1 板的 设计资料 大学食堂现浇板平面 布置如图 2.2所示，板厚选用 120mm， 20厚水泥砂浆面层， 15 厚混合砂浆天棚抹灰，楼 面活荷载标准值 q=2.5km/ 2m ，混凝土为 C30（ 2/3.14 mmNfC ），钢筋为 HRB335（ 2/300 mmNfy ）。 图 2.2 现浇板平面布置图 2.2.2 板的 荷载计算 （ 1） 食堂大厅（配电间） 20mm水泥砂浆面层 （四号） 22 /4.0/2002.0 mKNmKNm 板自重 （小四） 22 /0.3/2512.0 mKNmKNm 15mm混合砂浆天棚抹灰 22 /26.0/170 1 5.0 mKNmKNm 10mm厚地砖铺面 22 /22.0/67.2101.0 mKNmKNm 吊顶 2/4.0 mKN 桌椅，板凳等 2/5.0 mKN 恒荷载标准值 2/78.4 mKN 恒荷载设计值 22 /74.52.1/78.4 mKNmKNg 226 7.3871503503.148.0 1072.1 mmmmA c 226 3.3521241263.148.0 1042.1 mmmmA c EEGHLI D CABKM FJ 1234 2G G G H LC C C D IA A A A A A AF F F F F F FBMnts活荷载设计值 22 /25.33.1/5.2 mKNmKNq 合计： 2/0.999.8 mKNqg （ 2）厕所（洗碗间、消毒间） 20mm水泥砂浆面层 22 /4.0/2002.0 mKNmKNm 板自重 22 /0.3/2512.0 mKNmKNm 15mm混合砂浆天棚抹灰 22 /26.0/170 1 5.0 mKNmKNm 10mm厚地砖铺面 22 /22.0/67.2101.0 mKNmKNm 吊顶 2/4.0 mKN 防水构造 2/4.0 mKN 浴台 2/5.0 mKN 恒荷载标准值 2/18.5 mKN 恒荷载设计值 22 /22.62.1/18.5 mKNmKNg 活荷载设计值 22 /25.33.1/5.2 mKNmKNq 合计： 2/47.9 mKNqg （ 3） 财务室（冷饮店、办公室） 20mm水泥砂浆面层 22 /4.0/2002.0 mKNmKNm 板自重 22 /0.3/2512.0 mKNmKNm 15mm混合砂浆天棚抹灰 22 /26.0/170 1 5.0 mKNmKNm 10mm厚地砖铺面 22 /22.0/67.2101.0 mKNmKNm 吊顶 2/4.0 mKN 桌椅，板凳等 2/38.0 mKN 恒荷载标准值 2/66.4 mKN 恒荷载设计值 22 /6.52.1/66.4 mKNmKNg 活荷载设计值 22 /25.33.1/5.2 mKNmKNq 合计： 2/85.8 mKNqg （ 4） 厨房（食品加工间、洗碗间、售饭窗口） 20mm水泥砂浆面层 22 /4.0/2002.0 mKNmKNm 板自重 22 /0.3/2512.0 mKNmKNm 15mm混合砂浆天棚 抹灰 22 /26.0/170 1 5.0 mKNmKNm 10mm厚地砖铺面 22 /22.0/67.2101.0 mKNmKNm 吊顶 2/4.0 mKN 锅炉台、烹饪设备等 2/0.1 mKN 恒荷载标准值 2/28.5 mKN 恒荷载设计值 22 /34.62.1/28.5 mKNmKNg 活荷载设计值 22 /2.53.1/0.4 mKNmKNq nts合计： 2/07.10 mKNqg 2.2.3 板的内力计算（ 按塑性理论计算 ） （ 1） 、中间区格板 A 由于 287.15.44.812 ll宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmmlox 25.42 2.02 3.05.4 mmmloy 25.445.04.8 87.125.4 95.7 mmllnoxoy ，取 2,28.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 9.6)425.495.7()4( xxxoxy mmmlM 9.025.428.04343 xxxoyxx mmmlMM 9.1595.72 xxxoxyy mmmlMM 38.228.025.42 代入基本公式，由于区格板 A四周与梁连结，内 力折减系数为 0.8。 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 代入相应数值，得到： mmKNm x /10.4 mmKNmmKNmm xy /15.1/1.428.0 mmKNmmKNmmm xxx /2.8/1.42 mmKNmmKNmmm yyy /3.2/15.12 （ 2） 、中间区格板 B 由于 2428.12.40.612 ll 宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmmlox 925.3225.02 3.02.4 mmmloy 7.53.00.6 ，取 2,32.012 n。 7 7 5.19 2 5.37.5 mmllnoxoynts采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 72.4)4925.37.5()4( xxxoxy mmmlM 94.0925.332.04343 xxxoyxx mmmlMM 4.117.52 xxxoxyy mmmlMM 5.2925.332.02 代入基本公式，由于区格板 A四周与梁连结，内力折减系数为 0.8。 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 代入相应数值，得到： mmKNm X /11.3 mmKNmmKNmm xy /0.1/11.332.0 mmKNmmKNmmm xxx /22.6/11.32 mmKNmmKNmmm yyy /0.2/0.12 （ 3） 、中间区格板 C 由于 宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmmlox 725.42 3.0245.01.5 mmmloy 6.84.00.9 ，取 2,3.012 n。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 42.7)4725.46.8()4( xxxoxy mmmlM 06.1725.43.04343 xxxoyxx mmmlMM 2.176.82 xxxoxyy mmmlMM 84.2725.43.02 代入基本公式，由于区格板 A四周与梁连结，内力折减系数为 0.8。 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 82.17 2 5.4 6.8 mmllnoxoy276.11.5 0.912 ll nts代入相应数值，得到： mmKNm X /95.4 mmKNmmKNmmKNmm xy /5.1/49.1/95.43.0 mmKNmmKNmmm xxx /10/95.42 mmKNmmKNmmm yyy /0.3/5.12 （ 4） 、中间区格板 D 由于 218.11.50.612 ll 宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmmlox 875.4225.02 2.01.5 mmmloy 6.54.00.6 15.1875.4 6.5 mmllnoxoy ，取 2,76.01 2 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 38.4)4875.46.5()4( xxxoxy mmmlM 8.2875.476.04343 xxxoyxx mmmlMM 2.116.52 xxxoxyy mmmlMM 4.7875.476.02 代入基本公式，由于区格板 A四周与梁连结，内力折减系数为 0.8。 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 代入相应数值，得到： mmKNmmKNm X /7.3/69.3 mmKNmmKNmm xy /81.2/7.376.0 mmKNmmKNmmm xxx /4.7/7.32 mmKNmmKNmmm yyy /62.5/81.22 （ 5） 、边区格板 E 由于 207.12.45.412 ll 宜按双向板进行设计。 nts计算跨度 mmmmlox 975.3225.02 2.02.4 mmmloy 2.43.05.4 06.1975.3 2.4 mmllnoxoy ，取 2,9.012 n 。 采用弯起式 配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 2.3)4975.32.4()4( xxxoxy mmmlM 68.2975.39.04343 xxxoyxx mmmlMM 4.82.42 xxxoxyy mmmlMM 16.7975.39.02 代入基本公式，由于区格板 A 四周与梁连结， 5.12.4975.3 oobll， 内力折减系数为0.8。 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 代入相应数值，得到： mmKNm X /01.2 mmKNmmKNmm xy /81.1/01.29.0 mmKNmmKNmmm xxx /02.4/01.22 mmKNmmKNmmm yyy /62.3/81.12 （ 6） 、边区格板 F 由于 25.10.35.412 ll宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmlox 55.245.00.3 mmmmloy 3.42 2.02 2.05.4 68.155.2 3.4 mmllnoxoy ，取 2,35.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： ntsxxxoxoyX mmmllM 66.3)455.23.4()4( xxxoxy mmmlM 67.055.235.04343 xxxoyxx mmmlMM 6.83.42 xxxoxyy mmmlMM 785.155.235.02 代入基本公式，由于区格板 A 四周与梁连结， 0.268.155.23.45.1 oobll，内力折减系数为 0.9。 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 代入相应数值，得 到： mmKNm X /54.1 mmKNmmKNmm xy /54.0/54.135.0 mmKNmmKNmmm xxx /08.3/54.12 mmKNmmKNmmm yyy /08.1/54.02 （ 7） 、边 区格板 G 由于 276.11.50.912 ll 宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmmlox 725.42 3.0245.01.5 mmmloy 6.84.00.9 82.1725.4 6.8 mmllnoxoy ，取 2,3.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 42.7)4725.46.8()4( xxxoxy mmmlM 06.1725.43.04343 xxxoyxx mmmlMM 2.176.82 xxxoxyy mmmlMM 84.2725.43.02 nts代入基本公式，由于区格板 G 四周与梁连结， 0.282.1725.46.85.1 oobll内力折减系数为 0.9。 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 代入相应数值，得到： mmKNm X /57.5 mmKNmmKNmm xy /7.16/57.53.0 mmKNmmKNmmm xxx /14.11/57.52 mmKNmmKNmmm yyy /4.33/7.162 （ 8） 、 边区格板 H 由于 2176.11.50.612 ll 宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmmlox 025.5225.0)2.025.0(1.5 mmmloy 6.54.00.6 1 1 4.10 2 5.5 6.5 mmllnoxoy ，取 2,8.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 34.4)4025.56.5()4( xxxoxy mmmlM 02.4025.58.04343 xxxoyxx mmmlMM 2.116.52 xxxoxyy mmmlMM 04.8025.58.02 代入基本公式，由于区格板 G四周与梁连结 ， ， 内力折减系数为 0.8。 代入相应数值，得到： mmKNm X /52.4 mmKNmmKNmm xy /62.3/52.48.0 5.11 1 4.10 2 5.5 6.5 oobll)3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM ntsmmKNmmKNmmm xxx /04.9/52.42 mmKNmmKNmmm yyy /24.7/62.32 （ 9） 、边区格板 I 由于 2133.15.41.512 ll 宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmlox 1.44.05.4 mmmloy 0.52 2.01.5 22.11.4 0.5 mmllnoxoy ，取 2,67.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxxoxoyX mmmmllM 0.4975.3)4 1.40.5()4( xxxoxy mmmlM 06.21.467.04343 xxxoyxx mmmlMM 100.52 xxxoxyy mmmlMM 5.51.467.02 代入基本公式，由于区格板 G四周与梁连结， ， 内力折减系数为 0.8。 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 代入相应数值，得到： mmKNm X /8.3 mmKNmmKNmm xy /55.2/8.367.0 mmKNmmKNmmm xxx /6.7/8.32 mmKNmmKNmmm yyy /1.5/55.22 （ 10） 、 边区格板 J 由于 2225.25.412 ll宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmlox 05.22.025.2 mmmloy 2.43.05.4 5.123.11.4 0.5 oobllnts05.205.2 2.4 mmllnoxoy ，取 2,24.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxxoxoyX mmmmllM 7.3687.3)405.22.4()4( xxxoxy mmmlM 37.005.224.04343 xxxoyxx mmmlMM 4.82.42 xxxoxyy mmmlMM 98.005.224.02 代入基本公式，由于区格板 G四周与梁连结， ， 内力折减 系数为 0.8。 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 代入相应数值，得到： mmKNm X /22.1 mmKNmmKNmmKNmm xy /3.0/293.0/22.124.0 mmKNmmKNmmm xxx /44.2/22.12 mmKNmmKNmmm yyy /6.0/3.02 （ 11） 、 边区格板 K 由于 237.15.415.612 ll宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmlox 2.43.05.4 mmmmloy 1.6)2.025.0(2 2.015.6 45.12.4 1.6 mmllnoxoy ，取 2,48.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 05.5)4 2.41.6()4( xxxoxy mmmlM 51.12.448.04343 5.149.02.4 05.2 oobllntsxxxoyxx mmmlMM 2.121.62 xxxoxyy mmmlMM 01.42.448.02 代入基本公式，由于区格板 G四周与梁连结 ， ，内力折减系数为 0.8。 代入相应数值，得到： mmKNm X /03.4 mmKNmmKNmm xy /93.1/03.448.0 mmKNmmKNmmm xxx /06.8/03.42 mmKNmmKNmmm yyy /86.3/93.12 （ 12） 、 角 区格板 L 由于 213.15.4 1.512 ll宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmlox 1.44.05.4 mmmmloy 05.5)2.025.0(2 2.01.5 23.11.4 05.5 mmllnoxoy ，取 2,66.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 03.4)4 1.405.5()4( xxxoxy mmmlM 03.21.466.04343 xxxoyxx mmmlMM 1.1005.52 xxxoxyy mmmlMM 4.51.466.02 代入基本公式，由于区格板 G四周与梁连结 ， ， 内力折减系数为 0.8。 代入相应数值，得到： mmKNm X /62.3 5.145.12.4 1.6 oobll)3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 5.123.11.4 05.5 oobll)3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM ntsmmKNmmKNmm xy /40.2/62.366.0 mmKNmmKNmmm xxx /24.7/62.32 mmKNmmKNmmm yyy /80.4/40.22 （ 13） 、 角区格板 N 由于 25.10.3 5.412 ll宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmlox 8.25.205.00.3 mmmloy 3.42.05.4 54.18.2 3.4 mmllnoxoy ，取 2,42.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 6.3)4 8.23.4()4( xxxoxy mmmlM 88.08.242.04343 xxxoyxx mmmlMM 6.83.42 xxxoxyy mmmlMM 35.28.242.02 代入基本公式，由于区格板 G四周与梁连结， ， 内力折减系数为 0.8。 代入相应数值，得到： mmKNmmKNm X /30.2/288.2 mmKNmmKNmm xy /97.0/30.242.0 mmKNmmKNmmm xxx /60.4/30.22 mmKNmmKNmmm yyy /94.1/97.02 （ 14） 、 食梯井区格板 1 由于 367.225.2 0.62 12 ll宜按双向板进行设计。 计算跨度 mlox 05.2)3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 5.165.03.4 8.2 oobllnts mmmloy 7.53.00.6 78.205.2 7.5 mmllnoxoy ，取 2,13.01 2 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 2.5)405.27.5()4( xxxoxy mmmlM 24.005.213.04343 xxxoyxx mmmlMM 4.117.52 xxxoxyy mmmlMM 53.005.2213.0 代入基本公式，由于区格板 G四周与梁连结，内力折减系数为 0.8。 代入相应数值，得到： mmKNmmKNm X /53.1/527.1 mmKNmmKNmm xy /0.2/53.113.0 mmKNmmKNmmm xxx /06.3/53.12 mmKNmmKNmmm yyy /0.4/0.22 （ 15） 、 食梯井区格板 2 由于 305.25.1 075.32 12 ll宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmlox 3.12.05.1 mmmloy 875.22.0075.3 21.23.1875.2 m mllnoxoy ，取 2,20.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 55.2)4 3.1875.2()4( xxxxoxy mmmmlM 2.0195.03.120.04343 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM ntsxxxoyxx mmmlMM 75.587 5.22 xxxoxyy mmmlMM 52.03.1220.0 代入基本公式，鉴于 食梯井区格板 2四周与梁连结， 因此 内力折减系数为 0.8。 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM 代入相应数值，得到： mmKNm X /5.0 mmKNmmKNmm xy /1.0/5.020.0 mmKNmmKNmmm xxx /1/5.02 mmKNmmKNmmm yyy /2.0/1.02 （ 16） 、 食梯井区格板 3 由于 317.22.1 6.22 12 ll宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmlox 0.12.02.1 mmmloy 4.22.06.2 4.20.1 4.2 mmllnoxoy ，取 2,17.012 n 。 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座 4/oxl处弯起一半，故得跨内以及支座塑性铰线上的总弯矩为： xxxoxoyX mmmllM 15.2)4 0.14.2()4( xxxoxy mmmlM 13.00.117.04343 xxxoyxx mmmlMM 8.44.22 xxxoxyy mmmlMM 34.00.1217.0 代入基本公式，鉴于食梯井区格板 3四周与梁连结，因此内力折减系数为 0.8。 代入相应数值，得到： mmKNm X /32.0 mmKNmmKNmm xy /05.0/32.017.0 )3(1222 2 oxoyoxyyXXYX lllpMMMMMM ntsmmKNmmKNmmm xxx /64.0/32.02 mmKNmmKNmmm yyy /1.0/05.02 （ 17） 、 食梯井区格板 4 由于 297.18.1 55.312 ll宜按双向板进行设计。 计算跨度 mmmlox 6.12.08.1 mmmlo
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