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土木土建毕业设计
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土木土建99乌珠水闸计算书,土木土建毕业设计
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1 计 算 书 项目名称： 黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程 设计阶段： 施工阶段 审 核 日期 校 核 日期 计 算 日期 中山市水利水电勘测设计咨询有限公司 2006 年 12 月 nts 2 目 录 1基本资料 . 3 1.1结构及基本数据 . 4 1.2安全系数 . 5 1.3 计算采用规范、标准 . 5 1.4风浪计算要素 . 5 1.5地质资料 . 6 1.6地震设防烈度 . 6 2基本尺寸的拟定及复核 . 6 2.1抗渗计算 . 6 2.1.1渗径复核 . 6 2.1.2渗流计算 . 7 2.1.3滤层设计 . 7 2.1.4防渗帷幕及排水孔设计 . 7 2.1.5永久缝止水设计 . 8 2.2浪压力及闸顶高程计算 . 8 2.2.1设计荷载情况 . 8 2.2启闭室 . 10 2.3闸室稳定计算 . 10 2.4.1完建情况 . 10 2.4.2设计洪水位情况 . 10 2.4.3正常洪水位 +地震情况 . 10 2.4.4结论 . 11 3.水闸过流能力计算及水闸宽度拟定 . 11 3.1内河涌过流能力计算 . 11 3.2水闸消能计算 . 12 4挡土墙稳定计算 . 14 4.1挡墙计算工况 . 14 4.2挡墙计算 . 14 4.3结论 . 14 5桩基础计算 . 14 5.1砼预应力管桩方案 . 14 5.1.1砼预应力管桩承载力计算 . 15 5.1.2砼预应力桩桩顶的底板的受冲切承载力计算 . 16 5.2松木桩方案 . 17 nts 3 附表 1 水闸闸室 箱涵 结构设计计算稿 附表 2 水闸前后段 U 型槽结构设计计算稿 附表 3 水闸内、外河侧悬臂式岸墙稳定计算稿 附表 4 水闸闸室稳定计算 表 附表 5 水闸桩基础处理计算表 附表 6 水闸 渗流稳定计算表 nts 4 1 基本资料 1.1 结构及基本数据 乌珠 水 闸 形式采用开敞式，结构采用 砼整体 箱涵 式结构 。 水闸为 单孔，净宽 3m，闸底板面高程 -1.75m，底板厚 0.65m,侧墙厚 0.65m, 闸室长 15m，闸室后段 设 8.0m宽交通桥 ,交通桥 桥板 采用 C25 现浇混凝土结构 。 水闸按 50年 一遇 洪水 标准设计，建筑物级别为 3级。 根据水闸 和 河 道 的运行工况，对水闸的各种最不利运行工况确定如下： （ 1）外江设计洪（潮）水位 2.88m 外江可能的最高设计潮水位，此时闸顶高程不漫顶，向内涌稳定计算时的最不利水位，此 时遭遇正常蓄水位 0.00m。 （ 2）外江控制平均低水位 0.50 正常排洪情况下外江遭遇的计算水位，消能计算时的最不利情况， 考虑到 0.3m的过闸损失， 此时内涌水位为 0.80m。 （ 3）外江设计低水位 0.00m 正常运行情况下外江遭遇的最不利计算水位，向外江稳定计算时的最不利水位，此时内涌水位 为 1.00m。 （ 4）排涝外江设计水位 1.00m 内涌设计洪水情况下外江遭遇多年平均高潮水位，此水位 影响水闸的泄流能力，此时水闸闸室整体承受最大水压力，水闸基础平均基底应力情况 。 nts 5 水闸特征水位表 工程任务 特征指标 水位值（ m） 备注 挡 水 闸外设计洪潮水位 2.88 此水位向内稳定最不利 闸内水位 0.00 排洪 闸内河涌水位 2.20 此水位消能最不利 闸外低潮平均水位 1.00 外江顶托时最高排洪水位 1.90 此水位平均应力最不利 1.2 安全系数 根据水闸设计规范： 3 级 水闸 基底面抗滑稳定安全系数的允许值 kc和 基底应力最大值与最小值之比 的允许值 见下表 。 荷载组合 抗滑安全系数 kc 闸室基底应力最大值与最小值之比的允许值 基本 组合 蓄水工况 1.25 1.5 完 建工况 1.10 2.0 设计挡潮 1.25 1.5 特殊 组合 正常挡潮地震 1.05 2.0 1.3 计算采用规范、标准 （ 1）水工建筑物荷载设计规范 DL 5077-1997 （ 2）水闸设计规范 SL 265-2001 （ 3）水工混凝土结构设计规范 SL/T 191-96 （ 4）建筑抗震设计规范 GBJ 11-89 1.4 风浪计算要素 计算风速根据广东省水利厅 2003年 7月编制的 中山市水利工程防洪（潮）标准 中“相应年最高潮位日的最大风速计算成果表”查得为 V=21m/s(P=2%)。 吹程在 1： 1000实测地形图上 量 得 D=200 m; 闸前平均水深 Hm=5.80m nts 6 1.5 地质资料 采用 中山市 黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程岩土工程勘察报告 ，因钻孔 ZK1 和ZK2位于闸室 两侧 位置， 经比较采用 ZK1钻孔地质资料。 各层土层的设计参数如下： 桩基设计参数建议表 层序号 岩土层名称 土 (岩 )层 容许承载力 f (kPa) 钻 (冲 )孔桩桩周土 (岩 )极限摩阻力标准值 qsik(kPa) 钻 (冲 )孔桩极限端阻力 标准值 qpk(kPa) 桩入土深度 (m) 15 30 2-1 淤泥质土 70. 8 （ 2-2） 淤泥 60 4 2-3 淤泥质 土 70 8 3 粘土 230 26 500 700 4-1 粗砂 800 80 800 1000 4-2 砂质粘性土 1500 130 1200 1600 1.6 地震设防烈度 根据广东省地震烈度区划图， 中山市 属 7 度地震基本烈度地区，故 乌珠 水闸工程地震烈度为 7度。 2 基本尺寸的拟定及复核 2.1 抗渗计算 2.1.1 渗径复核 按图拟定的水闸底板尺寸，根据水闸设计规范 SL265-2001第 4.3.2 条表 4.3.2,水闸闸基为淤泥，渗径系数取 C=9则： 设计水位下要求渗径长度： L=C H=9 2.88=25.92m 实际渗径长度： Ls 0.5+0.6+5.8+0.6+0.5+0.7+0.7+12.2+0.7+0.7+4 27m nts 7 Ls L 满足渗透稳定要求。 2.1.2 渗 流 稳定 计算 水闸的 渗流 计算采用 改进阻力系数法 进行计算。 1.各段的水头损失值 各段的水头损失值按照下式计算 : 式中 :hi-各分段水头损失值 (m); i-计算水头 n-总分段数 x-计算点与出逸点之间的渗径 分别计算各段的水头损失得结果见渗透压力计算 excel表 . 2.抗渗稳定性运行验算 渗流坡降值： J=H/L=2.88/26=0.111 根据水闸设计规范 SL265-2001第 6.0.4 条 取 地基水平段和出口段允许渗流坡降值分别为 0.08和 0.26。 水闸闸基抗渗稳定满足要求 水闸蓄水后，水流不仅通过地基向下游渗透，而且将绕过两岸的连接建筑物向下游渗透。 因此两岸连接建筑物也必须做 相同长度的防渗措施，对两侧的填方土料必须按照防渗土料的要求选择。 2.1.3 滤层设计 水闸 闸室底板 底部设 100厚 C15砼垫层外，不设专门的滤层 。 内涌 U型槽 设反 滤层，从下至上依次为反滤土工布一层、中粗砂 150mm和碎石 150mm。 2.1.4 防渗帷幕及排水孔设计 根据地质资料，该闸址处的地基为 淤泥 和考虑到水闸闸址处交通条件， 闸室 基础处理采用 400AB型 砼预 应力 管桩 ，不设专门的防渗措施 ,两端设齿墙不设排水孔。 内 河 涌ni1iiiHh nts 8 U型槽中 设置 PVC排水管 ，按梅花型布置，纵横间距均为 1m。 2.1.5 永久缝止水设计 根据工程实际 ,永久缝 采用 塑料止水接缝 板并设 止水 铜片 ， 塑料止水接缝 板 满足行业的 有关质量要求。 2.2 闸顶 高程 2.2.1 风浪要素 采用水闸设计规范推荐的蒲田试验站公式计算风浪要素 ： 设计工况的设计 潮水位为 h0=2.88m，相应设计最大风速为 V0=21m/s；风区长度取 200m。 风区内的平均水深 取 Hm 5.8m； 2.2.1 闸顶高程确定 闸顶高程按水闸设计规范中的有关公式进行计算。 AhhhZ zp 0 )(7.013.0)(0018.0)(7.013.07.02045.0207.02020vgHthvgDthvgHthvghmmm 5.0200)(9.13 vghvgT mm mmm L HthgTL 222 mmpz LHcthLhh 22 式中： Z 闸顶高程（ m）； h0 计算潮水位（ m）； A 安全超高（ m）； hm 平均波高（ m）； v0计算风速（ m/s）； D 风区长度（ m）； Hm 风区内的平均水深（ m）； Tm 平均波周期（ s）； nts 9 Lm 平均波周长（ m）； H 闸深水深（ m）； hp 相应于波列累积频率 p的波高（ m）； hz 波浪中心线超出计算水位的高度（ m）。 具体计算如表： 闸顶高程计算表 序号 项目名称 单位 设计工况 一、 波浪要素计算 1 计算风速 v0 m/s 21 2 风区长度 D m 200 3 风区平均水深 Hm m 5.80 4 闸前水深 H m 5.28 5 重力加速度 g m/s2 9.81 6 平均波高 hm m 0.16 7 平均波周期 Tm s 1.76 8 假定平均波长 L m 12.55 9 计算平均波长 Lm m 4.78 二、 波高计算 1 水闸级别 3 2 波列累积频率 5% 3 hm/Hm 0.03 4 hp/hm 1.93 5 累积频率 p=5%的波高 hp=hp/hm*hm m 0.30 6 波浪中心线超出设计水位的高度 hz m 0.06 三、 闸顶高程计算 1 设计洪 (潮 )水位 (P=2%)/历史最高水位 m 2.88 2 安全加高 A（ m） m 0.4 3 计算闸顶超高 y=hp+hz+A m 0.76 4 计算闸顶高程 m 3.64 根据水闸设计规范 SL265-2001第 4.2.4 条 规定，挡水时，水闸闸顶高程不应低于正常水位（或最高挡水位）加波浪计算高度与相应安全超高之和；位于防洪（挡潮）堤上的水闸，其闸顶高程不得低于防洪（挡潮）堤堤顶高程。 另外根据当地居民的生产nts 10 生活要求 ,则本次设计的闸室顶高程取 4.40m。 2.2 启闭室 初定闸门顶超高为 0.37m，则闸门顶高程 =2.88+0.37=3.25m，闸门 =3.25+1.75=5m,则启闭工作平台顶面高程为 11.40m。 2.3 闸室稳定计算 闸室稳定计算采用 Excel 电子表格进行计算。 对于砼 预制管桩 地基，在各种荷载组合工况下，基底应力稳定计 算应满足下列要求： 在各种计算情况下： P P Pmax 1.2 P 基本组合 1.5 特殊组合 2.0 2.4.1完建情况 水闸初建成尚未放水时。 按 各部分荷载 对 闸底板 形心轴（垂直水流方向） 产生的弯矩 计算 ，详见表，计算结果显示，该荷载组合情况下闸室满足稳定要求。 2.4.2设计洪水位情况 水闸建成放水后，遇设计洪水位 2.88相应水位 0.00m。 按 各部分荷载对闸底板形心轴（垂直水流方向）产生的弯矩计算， 详见表，计算结果显示， 该荷载组合情况下闸室满足稳定要求。 2.4.3正常洪水位 +地震情况 水闸建成放水后，遇 外江 正常水位 1.50 相应 内涌 水位 0.00m 时，遭遇地震情况。此时 地震惯性力代表值根据水工建筑物抗震设计规范 SL-97 规定，采用进行拟静力法 计算。 根据水工建筑物抗震设计规范（ SL-203-97）第 4.1.1 条 :一般情况 , 水工建筑物可只考虑水平向地震作用；第 4.2.1条：一般情况下，水工建筑物抗震计算应考虑的地震作用力：建筑物自重和其上的荷重所产生的地震惯性力、地震动土压力、水平向地震动水压力 （考虑到在正常运行期闸 门全开，故在计算时不予考虑） 沿建筑物高度作用于各质点的水平向地震惯性力代表值： F=ah GEiai/g ; nts 11 式中： ah 与设计烈度相对应的水平向设计地震加速度代表值，取 0.1 g； 地震作用效应折减系数 ,取 0.25; GEi 集中在质点 i的重力作用代表值； ai 质点 i的动态分布系数； g 重力加速度。 按 各部分荷载对闸底板形心轴（垂直水流方向）产生的弯矩计算， 详见 EXCEL计算表格，计算结果显 示，该荷载组合情况下闸室满足稳定要求。 2.4.4结论 上述计算结果显示，闸室在各种荷载组合工况下均满足稳定要求，但地基应力均大于淤泥层地基承载力，不满足地基承载力要求，应进行地基处理，详见桩基础计算相关内容。 3.水闸过流能力计算及水闸宽度拟定 3.1 内河涌过流能力计算 水闸设计排水标准为 10年一遇最大 24小时暴雨产生的洪峰流量遇外江平均高潮位可以及时排出。闸内最高控制水位为 2.20m（珠基）。水闸过流按平底闸，高淹没堰流计算 ,具体计算见下表： 式中各符号的含义及计算过程见表。 内河涌水力计算 序号 项目 单位 计算 备注 1 设计水深 h m 2.2 2 渠底宽 m 16 3 边坡系数 m 0.5 4 过水断面面积 A= bh+mh2 m2 37.62 5 湿周 X=b+2h(1+m2)0.5 m 20.92 6 水力半径 R=A/X m 1.80 7 渠道糙率 n 0.03 8 谢才系数 C=R1/6/n m1/2/s 36.76 9 比降 I 0.01% nts 12 10 水面宽度 m 18.2 11 流速 v=C(Ri)0.5 m/s 0.49 12 计算流量 Q=Av m3/s 18.54 由内河涌过流能力验算水闸的过流能力。 水闸过流能力计算 序号 符号 项目名称 单位 计算 备注 1 Q 设计流量 m3/s 18.54 2 B0 闸孔总净宽 m 3 3 B 上游河道总宽 m 16 4 H 上游堰上水深 m 2.95 5 h 上下游水位差 m 0.3 6 hs 下游堰上水深 m 2.65 7 v0 上游行近流速 v0=Q/HB m/s 0.39 8 H0 堰上总水头 H0=H+v02/2g m 2.96 9 hs/H0 淹没度判别 0.96 10 0 综合流量系数 0.973 11 Q 计算流量 Q= 0hsB0(2g(H0-hs)1/2 m3/s 19.01 经计算， 围内遇设计标准为 10 年一遇最大 24 小时暴雨时，产生的洪峰流量遇外江平均高潮位时可以由本水闸及时排出。且水闸总净宽与内河涌之比为 0.57 也在合理范围之内，故水闸总净宽取 3.0m是合理可行的 。 3.2 水闸消能计算 1.消力池计算 由于水闸的主要功能为排涝兼顾挡水 ,考虑到 内河涌 涌容比较小且堤内的用 水 量比较小 ,在取水时 水闸内外侧水头差比较小 ,因此消能设施的设置主要是由排涝工况决 定 的 .消能计算 分别 用 02 22203 gqhThcc 和式 )181(2 32 cccghqhh 计算。式中： q 过闸单宽流量 (m2/s)。 nts 13 水流动能校正系数，取 1.0。 流速系数，取 0.95。 hc 收缩水深 (m)。 hc 跃后水深 (m)。 T0 由底板算起的总势能。 计算结果如下 ： 由计算结果得 水闸在泄流时产生不必修建消力池 ,考虑到 水闸的闸基为淤泥的允许流速较低和水闸的上下游连接 ,因此在水闸上下游分别 布置 6m长钢筋砼 U型槽 。 2.海漫长度计算 由于 水闸 外江 河床为淤泥， 排涝时 水流经 U型槽 消 能后 可能 对河床 造成冲刷。因此还需设置海漫，其长度按 水闸设计规范中 式 HqKL ssp 计算 ， 式中： Lp 海漫长度 (m)。 Ks 海漫长度计算系数，按规范取 10。 qs 水闸下游的单宽流量 (m2/s)。 H / 闸孔泄水时的上下游水位差 (m)。 由此计算得时 Lp=12.4m。（取 Lp 13m 即： 水闸 内 外江侧 采用 钢筋砼 U 型槽长 为 6m长 ，外河再设置 10m长 抛石 护底 ） 外河侧海漫长度满足要求。 3.海漫末端河床的冲刷深度按 水闸设计规范中 式mmm hvqd 1.10进行计算， 式中： qm 海漫末端的单宽流量 (m2/s)。 v0 河床土质允许不冲流速（ m/s），由水力学得 v0=0.60m/s。 hm 海漫末端河床水深（ m）。 将各数值代入上式得 dm=-0.13m，故不需要设置防冲槽。 q(m2/s) 闸内水位（ m） 闸外水位（ m） hc（ m） hc（ m） hs（ m） 是否修建消能设施 6.33 2.20 1.90 1.32 1.55 3.65 否 nts 14 4 挡土墙稳定计算 4.1 挡墙计算工况 1.外江 悬臂式挡土墙 计算工况： （ 1） 非常工况：完建期挡墙内外侧水位均为 -1.75m； （ 2） 设计工况 一 ：水位骤降期 挡墙内侧水位为 1.5m，挡墙外侧水 位为 1.0m； 2.内江悬臂式挡土墙计算工况： （ 1） 非常工况：完建期挡墙内外侧水位均为 -1.75m； （ 2） 设计工况 一 ：水位骤降期挡墙内侧水位为 1.0m，挡墙外侧水 0.50m 4.2 挡墙计算 悬臂式挡土墙 的 结构计算，采用北京理正软件进行计算 ,计算结果另附。 4.3 结论 上述计算结果显示，挡土墙在各种荷载组合工况下均满足稳定要求，但地基应力最大值大于淤泥层地基承载力，不满足地基承载力要求，应进行地基处理，拟采用松桩基础，并假定地基复核地基承载力为 65kPa。 5 桩基础计算 5.1 砼 预 应力 管桩 方案 由前面 稳定计算结果可知，在各种荷载组合下， 闸室 底板地基应力均大于淤泥层地基承载力（ f=40.0kpa），故需进行地基处理，以提高地基承载力，满足 闸室 上部荷载要求。 根据 中山市黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程岩土工程勘察报告 ，结合重建水闸位置，以 ZK1孔为 计算孔 ，采用 C直径为 400mmAB型 砼 预 应力 管桩 ， 桩基布置形式 按 矩形布置，共 2 行 8 列共计 16 根；对于闸室 前后 连接的 U 型槽为防止与闸室产生过大沉nts 15 降差，分别布设 2行 4 列 直径为 400mmAB型 砼预 应力 管桩， 共计 16根 。 5.1.1 砼 预 应力 管桩 承载力计算 1、 单桩竖向承载 力计算 各桩竖向 设计值 按下式计算： 2N M y iNin y iN 闸室底板底面总竖向 力 (KN) M 闸室底板底面 总力矩 (KN m) Ni 第 i根桩所受的竖向承载力 (KN) n 桩的总根数 yi 第 i根桩轴线距桩基重心的距离 m 2yi -各桩轴线至桩基重心距离的平方的代数和 ,m2 则由前面稳定计算得知完建期水闸基底应力最大，故 按完建期工况下计算 单桩 竖向力 设计值 。 布置桩 2 8=16根， 经计算单桩最大设计值为 82.32KN。 按 端承加 摩擦 型桩进行 桩 设计，根据建筑桩基技术规范 JGJ94-94中的公式 计算复合基桩 竖向承载力 设计 值 ，计算公式为 ： Ra=u qsiali+qpaAp 式中 Ra 单桩竖向承载力 特征 值 ,kN; up 桩身周长， m; qsia 第 i层土的桩 侧阻力 特征 值， kPa; li 桩穿越第 i层土的厚度， m。 qpa 极端阻力 特征 值， kPa; Ap 桩端面积， m2; 经计算，桩长 18m，单桩竖向承载力设计 值为 46.90KN,满足要求 （详见 EXCEL计算表格 ） 。 2、 单桩水平向承载力计算 根据建筑桩基技术规范 JGJ94-94第 5.4.2.5条计算单桩竖向承载力设计值 ，计nts 16 算公式为 ：a0x3h EIR 式中 EI 桩身抗弯刚度 0a 桩顶容许水平位移 x 桩顶水平位移系数 将桩长 18m代入得将各参数代入计算（详 下表 ） 项次 桩基水平承载力计算 单位 结果 1 桩身混凝土 6性模量 E0 kPa 36000000.00 2 桩身截面惯性矩 I0 m4 0.00125 3 桩侧土水平抗力系数的比例系数 m kN/m4 2000.00 4 桩身的计算宽度 b0 m 0.99 5 桩的水平变形系 数 0.349 6 桩顶允许水平位移 X0a m 0.005 7 桩顶水平位移系数 x 1.175 8 单桩水平承载力 特征值 Rh kN 69.31 15 单桩水平作用力设计值 H kN 98.12 16 H Rh 满足 5.1.2砼 预应力 桩 桩顶的 底板 的受冲切 承载力计算 根据建筑桩基技术规范 JGJ94-94 第 5.6.6.2 条计算桩基水平向承载力设计值，计算公式为： 0Fl ftumh0 Fl F- Qi 2.072.0式中 Fl 作用 于冲切破坏锥体上的冲切力设计值 ,kN; fl 承台混凝土抗拉强度设计值 ,kPa; um 冲切破坏锥体上一半有效高度处的周长 ,m; nts 17 h0 冲切破坏锥体的有效高度 ,m; 冲切系数 ; 冲切比 ; Fl 作用于柱（墙）底的竖向荷载设计值 ,kN; Qi 作用于冲切破坏锥体范围内各 基 桩 的净反力设计值之和， kN; 考虑到水闸和 U型槽的桩基 小部分 桩截面作用在闸墩和 U型槽侧墙上（荷载主要集中在其上或通过其传递），故不需要进行底板的受冲切验算。 5.2 松木桩方案 由前面稳定计算结果可知，在各种荷载组合下，挡墙底板地基 应力均大于淤泥层地基承载力（ f=40.0kpa），故需进行地基处理，以提高地基承载力，满足挡墙上部荷载要求。 根据 中山市黄圃镇三乡围乌珠水闸重建工程岩土工程勘察报告 ，结合水闸位置，以 ZK1孔为主，采用松木桩，尾径不少于 80mm，长 5.0m。 （ 1）单桩竖向承载力计算 按摩擦型桩进行设计，根据建筑桩基技术规范 JGJ94-94第 5.2.8 条计算单桩竖向承载力设计值： Ra=u qsiali 式中 Ra 单桩竖向承载力 特征 值 ,kN; u 桩身周长， m; qsi 极侧第 i 层土的极限侧阻力代表值， kpa; li 桩穿越第 i层土的厚度， m。 将各参数代入计算得 Q=0.08*3.14*5*6=7.54kN （ 2） 复合地基承载力计算 由于松木桩间距为 0.5m,故每平方米上布设 4根 松 木桩 ,对松木桩的承载力和地基允许承载力进行相加得复合地基承载力 R=40+4*7.54 70.16kPa。故取 R 70kPa， 满足理正挡墙计算中假定的地基承载力 60kPa要求。 nts 18 附表一 ： - 1.计算项目 : 闸室箱涵结构计算 - 计算条件 nts 19 纵筋级别 : HRB335 箍筋级别 : HPB235 箍筋间距 : 200(mm) 配筋计算时 as: 35(mm) 支座弯矩调整系数 : 1.000 跨中弯矩调整系数 : 1.000 执行规范 混凝土结构设计规范 GB50010-2002 计算结果 单位： 钢 混构件宽 (B) - mm 钢混构件高 (H) - mm 钢材截面积 (A) - *102 mm2 钢材惯性矩 (I) - *104 mm4 钢材弹性模量 (Es) - *108 kN/m2 弯矩 - kN-m 剪力 - kN 配筋 - mm*mm 各荷载工况组合系数 工况号 : 1 - 1.000 工况号 : 2 - 1.000 工况号 : 3 - 1.000 工况号 : 4 - 1.000 工况号 : 5 - 1.000 工况号 : 6 - 1.000 nts 20 工况号 : 7 - 1.000 工况号 : 8 - 1.000 工况号 : 9 - 1.000 工况号 : 10 - 1.000 - 构件号 : 1 起点号 2 终点号 1 宽 1000 高 650 砼等级 C25 起点 中点 终点 座标 (mm): (34050.0 31300.0) (30400.0 31300.0) 位移 x(mm): 0.000 -0.000 -0.000 位移 y(mm): -0.000 0.115 -0.000 弯矩 (kN-m): -82.074 69.369 -82.009 剪力 (kN): 165.947 0.018 -165.911 轴力 (kN): 0.000 0.000 0.000 上部纵筋 (mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 下部纵筋 (mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 左侧纵筋 (mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 右侧纵筋 (mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 箍 筋 (mm2): 435.4 435.4 435.4 - 构件号 : 2 起点号 1 终点号 3 宽 1000 高 650 砼等级 C25 起点 中点 终点 座标 (mm): (30400.0 31300.0) (30400.0 37550.0) 位移 x(mm): -0.000 0.026 0.004 位移 y(mm): -0.000 -0.028 -0.028 弯矩 (kN-m): -82.009 18.201 -62.889 剪力 (kN): 80.413 -6.610 -35.618 轴力 (kN): -81.678 -81.678 -81.678 上部纵筋 (mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 下部纵筋 (mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 左侧纵筋 (mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 右侧纵筋 (mm2): 1300.0 1300.0 1300.0 箍 筋 (mm2): 335.5 335.5 335.5 - 构件号 : 3 起点号 4 终点号 2 宽 1000 高 650 砼等级 C25 起点 中点 终点 座标 (mm): (34050.0 37550.0) (34050.0 31300.0) 位移 x(mm): -0.006 -0.026 0.000 位移 y(mm): -0.028 -0.000 -0.000 弯矩 (kN-m): -62.954 18.135 -82.074 剪力 (kN): 35.618 6.610 -80.413 轴力 (kN
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