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毕业设计论文
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毕业设计50桥梁工程课程式设计,毕业设计论文
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0 目录 桥梁工程课程式设计任务书 1 第 1章 设计资料与结构布置 3 1.1 设计资料 3 1.2 结构布置 3 1.3 设计概述 6 第 2章 主梁内力计算 7 2.1 恒载内力计算 7 2.2 汽车、人群荷载产生内力计算 9 2.3 主梁内 力组合 9 第 3章 主梁配筋设计 21 3.1 跨中正截面强度计算 21 3.2 斜截面承载力剪力筋设计 23 3.3 全梁承载力校核 26 3.4 裂缝验算 29 3.5 变形验算 29 总结 32 致谢 33 参考文献 34 nts 1 桥梁工程课程设计任务书 一、 课程设计题目 钢筋混凝土简支 T梁桥主梁设计 二、课程设计目的 桥梁工程课程设计是桥梁设计的入门，通过设计进一步巩固钢筋混凝土基本原理的主要理论知识，是学生掌握桥梁的设计原理和各种体系桥梁的受力特点，同时重点掌握结构计算 基本理论。结合课程设计与习题加深对桥梁工程课堂理论教学内容的理解。培养学生的动手能力。 三、基本要求 1 掌握钢筋混凝土桥梁结构的设计原理、步骤，结构构造和设计计算方法。 2 熟悉并掌握桥梁工程现行规范运用。 3 通过本课程的学习，具有设计一般桥梁结构的能力。 四、基本资料 标准跨径、桥面净宽、荷载等级、主梁及横隔梁数目 （按照自己的数据填写） 五、基本内容 1、提供钢筋混凝土简支 T形梁桥设计计算书一份，基本内容如下： （ 1） 拟定桥面铺装、主梁截面尺寸 及各部分尺寸 （ 2） 主梁内力计算 （ 3） 配筋设计与各种验算 2、完成下列图纸绘制 （ 1） 桥梁一 般布置图 （ 2） 主梁一般构造图 （ 3） 主梁钢筋布置图 六、课程设计依据 1 公路桥涵设计通用规范（ JTG D60 2004） 2 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（ JTG D62 2004） 3 公路砖石及混凝土桥涵设计规范 4 公路桥梁荷载横向分布计算 七、要求 1. 熟读规范、标准，理论联系实际； 2. 手工与计算机绘图相结合，至少一张手工图，均采用 3号图纸；说明书用 A4纸，打印。 3. 独立完成设计。 nts 2 桥梁工程课程设计文件 撰写要求 一、顺序要求（按照模板） 封面 目录 任务书 正文 （包括 设计总结、致谢、参考文献） 二、字 体及字号要求 正文用小四号宋体； 章节标题用小三号黑体； nts 3 第 1 章 设计资料与结构布置 1.1 设计资料 1.1.1跨 数：三跨 标准跨经：采用标准跨径 13m的钢筋混凝土简支梁，只进行桥梁的上部结构的计算 主梁全长：根据设计经验值，确定伸缩缝采用 4cm，预制梁体长 12.96m。 计算跨径：相邻支座中心间距为 12.60m。 桥面宽度：净 7m（行车道） 2*0.75（人行道）。 1.1.2设计荷载：由公路 级，人群荷载 3.0kN/m2 ,结构重要性系数 为0 1.0r 。 1.1.3材料初步选定 混凝土：主梁选用 C30，铺装层采用 C25。 钢 筋：直径 12mm 时采用 HRB335 钢筋。 直径 12mm 时采用 Q235钢筋。 1.1.4设计规范 公路桥涵设计通用规范（ JTGD60-2004） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（ JTGD62-2004） 1.2 结构布置 1.2.1 主 梁 高： 按照经济性原则，钢筋混凝土 T 型 简 支 梁 桥 高跨比的经济范围大约在111161之间，根据跨度小者取较大比值原则，本桥取 111，则梁高为 1.12m，设计时按照 1.3m计算。 1.2.2 主梁间距：按照任务书规定，本桥采用五根主梁，且主梁间距为 1.6m。 1.2.3 主梁梁肋宽：取梁肋宽为 0.20m。 1.2.4T 形梁翼缘板尺寸：腹板 交接处通常取不小于主梁高的 112，即 112=0.083m，本设计取 0.14m，翼缘悬臂端取 0.1m。 1.2.5横隔梁：按任务书规定设置五排横隔梁，梁高为主梁高的 34左右，即 0.975m，在靠近腹板处的横隔梁底缘到主梁顶距离为 1m，厚 度取 12 16cm之间，本设计横隔梁下缘取 16cm，上缘取 18cm。 1.2.6桥面铺装：采用 4cm厚的沥青混凝土磨耗层， 4cm厚的 C25 混凝土垫层。 T形梁横截面尺寸如图 nts 4 横隔梁布置 nts 5 桥面铺装、桥梁横断面 沥青混凝土厚4混泥土垫层厚4nts 6 1.3 设计概述 在 进行桥梁设计时，一般应先认真阅读设计任务书。然后根据任务书中所要求的内容，进行桥面的铺装和主梁横隔梁的截面尺寸拟订。再根据设计任务书中所给出的相关资料进行主梁、边梁等的内 力计算。根据杠杆原理法算出支座处的荷载横向分布系数，再根据偏心压力法（适用于高跨比小于 0.5 的窄桥，大于 0.5 的采用正交异性板法）算出跨中处的荷载横向分布系数，根据横向分布系数算出端点处、跨中处和四分之一处的相应弯距和剪力，再根据其弯距和剪力大小，合理布筋并进行弯距、剪力、裂缝和变形的演算。最后，绘制出总图、包络图等各类所需图样，并编写钢筋明细表、计算混凝土用量，书写设计说明书。 nts 7 第 2 章 主梁 内力计算 2.1 恒载内力计算 结构自重集度 主梁 1g =0.2 1.30+ 0.10 0.14()2 (1.60-0.1) 25=11kN/m 横隔梁 边 主 梁 2g =1.00 ( 1.6 0.102 ) ( 0.14 0.102 ) 0.18 0.162 5 25/12.6=1.53kN/m 中 主 梁 2g =2 1.53=3.06kN/m 桥面铺装层 (含防水层 ) 3g =0.04 7.00 23+0.5 （ 0.02+0.04） 7.00 24/5=2.296kN/m 栏杆和人行道 4g =5 2/5=2.00kN/m 合计 边主梁 = ig =16.826kN/m 中主梁 g =18.356kN/m nts 8 边主梁结构自重产生内力 截面面积 内力 剪力 Q(kN) 弯矩 m(kN m) x=0 边主梁 Q=21 15.47 12.60=106 0 中主梁 Q=21 16.45 12.60=115.64 0 x=4l边主梁 Q=21 15.47（ 12.60-212.604 ） =53 m=247.15 12.604 (12.60 12.604)=250.43 中主梁 Q=21 16.45（ 12.60-212.604 ） =57.82 m=245.16 12.604(12.6012.604 )=273.21 x=2l边主梁 0 m=81 15.47 212.60 =333.91 中主梁 0 m=81 16.45 212.60 =364.27 nts 9 2.2 汽车、人群荷载产生内力计算 2.2.1 按杠杆原理法计算支点处横向分布系数 ： 图 2.1杠杆原理法计算横向分系数图示 (单位 :mm) 1# oqm=2q =21 0.875=0.438 orm= r =1.422 2# oqm=2q =21 1=0.5 orm=0 3# nts 10 oqm=2q =2160.11(1.7+0.2)=0.594 orm=0 2.2.2 按偏心压力法计算： 设此桥有刚 度强大的横隔梁 ,结构长宽比为：lB=5 1.512.60=0.6接近 0.5 可按偏心压力法计算跨中横向分布系数cm；半桥各根主梁横截面均相等 ,梁数 n=5,梁间距为 1.60m 图 2.2偏心压力法计算横向分布系数图示 (单位 :mm) 1#粱 的横向影响线竖标值为： 512i ia = 2)6.12( + 2)6.1( + 2)6.1( + 2)6.12( =25.60 nts 11 11 =n1 51i212 aia =51 + 60.25 )6.12( 2 =0.60 15=n151i251aiaa =51 0.40=-0.20 cqm=2q =2180.460.0 (4.60+2.80+1.50-0.30)=0.538 crm= r =80.460.0 (4.80+0.30+275.0)=0.684 2#梁 的横向影响线竖标值为： 21 =n1 51i212aiaa =51+60.25 6.12.3 =0.40 25=n151i252aiaa =51 60.25 )2.3(6.1 =0 cqm=2q =2140.640.0 (6.20+4.40+3.10+1.30)=0.484 crm=40.640.0 (6.40+0.30+275.0)=0.442 3#粱 的横向影响线竖标值为： 31=35=0.2 cqm=0.4 crm=0.2 2.2.3 荷载横向分布系数汇总 荷载横向分布系数汇总 梁号 荷载位置 公路 II 级 人群荷载 备注 1# 5# 跨中 mc 0.538 0.684 按“偏心压力法” 梁端 mo 0.438 1.442 按“杠杆原理法” 2# 4# 跨中 mc 0.484 0.442 按“偏心压力法” 梁端 mo 0.5 0 按“杠杆原理法” 3# 跨中 mc 0.4 0.2 按“偏心压力法” 梁端 mo 0.594 0 按“杠杆原理法” nts 12 2.2.4 均布荷载和内力影响线面积计算 均布荷载和内力影响线面积计算 类型 截面 公路 - 级kq(kN/m) 人群 rq (kN/m) 影响线面积 影响线图 式 2lM10.5 0.75 =7.875 3.0 0.75 =2.25 =19.845 4lM7.875 2.25 =14.884 2lQ7.875 2.25 =1.575 4lQ7.875 2.25 =3.54 0Q7.875 2.25 =6.3 2.2.5 公路 II 级中集中荷载计算： 计算弯矩效应时： kP=0.75 180+ 550 180360 (12.48-5)=157.8kN 计算剪力效应时：kP=1.2 157.8=189.36kN 2.2.6 冲击系数 取 0.3 则 (1+ )=1.3 2.2.7 跨中弯矩 2lM ,剪力 2lQ ,四分点弯矩 4lM 计算表 nts 13 跨中弯矩2lM,剪力2lQ,四分点弯矩4lM计算表 序号 截面 荷载类型 qk 或qr P k 1+u mc 或 y S Si S 1#5# 2lM公路 -II 级 7.875 157.8 1.3 0.538 19.845 109.3 456.95 3.15 347.65 人群荷载 2.25 0.684 19.845 30.54 2lQ公路 -II 级 7.875 189.36 1.3 0.538 1.575 8.67 74.89 0.5 66.22 人群荷载 2.25 0.684 1.575 2.42 4lM公路 -II 级 7.875 157.8 1.3 0.538 14.884 81.975 342.72 2.3625 260.74 人群荷载 2.25 0.684 14.884 22.91 4lQ公路 -II 级 7.875 189.36 1.3 0.538 3.54 62.02 118.8 0.75 56.78 人群荷载 2.25 0.684 3.54 5.45 2#4# 2lM公路 -II 级 7.875 157.8 1.3 0.484 19.845 98.34 411.09 3.15 312.75 人群荷载 2.25 0.442 19.845 19.74 2lQ公路 -II 级 7.875 189.36 1.3 0.484 1.575 7.80 67.37 0.5 59.57 人群荷载 2.25 0.442 1.575 3.52 4lM公路 -II 级 7.875 157.8 1.3 0.484 14.884 73.76 308.32 2.3625 234.56 人群荷载 2.25 0.442 14.884 14.80 4lQ公路 -II 级 7.875 189.36 1.3 0.484 3.54 55.79 106.9 0.75 51.07 人群荷载 2.25 0.442 3.54 3.52 3# 2lM公路 -II 级 7.875 157.8 1.3 0.4 19.845 81.26 339.74 3.15 258.48 人群荷载 2.25 0.2 19.845 8.93 2lQ公路 -II 级 7.875 189.36 1.3 0.4 1.575 6.45 55.68 0.5 49.23 人群荷载 2.25 0.2 1.575 0.71 4lM公路 -II 级 7.875 157.8 1.3 0.4 14.884 60.94 254.8 2.3625 193.86 人群荷载 2.25 0.2 14.884 6.67 4lQ公路 -II 级 7.875 189.36 1.3 0.4 3.54 46.15 88.27 0.75 42.22 人群荷载 2.25 0.2 3.54 1.59 nts 14 2.2.8 计算支点截面汽车荷载最大剪力 绘制荷载横向分布系数沿桥纵向的变化图形和支点剪力影响线如图 : 1#5#梁 影响线公 路 - 2 级人群横向分布系数变化区段的长度 : a = 3.15m m变化区荷载重心处的内力影响线坐标为 : y =1（ 12.6-31 3.15） /12.6=0.917 对于 1#5#梁： nts 15 均0Q=(1+ ) )(2 0 ycck mmamq =1.3 1 7.875 0.538 6.3+21 3.15 (0.438-0.538) 0.917=36.2kN 集0Q=iki yPm ）（ 1 =1.3 1 0.438 189.36 1.0=107.82kN 则公路 -II 级作用下 ,1#6#梁支点的最大剪力为： 0Q=均0Q集0Q=36.2+107.82=144kN 计算支点截面人群荷载最大剪力 ： rQ0= yrcrc qmmaqm )(20=0.684 2.25 6.2421 3.15（ 1.422-0.684） 2.25 0.917=12.09kN nts 16 对于 2#4#梁： 影响线人群公 路 - 2 级图 2.4支点剪力计算图 (单位 :m) 均0Q= (1+ ) )(2 0 ycck mmamq =1.3 1 7.875 0.484 6.3+21 3.15 (0.5-0.484) 0.917=31.43kN 集0Q=iki yPm ）（ 1 =1.3 1 0.5 189.36 1.0=123.07kN 则公路 -II级作用下 ,1#6#梁支点的最大剪力为： nts 17 0Q=均0Q集0Q=31.43+123.07=154.5kN 计算支点截面人群荷载最大剪力 ： rQ0= yrcrc qmmaqm )(20=0.442 2.25 6.321 3.15（ 0-0.442） 2.25 0.917=4.97kN 对于 3#梁： 影响线人群公 路 - 2 级图 2.5支点剪力计算图 (单位 :m) 均0Q= (1+ ) )(2 0 ycck mmamq = 1.3 1 7.875 0.4 6.3+21 3.15 (0.594-0.4) 0.917=29.45kN 集0Q= iki yPm ）（ 1 = 1.3 1 0.594 189.36 1.0=146.16kN nts 18 则公路 -II 级作用下 ,1#6#梁支点的最大剪力为： 0Q=均0Q集0Q=29.45+146.16=175.6kN 计算支点截面人群荷载最大剪力： rQ0= yrcrc qmmaqm )(20= 0.2 2.25 6.321 3.15（ 0-0.2） 2.25 0.917=2.185kN nts 19 2.3 主梁内力组合 控制设计的计算内力确定 1#5#梁 2#4#梁 序号 荷载类型 弯矩 剪力 梁端 四分点 跨中 梁端 四分点 跨中 结构自重 0 250.43 333.91 106 53 0 汽车荷载 0 342.72 456.95 139.37 118.8 74.89 人群荷载 0 22.91 30.54 13.97 5.45 2.42 1.2 (1) 0 300.52 400.69 127.2 63.6 0 1.4 (2) 0 479.81 639.73 195.12 166.32 104.85 0.8 1.4 (3) 0 25.66 34.20 15.65 6.10 2.71 Sud=(4)+(5)+(6) 0 805.99 1074.62 337.97 236.02 107.56 序号 荷载类型 弯矩 剪力 梁端 四分点 跨中 梁端 四分点 跨中 结构自重 0 273.21 364.27 115.64 57.82 0 汽车荷载 0 308.32 411.09 154.8 106.9 67.37 人群荷载 0 14.8 19.74 5.43 3.52 3.52 1.2 (1) 0 327.85 437.12 138.77 69.38 0 1.4 (2) 0 382.49 575.53 216.72 149.66 94.32 0.8 1.4 (3) 0 16.58 22.11 6.08 3.94 3.94 Sud=(4)+(5)+(6) 0 726.925 1034.76 361.57 222.98 98.26 nts 20 3#梁 序号 荷载类型 弯矩 剪力 梁端 四分点 跨中 梁端 四分点 跨中 结构自重 0 273.21 364.27 115.64 57.82 0 汽车荷载 0 254.8 337.74 168.91 88.27 55.68 人群荷载 0 6.69 8.93 2.46 1.59 0.71 1.2 (1) 0 327.85 437.12 138.77 69.38 0 1.4 (2) 0 356.72 475.64 236.47 123.58 77.95 0.8 1.4 (3) 0 7.49 10 2.76 1.78 0.80 Sud=(4)+(5)+(6) 0 692.06 922.76 378 194.74 78.75 nts 21 第 3 章 主梁 配筋 设计 3.1 跨中正截面强度计算 3.1.1 确定翼缘板计算宽度 fb 2lM=1074.62kN m; 4lM=805.99kN /m 确定翼缘板计算宽度 (1)简支梁计算跨径的 1/3： 12600/3=4200 (2)主梁中心距： 1600 (3)b+12fh: b+12fh=200+12 120=1640 故取翼缘板计算宽度fb=1600mm 3.1.2 判断 T 型截面类型 选取 335钢筋， 30混泥土， cdf 13.8MPa, sdf 280MPa, tdf 1.39MPa, b=0.56; sa 30+0.07h=121 ,or=1.0， ho=1300-121=1179 ; 01 cdf fb fh (0h - fh /2) =0.11 13.8 1600 120 (1179-120/2)=2964.9kN m 2lM=1074.62kN m 中性轴在翼缘板内。属于 第一类 T 型梁 。 3.1.3 计算混泥土受压 高度： X=0h-bfMhcdd020 2=42.030.2% 取 min =0.2% 而 =0bhAs =1.57%0.2% 配筋率满足 公桥规 要求 . 3.1.4 承载力复核 钢筋布置符合规范要求。 判断 T形截面的类型： X=fcd ssdbfAf =46.864lM=805.99kN m 经检验， 结构安全 . nts 23 3.1.5 正截面尺寸图 图 正 截 面 尺 寸 图 ( 单 位 :3.2 斜截面承载力、剪力筋设计 3.2.1 验算截面尺寸 0dV =337.97kN dV00,31051.0 bhf kcudV= 401051.00.1 1 3 200 1300-(30+ 25.30)=658.68kN 0dV=337.97kN nts 24 该 T形粱满足尺寸要求。 3.2.2 核算是否需要根据计算配置箍筋 若满足 00 dV0231050.0 bhfa td则此粱段范围内可仅根据构造要求设置箍筋。 0231050.0 bhfa td= 31050.0 1.0 180 1.65 1300-（ 30+25.30） =163.88kN 20 LdV =107.56kN 固在近跨中区段可仅根据构造要 求设置箍筋。 3.2.3 剪力钢筋设计 (一 )剪力图划分 绘剪力图，如图 计算不需要配置计算剪力筋区段长度 x 6300x=1 6 3 .8 8 1 0 7 .5 66 5 8 .6 8 1 0 7 .5 6x =643.81mm 所以按计算设置剪力钢筋粱段长度为 1L =6300-643.81=5656.19 计算 dV（距支座中心2h处截面的计算剪力） 2h=1300/2=650 dV =107.56+ 6300 6506300 （ 337.97-107.56） =314.2kN 其中，应由混泥土和箍筋承担的计算剪力 csV=0.6 dV=188.52kN 应由弯起钢筋承受的计算剪力 sbV=0.4 dV=125.68kN (二 )箍筋设计 采用直径为 8的双肢箍筋，svA=svisvAn=2 50.3=100.6 2mm ，一般受弯构件中箍筋常按等间距布置，为了计算简便，计算公式中纵筋配筋百分率 p 及截面有效宽度0h均取跨中及支点截面的平均值。 2lp=1002l=1000bhAs =100 3 3 1 4 . 3 72 0 0 (1 3 0 0 1 2 1 )=1.41 nts 25 0p=1000=100 1 1 0 5 .0 92 0 0 1 0 3 4 .7 5=0.52 P =22ol pp =0.97 0h=1 1 9 4 . 2 5 1 2 2 4 . 7 52=1209.5 由式 vS=2020,62321)()6.02(102.0dsvsvkcuVbhfAfpaa = 2 2 6 221 . 0 1 . 1 0 . 2 1 0 ( 2 0 . 6 0 . 9 7 ) 3 0 1 0 0 . 6 1 9 5 2 0 0 1 2 0 9 . 5( 0 . 6 1 . 0 3 1 4 . 2 ) =457.01 取vS=450 2mm 并根据公桥规要求，支座中心至 h/2=550 范围内取vS=100 ，k=vsvbSA= 100.6200 450=0.00118 min （三） 弯起钢筋设计： 第一排弯起钢筋计算： 根据公桥规规定，计算第一排弯起钢筋时取用距支座中心 h/2=550 处由第一排弯起钢筋承担的剪力 vsb1，即1sbV=122.58kN 1sbA=osdsb SinfV451075.0 3 10 =31 . 0 1 2 5 . 6 80 . 7 5 1 0 2 8 0 4 5oS i n =846.39 2mm 加韩 ，供给面积 1230.88 2mm 846.39 2mm 。 第二排弯起钢筋计算： 第二排弯起钢筋时，取第一排弯起钢筋起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值，此时，第一排弯起钢筋弯起段的水平投影长度计算如下（设净保护层厚为 30，上部架立筋为 2 34） 1L =h-2保护层厚 - 伸d - 架d - 弯d 1L =1300-2 30 34 30.5 20=1155.5 nts 26 2sbV=107.56+ 6 3 0 0 1 1 5 5 .56300 (337.97-107.56)-188.32=107.19kN 2sbA=osdsb SinfV451075.0 3 20 =31 . 0 1 0 7 . 1 90 . 7 5 1 0 2 8 0 4 5oS i n =721.86 2mm 弯起 2 28， 供给面积 1230.88 2mm 721.86 2mm 第三排弯起钢筋计算： 2L = 1L - 弯d =1155.5-30.5=1125 3sbV=107.56+(337.97-107.56) 6 3 0 0 1 1 5 5 . 5 1 1 2 56300-188.52=66.05kN 3sbA=osdsb SinfV451075.0 3 30 =31 . 0 6 6 . 0 50 . 7 5 1 0 2 8 0 4 5oS i n =444.7 2mm 弯起 2 28， 供给面积 1230.88 2mm 444.7 2mm 第四排弯起钢筋计算： 3L= 2L + 弯d=1125-30.5=1094.5 4bV=107.56+(337.97-107.56) 6 3 0 0 1 1 5 5 . 5 1 1 2 5 1 0 9 4 . 56300 -188.52=26.016kN 4sbA=osdsb SinfV451075.0 3 40 =31 . 0 2 6 . 0 10 . 7 5 1 0 1 6 0 4 5oS i n =175.2 2mm 加焊 2 16， 供给面积 402 2mm 175.2 2mm 3.3 全梁承载力校核 3.3.1 跨中截面所能承担的最大弯矩计算 X=fcd ssdbfAf =46.86hf =120 、 dM = )2( 0 xhxbf fcd nts 27 =13.8 1600 46.86（ 1179-21 46.86） =1195.63kN m2lM=1074.62kN m 3.3.2 L/4 截面承载力校核 弯起钢筋的水平投影长度 L计算 L=h/2+ 21 LL +L=650+1155.5+1125=2930.5L/4=3150mm 故： L/4处的承载力为全梁最大承载力 4lM=805.99kN m dM 1195.63kN m 故此截面安全 nts 28 3.3.3 绘制承载力图 :如图 3.1 并进行全梁承载力校核 支 座 中 心 线 梁中心线图 3 . 1 ( 单 位 )图 3 . 1 单位nts 29 3.4 裂缝验算 23695 mmA s 04381 0 . 0 1 8 0 . 0 22 0 0 1 2 0 9 . 5sAbh 取 0.018 荷载短期效应组合弯矩 : 604 5 6 . 9 50 . 7 3 3 3 9 1 0 . 7 3 0 . 5 4 6 1 0 . 51 1 . 36 1 0 . 5 1 0 1 3 2 . 4 30 . 8 7 0 . 8 7 4 3 8 1 1 2 0 9 . 5ssssMM M M K N mM M P aAh 车短恒 。荷载长期效应组合弯矩 : 134 5 6 . 9 50 . 4 ( ) 3 3 3 . 9 1 0 . 4 ( 3 0 . 5 4 ) 4 8 6 . 7 2 61 1 . 31 . 0lMM M M K N mCC 车人恒现对于短期静荷载 0.12 C ,最大裂缝宽度为： 1 2 35( 3 0 ) / ( 0 . 2 8 1 0 ) 1 . 0 1 . 0 1 . 0 1 3 2 . 4 3 ( 3 0 3 0 . 5 ) / 0 . 2 1 0 0 . 2 8 1 0 0 . 0 1 8 0 . 0 8 9 0 . 2f k s sfkW C C C d Em m W m m 长期荷载作用时 2 1 0 . 5 / 1 0 . 5 4 8 6 . 7 2 6 / 6 1 0 . 5 1 . 8lsC M M 最大裂缝宽度为： mmWmmW fkfk 2.017.012.039.0 3.5 变形验算 C30混凝土： M PaEc 41025.3 M P aEs 5100.2 54202/ 2 . 0 1 0 / 3 . 2 5 1 0 6 . 1 51()211 6 0 0 6 . 1 5 4 3 8 1 (1 2 0 9 . 5 )2E s s cf E s sE E M P ab x A h xxx 1 8 5 . 6 9 1 2 0fx m m h m m 按第二类计算 nts 30 2 2 20 22 3 3 2 1 00() 6 . 1 5 4 3 8 1 1 2 0 (1 6 0 0 2 0 0 )1 0 7 4 . 7200( ) 2 1 2 0 (1 6 0 0 2 0 0 ) 2 6 . 1 5 4 3 8 1 1 2 0 9 . 54 2 6 6 7 7 . 42001 8 2 . 9 0( ) ( )( ) 3 . 9 8 1 033E s s f ff f E s sf f fc r E s sA h b bA m mbh b b A hB N m mbx A A B m mb x x h b bI A h x 4mmT梁全截面换算面积 02( ) ( 1 )2 0 0 1 3 0 0 (1 6 0 0 2 0 0 ) 1 2 0 ( 6 . 1 5 1 ) 4 3 8 1 4 5 0 5 6 2 . 1 5f f E s sA b h h b b Amm 受压区高度 2 2 003 2 3 2 200311( ) ( 1 )22112 0 0 1 3 0 0 1 3 0 0 (1 6 0 0 2 0 0 ) 1 2 0 1 2 0 ( 6 . 1 5 1 ) 4 3 8 1 1 2 0 9 . 5224 0 7 . 64 5 0 5 6 2 . 511( / 2 ) ( ) ( ) ( / 2 ) ( 1 ) ( )1 2 1 212 0 0 1 3 0 0 2 0 012f f E s sf f f f E s sb h h b b A hxAmmI b h b h h x h b b h b b h x A h x 23221 0 211 3 0 0 (1 3 0 0 / 2 4 0 7 . 6 ) (1 6 0 0 2 0 0 ) 1 2 012(1 6 0 0 2 0 0 ) 2 0 0 ( 4 0 7 . 6 1 2 0 / 2 ) ( 6 . 1 5 1 ) 4 3 8 1 (1 2 0 9 . 5 4 0 7 . 6 )5 . 2 1 1 0 mm 计 算开裂刚度 43 . 2 5 1 0cE M P a全截面抗弯刚度 1 5 2000 . 9 5 1 . 6 1 1 0cB E I N m m 1 5 21 . 2 9 1 0c r c c rB E I N m m 全截面换算截面受拉区边缘是弹性抵抗矩 10 83005 . 2 1 1 0 0 . 5 8 1 01 3 0 0 4 0 7 . 6IW m mhx 全截面换算截面面积矩 nts 31 220 )(2121 fff hxbbxbS = 22111 6 0 0 4 0 7 . 6 (1 6 0 0 2 0 0 ) ( 4 0 7 . 6 1 2 0 )22 = 830 .5 8 1 0 mm 80 802 2 0 . 7 5 1 0 2 . 5 90 . 5 8 1 0SW 820 2 . 5 9 2 . 0 1 0 . 5 8 1 0 3 0 1 . 9c r t kM f W K N m m 151 5 20152222 0151 . 6 1 1 0 0 . 7 6 1 03 0 1 . 9 3 0 1 . 9 1 . 6 1 1 0( ) 1 ( ) ( ) 1 ( ) 6 1 0 . 5 6 0 1 . 5 0 . 7 5 1 0c r c rs s c rBB N m mM M BM M B 计算人群荷载和汽车荷载（不计冲击力）作用下梁的挠度 622154 5 6 . 9 5( 2 5 ) 1 0 1 1 2 6 0 055 1 . 3 8 . 1 9 2 14 8 4 8 0 . 7 6 1 0 6 0 0ppMl lf m m m mB 符合要求 计算结构物恒载弯矩作用下梁的挠度 2 6 2155 5 3 3 3 . 9 1 1 0 1 2 6 0 0 7 . 2 74 8 4 8 0 . 7 6 1 0g c c rMlf m mEI 荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度 ( 0 . 7 ) ( 8 . 1 9 0 . 7 7 . 2 7 ) 1 . 6 2 1 . 2 5 7 . 8 7 51600gp lf f m m m m 按公桥规规定必须设置预拱度 预拱度跨中值 0 . 7 0 . 7 7 . 2 7( ) ( 8 . 1 9 ) 1 . 6 1 7 . 1 7 5
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