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毕业设计57烧结厂废气治理,毕业设计论文
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目 录 摘要 -I Abstract-II 前言 -III 第一章 设计说明书 1、概述 -1 2、 烧结厂废气治理现状 -1 3、 工艺方案比较 -2 4、 主要处理构筑物及设备说明 -2 5、 主要处理构筑物及设备说明 -3 第二章 设计计算书 -5 1、物料衡算 -5 2、旋流板塔的计算 -6 3、石灰浆槽 -9 4、石灰化灰池 -9 5、再生反应池 -10 6、水利循环加速澄清池 -10 7、斜管沉灰池的设计 -15 8、泵前池 -15 9、烟囱的计算 -16 10、引风机的选型 -17 11、泵的选型 -17 第三章 设备及构筑物一览表 -18 1、设备一览表 -18 2、构筑物一览表 -18 第四章 经济分析 -19 1、 建筑物、构筑物的固定资产基本估算 -19 2、运行成本估算 -19 结论 -21 参考文献 -22 致谢 -23 nts 1 第一章 设计说明书 1 概述： 大气污染是 我国目前最突出的环境问题之一，它已给人体健康带来了严重危害，对国民经济造成了巨大损失，工业废气是大气污染物的重要来源。 当前现代化工业发展特点是：建筑规模大、单机功率大、设备集中程度高，烧结机、高炉、电炉等主要冶炼设备都在向大吨位发展，本次设计主要针对其中的烧结机排放烟气进行处理。 烧结厂 烟气中含有 大量的 SO2 和粉尘，对空气造成极大的污染，并且会对人体健康造成影响。 2 烧结厂废气治理现状 2.1 从局部治理到整体治理 我国烧结厂废气治理技术经过实验研究，生产实践和国外先进技术的引进、消化、吸收，有了 普遍的提高。一些重点钢铁企业烧结厂的废气治理技术已经达到国际水平。 我国烧结厂发展初期，废气治理措施很少，只是为了保护抽烟风机，才在烧结机（机头）烟气系统中设置了旋风或多管除尘器，随着安全防尘和环境保护要求的提高，从治理主要尘源，逐步发展到治理生产流程中的各个尘源。现在我国烧结厂粉尘污染源已经基本上得到了治理。 2.2 对烧结废气的各种治理技术得到了全面的掌握 经过多年的探索，已经基本上掌握了在热矿工艺、冷矿工艺各种生产条件下，因地制宜地采用就地除尘机组、分散式除尘系统和大型集中式除尘系统， 治理不同生产工艺中产生的废气。在热矿工艺的混和料系统中，采用冲激除尘器，成功地解决了水气 粉尘共生的废气治理问题，满足了防尘和环境保护的需要。 2.3 改革生产工艺流程 烧结厂在改革生产工艺方面，主要采用以下三项措施： 2.3.1 热矿工艺改为冷矿工艺，取消了热返矿，减少了混合料加水产生的水气 粉尘共生的废气。 2.3.2 采用烧结矿铺底料，提高了烧结矿的产量和质量，减少了粉尘散发量，从而减轻了除尘系统的粉尘负荷。 2.3.3 贯彻精料方针， 实行了选矿脱硫，降低了精矿的含硫量，从而减少了烧结过程中的 SO2 的排放量。 nts 2 3 工艺方案比较 在长期的研究、开发和应用过程中，烟气脱硫工艺流程多达 180 种，然而取得工业应用价值的不过十余种。分类方法很多，一般按照操作特点分为干法、湿法和半干法；按照生成物的处置方式分为回收法和抛弃法；按照脱硫剂是否循环使用分为再生法和非再生法。根据净化原理也分为两大类：（ 1）吸收吸附法，用液体或固体物料优先吸收或吸附废气中的 SO2；（ 2）氧化还原法，将废气中的 SO2 氧化成 SO3；，再转化为硫酸或还原为硫，再 将硫冷凝分离。前者应用较多，后者还存在一定的技术问题，应用较少。 通常，在工程实践中习惯采用脱硫剂命名的工艺流程，要比其他分类方法直观而实用，主要分为钙法、氨法、镁法、钠法、水法和其他方法，见下表： 常用的 FGD 工艺分类方法 序号 工艺名称 脱硫剂 操作方式 备注 1 钙法 石灰石 /石灰 湿式 制成浆液，洗涤烟气 石灰石 石灰 干式 半干式 炉内直喷或增加烟气活化 制浆喷雾干燥或增加灰渣循环 CFBB， LIFAC，SDA， CFB， NID 2 氨法 氨水 液氨 湿式 干式 洗涤烟 气 烟气被辐照后与氨作用 EBA 3 镁法 MgO 制成乳液，洗涤烟气 4 钠法 NaOH/Na2CO3 制成溶液，洗涤烟气 W-L 5 6 水法 双碱法 碱铝法 氧化铜（锌）法 活性炭法 磷氨法 海水 钠碱 Al2(SO4)3Al2O3 CuO/ZnO 活性炭 活性炭 氨 直接淋洗烟气 碱溶液洗涤吸收，中和再生 吸收，中和再生 吸附，解吸 吸附，氧化，冲洗，再生 吸附，氧化制酸，分解，与氨反应 渍碘 PAFP 4 工艺选择 通过对本次工艺的比较论证，采用双碱法工艺 ，因为双碱法具有以下特点： 钙基脱硫渣在反应池中而非塔内生成，大大减少结垢机会； 钠基清液吸收 SO2 速率快，故可用较小的液气比达到较高的脱硫率； 对脱硫除尘一体化技术而言，可避免未反应完的石灰颗粒混在沉灰池的灰渣中，而提高石灰利用率。 nts 3 采用的工艺流程如下： 烧结烟气 工艺流程简述： 本系统的核心设备是用作主塔的 XLB-130 旋流板塔，锅炉烟气经喷水段降温，沿切线方向进入旋流塔底部，在塔内经脱硫除尘后，自塔顶除雾装置除雾后进入管段，再由引风机送入烟囱排空。 循环液由旋流塔顶部进入，在旋流塔板上分散成雾滴与烟气充分接触后，从主塔底部经管道明渠流入沉灰池，在此将除下的飞灰沉淀下来；上清液经管道流如再生 反应池，在池内与由化灰池引如的石灰乳进行再生反应，再生液流入澄清池，使反应生成的 CaSO3和氧化生成的 CaSO4 共同沉淀，澄清池中上清液流至泵前池，由泵打回旋流塔顶部循环使用。各池沉渣用污泥干化场自然干化，定期外运用于筑路或制砖。 5 主要处理构筑物及设备说明 5.1 旋流板塔 旋流板塔是浙江大学发明的一种高效通用型传质设备，具有通量大、压降低、操作弹性宽、不易堵、效率稳定等优点，其综合性能优于国内外普遍使用的吸收塔。 操作时，气体通过塔板螺旋上升，液流从盲板分配到各叶片上形成薄膜层，同时被气流喷洒成液滴。液滴随气流运动的同时被离心力甩至环行的集液槽，再通过溢流装置流到下一块塔板的盲板上。当液体在旋流板上被喷洒于气体中时，黏附其中的尘粒，然后被甩至塔壁，带着尘粒下流，气体中未被黏附的尘粒，还有机会被甩到塔壁上被黏附。旋流塔板在原理上与文氏管有类似之处，只是通过旋流板开孔的气速要比文氏管喉管中的气速低得多，故压力损失较低，且易于实现多级洗涤。选用 XLB 130 旋流板塔。 5.2 石灰浆槽 石灰浆槽主要用于生成再生剂石灰乳，用以除去硫，生成再生脱硫液。该槽采用规格沉 灰 池再生反应池澄 清 池泵 前 池泵石灰浆槽石灰化灰池旋 流 塔引 风 机烟囱nts 4 尺寸为： mmm 3.555 。 5.3 石灰化灰池 石灰化灰池用于提供石灰，以便能够产生充足的石灰乳液，该池子规格尺寸为：mmm 222 。 5.4 再生反应池 再生反应池是再生液产生和硫去除的主要反应池，在这能够充分去除硫，形成石膏。该池子采用上部分为圆柱形，下部为圆锥形，能够定期去除池中的沉淀物。规格尺寸为：圆柱部分为： mm 3.32.5 ，圆锥形为： mm 22.5 。 5.5 澄清池 在该池中沉淀完大部分的钙的沉淀物， 选用水力 循环澄清池，在池中，水的混合及泥渣的循环回流不是依靠机械进行搅拌和提升，而是利用水射器的作用，即利用进水管中水流的动力来完成的。所以，其最大特点是没有转动部件。该池子尺寸为： mm 84.57.6 。 5.6 沉灰池 在该池中去除大量的灰渣，采用斜管沉灰池，该池子可以弥补以往各种类型的沉淀池的去除率不高，容积大，占地面积大等不足。斜管沉灰池具有沉淀效率高，停留时间短，构造简单，占地少等优点。本次设计采用池子规格尺寸为： mmm 6.866 。 5.7 泵前池 该 池中补充脱硫液 Na2CO3，以及回收澄清池中再生的碱液，采用规格尺寸为：mmm 433 。 5.8 烟囱 将达标的烟气排放入大气中，其规格尺寸为：底部直径为 4.5m，顶部出口直径为 3.3m，高度为 30m。 5.9 引风机 将处理过的烟气从塔引入烟囱中进行排放，采用型号为 Y315S-6，功率为 75kw 的引风机，两用一备。 5.10 泵 将循环液打入塔中进行循环使用。采用型号为 4B54A，功率为 20kw 的泵三台，两用一备。 nts 5 第二章 设计计算书 1 物料计算 1.1 已知条 件：烧结机尾废气总量： Q=120000m3/h； SO2 浓度为 800mg/m3 粉尘浓度为 450 mg/m3，烟气温度 160 。 处理的 SO2 量为： hghmg /104.8/104.81012700 474 1.2 初期补给 Na2CO3 的量： 初期在旋流塔中的反应式为：232232 22 CON a H S OOHSOCONa 所以： hgmCONa /1096.6106264104.8 4432 1.3 1.3.1 钠碱的补充量： 进入循环后， NaHSO3 在系统中必会有所损失，即 Na+必有损失。设其利用率为 85% 初期补给的 Na+的量 g44 1002.3232106 1096.6 所以后期需不断补充钠碱，补充量 hg /1004.1106223 1002.3%15 44 1.3.2 Ca（ OH） 2 的补充量 硫元素转化为 CaSO31/2H2O 以及损失的 NaHSO3 损失的 Na+的物质的量为： m o lnNa 24 1097.123 1002.3%15 损则被损失的 Na+带走的硫的量为： hgms /10304.6321097.1 32 所以 mo lnOHC a S O33421 1043.23210304.6104.823 即 molnCa 31043.22 所以需补充的 Ca（ OH） 2 的量为： hgmOHCa /1080.1741043.2 53)( 2 1.4 塔的物料衡算 1.4.1 初期： 232232 22 CON a H S OOHSOCONa nts 6 64104.842SOn所以： gmOH 44 1018.118264 104.82 gmN a HS O 54 10365.110464 104.83 gmCO 44 1089.244264 104.82 而 gmCONa 41096.632 gmSO 4104.82 进塔物质总量： gM 5444 10654.1104.81096.61018.1 出塔物质总量： gM 545 10654.11089.210365.1 物料平衡。 1.4.2 平衡时： 232232 22 CON a H S OOHSOCONa 32 N aH SOSON aO H 两式相加有： 232232 33 CON a H S OOHSON a O HCONa 此时： gmN a O H 44 1046.44023 1002.3%85 gmCONa 41004.132 所以： gmOH 34 1077.118106 1004.12 gmCO 34 1032.444106 1004.12 gmN a H S O 544 10364.1104)40 1046.42106 1004.1(3 nts 7 gmSO 4104.82 进塔物质总量： gM 54344 10402.1104.81017.11004.11046.4 出塔物质总量： gM 535 10407.11032.410364.1 基本平衡。 2 旋流板塔的计算 2.1 旋流叶片外径xDmmVD x 34 1029.3815.010121010 叶片数 m 取 24，叶片用不锈钢，其厚度 取 2mm。 盲板直径 mmDDxm 33 1010.13/1029.33/ 塔的内直径 mmDDxn 33 1095.31029.32.12.1 ，取塔内直径为 4m。 穿孔面积 32.4)(2) s i n10(785.0 6220 mxmx DD mDDA 叶片仰角，一般取 25 穿孔气速 smAVu /72.732.4360010123600400 穿孔动能因子 97.6815.072.700 uF2.2 罩筒高度 mmmDh xz 9.183225s i n24 1029.314.3s i n 3 叶片间在外沿处的最大距离 mmhl z 9.179229.1832 2.3 叶片径向角 5.19410.1a r c s ina r c s inxmDD2.4 压力损失 溢流口的流速yALu 78.2 式中： L 液体的体积流量 ， m3/h nts 8 yA 溢流口的总面积 yAL 一般取 6 7，本设计中取 6。 则 smu /68.16678.2 由于 SO2 量不大，因此可采用塔板数 N=3。 全塔总 压力损失 NuNFgFNP 46.32 1)5.01.1( 020 3468.1697.636.38.92 197.6)5.031.1( 2 =1277Pa 加上一块除雾板，则总压力损失为： )1(46.32 1)5.01.1( 020 NuNFgFNP 4468.1697.636.38.92 197.6)5.031.1( 2 =1281Pa 2.5 塔盘间距 采用弧形接口的降液管时，可先估算塔壁液环高度 )(mmHh为： )25.0(100 uFH h )68.1625.0(97.610 mm2360 塔盘间距 mmHHhT 2 4 6 0100 2.6 封头选择 查机械设备基础中表可据塔径选取封头高度为 1000mm。 2.7 塔的高度 2.7.1 塔的顶部空间高度aH塔的顶部空间高度是每时塔顶第一层塔盘到塔顶封头切线的距离。为了减少塔顶出口气体中夹带的液体量，顶部空间一般取 1.2 1.5m。本次设计中采用顶部高度为 mHa 2.1。 2.7.2 塔的底部空间高度bH塔的底部空间高度是指塔底最末一层塔盘到塔底下封头切线处的距离。液体的停留时间取 5 分钟。流量为 130m2。所以有： 13060541 2 bn HD ， mDn 4 nts 9 mmH b 880414.360 13045 2 2.7.3 塔主体高度 zH 取最上面塔盘到除雾装置高度为 2500mm，最末一层塔盘高度为 2500mm，所以： mmH z 99202500246024602500 2.7.4 裙座高度sH裙座为圆柱形裙座，其高度为塔底封头切线至出料管中心线的 高度和出料管中心线至基础环的高度两部份组成，各取高度为 2000mm 和 3000mm。总高度 mmHs 5000。 2.7.5 塔的总高 H mmmHHHHHszba 1717000500099208801200 3 石灰浆槽 3.1 石灰浆体积 100g 水中仅能溶解 0.165gCa(OH)2,由于每小时需补充 g51080.1 Ca(OH)2,需加入的水量为： gm 85 1009.11 6 5.0 1 0 01080.1 水水的体积为： 338 1091000 101009.1 mV 水，取石灰浆体积为 120m3 3.2 石灰浆槽尺寸 设该石灰浆槽为立方体形，其边长为 a ，停留时间为 1h，则有： 33 120 ma ma 93.4 取 ma 5 石灰浆槽超高取 0.3m，则该石灰浆槽的设计尺寸 为：长为 5m，宽为 5m，高为 5.3m。 4 石灰化灰池 4.1 石灰加药量 石灰中含 Ca(OH)2 量为 80%，则每小时加入石灰量为： kggm 2251025.2%80 1080.1 55 为了节省操作时间，选择一天加一次料，则停留时间为 24h。 则每次加入石灰量为 kgm 540024225 4.2 石灰化灰池尺寸 石灰的表观密度约为 800kg/m3，则石灰体积 375.68005400 mV nts 10 设石灰化灰池为立方体形，边长为 a ，则有 ： 33 75.6 ma ， ma 89.1 ，取 ma 2 。 则该石灰化灰池设计尺寸为：长、宽、高均为 2m。 5 再生反应池 设计流量 Q=130m3/h，停留时间 t=30min。 则再生反应池容积 3655.0130 mtQV 设该池子上部为圆柱形，下部为圆锥形，设其上部柱体直径为 d，上部高度为 h，则 6541 2 hd ，取 h=3m，得 d=5.2m。可取底部锥体高度 mh 2 。 取池子超高为 0.3m，则池子总高为 mhhH 3.53.0 6 水利循环加速澄清池 6.1 设计水量 hmhmQ /0361.0/130 33 回流比 1 ： 4 喷嘴流速 smv /5.70 第一反应室出口流速 smv /08.02 第二反应室进口流速 smv /05.03 分离室上升流速 smmv /2.14 水在第一反应室停留时间 st 5.11 6.2 设计计算 6.2.1 喷嘴（图 6 1） 喷嘴直径 mvQd 0783.05.714.30361.044000 采用 mmd 800 喷嘴管长采用 500mm，其底部直径为 160mm 喷嘴与喉管的距离，试运转时可在 5 10cm 间调节，视出水水质而定 6.2.2 喉管（图 6 2） 喷嘴与喉管的直径比，采用 3:1:10 dd。则 mmdd 2 4 0803301 喉管的提升量 smhmQQ /1444.0/52013044 33 提nts 11 喉管流速 smdQv /19.324.014.31444.0442211 提喉管长度取 mmdh 144024066 11 喇叭口斜边采用 450 倾角，高度取 240mm，到喇叭口直径为 d2=720mm 图 6 - 2 喉 管图 6 - 1 喷 嘴6.2.3 第一 反应室（图 6 3） 上口面积 201805.108.01444.0 mvQA 损 上口直径 mAd 516.114.3805.144 13 设第一反应室高度 h2，则其容积为 )(12 31232121 ddddhV 水在第一反应室的停留时间取 t1=15s 损损 QddddhQVt12)( 312321211 mdddd Qth 04.3)516.124.0516.124.0(14.3 1444.01512)12 2231232112 （ 损 取 h2=3.1m nts 12 图 6 - 3 反 应 室6.2.4 第二反应室 进口断面232444.205.0 144.0 mvQA 损 第二反应室直径（包括第一反应室） mAAd 445.214.3)888.2805.1(4)(4 214 第二反应室高度取 h3=3m（包括超高 0.25m） 第二反应室体积（包括第一反应室的部分体积） 323242 9.12)25.03(4445.214.3)25.0(4 mhdV 停留时间 sQVt 3.891444.09.1222 损扣除第一反应室体制后，停留时间均为 t2=74s 6.2.5 澄清池直径 D 分离室面积 2403 1.300012.0 0361.0 mvQA 澄清池直径 mAAAD 66.614.3)1.30888.2805.1(4)(4 321 取 D=6.7m 6.2.6 澄清池高度 H nts 13 喉管喇叭口距池底 0.51m 喉管喇叭口高度 0.24m 喉管长度 第一反应室高度 1.44m 第一反应室顶水深 3.10m 超高 0.30m 池体总高度为 H=5.84m 6.2.7 坡角 池底直径采用 mD 1 池底坡角采用 045 池底斜壁部分高度为 mDDH 85.22 0.17.621 池子直壁部分高度 mHHH 99.285.284.512 6.2.8 澄清池总体积及停留时间 直壁部分体积 32223 4.10599.27.6414.34 mHDV 锥体部分体积 )(12 2214 DDDDHV ）（ 17.617.685.212 14.3 22 =39.22m3 池的总体积 343 62.14422.394.105 mVVV 由此可粗略计算总停留时间为 hQVT 11.11 3 0 62.1 4 40 水在池内的实际历时 T 分离区停留时间 m in2.3822920012.025.0325.0413 svhtm i n403.2 3 9 62 2 9 23.8915321 stttT6.2.9 排泥设施 泥渣室容积按澄清池总容积的 1%计，即 345.162.14401.001.0 mVV 泥设置一个排泥斗，形状采取倒立正四棱锥体，其锥底边长和锥高均为 Z，其体积为： 323131 ZZZV 泥mVZ 63.145.133 33 泥nts 14 排泥历时取 t4=30s，排泥管中流速取 v5=3m/s 排泥流量 stVq 0483.03045.140 泥 排泥管直径 143.04505 vqd 取 mmd 1605 6.2.10 进出水系统 6.2.10.1 进水管 进水管流速采用 v6=2m/s，则进水管直径 mvQd 152.04606 取 mmd 1606 6.2.10.2 集水槽 环形集水槽设在池壁外侧，采用淹没孔进水。 流量超载系数取 K=1.5，则槽中流量 smKQq /0271.05.10361.02121 30 槽宽 mqb 213.00 2 7 1.09.09.0 4.04.0 ，取 0.22m。 孔眼轴线的淹没水深取 50mm，超高取 70mm。 起点槽深 mbh 285.012.022.075.007.005.075.0 终点槽深 mbh 395.012.022.025.107.005.025.1 为了加工和施工简便，采用等断面，即 b=20cm， h=40cm。 6.2.10.3 槽壁孔眼 孔眼总面积200 2 mghqf式中 流量系数，取 0.62； 0h 孔眼中心线以上水头，取 0.05m。 所以 220 4420442.005.08.9262.00271.0 cmmf 孔眼直径采用 20mm，单孔面积0f=3.14cm2 孔眼数 个14014.344200 f fn 孔眼流速 smfqv /61.00 4 4 2.00 2 7 1.007 nts 15 孔眼中心间距 mn DS 075.02140 7.614.32 出水管径采用 d=150mm，放空管径采用 d=100mm。 7 斜管沉灰池的设计 设表面水力负荷 )/(4 23 hmmq ， 7.1 沉灰池表面积 2m ax 71.35491.0 13091.0 mqQF 7.2 池子平面尺寸 设沉灰池为方形池，则有池子边长 mFa 98.571.35 ，取 ma 0.6 。 7.3 池内停留时间 设斜管长为 1.0m，斜管倾角为 60，斜管高度 mh 8 6 6.060s in0.13 设斜板区上部水深 mh 7.02 ，则池内停留时间 m in5.234 )866.07.0(60)(60 32 q hht 7.4 沉灰部分所需容积 粉尘密度为 3.47g/cm3,粉尘总量 3263 1056.11047.3 101 2 0 0 0 0450 m ，含水率为80%，所以总容量 32 078.0%20 1056.1 m 7.5 污泥斗容积 设污泥斗下部边长 ma 8.01 ，污泥斗高度 mtgaah 89.5732.1)2 8.02 0.6(60)22( 15 污泥斗容积 3322211251 078.036.81)8.08.066(389.5)(3 mmaaaahV 7.6 池 子总高度 设沉灰池的超高 mh 3.01 ，斜管下缓冲层高度 mh 8.04 ，池子总高度 mhhhhhH 556.889.58.0866.07.03.054321 8 泵前池 nts 16 8.1 池中流量 该池中补充 补充脱硫液 Na2CO3，以及澄清池中回收的碱液。 每小时需补充的 Na2CO3 量 hgmCONa /1096.6 432 ，而 Na2CO3 的质量分数为 6.43，所以补充溶液量 kgm 34 1008.143.6 1001096.6 ， 取其密度约为水的密度，则其体积 308.1 mV 澄清池流量为 130m3/h，则可取泵前池流量为 135 m3/h。 8.2 池的尺寸 设停留时间 t 为 15min，则该泵前池容积 375.3325.0135 mtQV 设计该池子为立方体形，边长为 a ，则有： 33 75.33 ma ， ma 23.3 ，则可取该池子长为 3m，宽为 3m，高为 4m，水量超高约为 0.2m。 9 烟囱的计算 9.1 烟囱高度 首先确 定使用烟囱的锅炉的蒸发量（ t/h），然后根据锅炉大气污染物排放标准中的规定确定烟囱的高度 锅炉总额定出力 /（ t/h） 1 1 2 2 6 6 10 10 20 26 35 烟囱最低高度 /m 20 25 30 35 40 45 锅炉额定出力为 4t/h，故选定烟囱高度为 30m。 9.2 烟囱直径 烟囱出口内径可按下式计算： Qd 0188.0 式中： Q 通过烟囱的烟气量， m3/h 2 烟囱出口烟气速度， m/s 烟囱出口烟气流速 /（ m/s） 通风方式 运行情况 全负荷时 最小负荷 机械通风 10 20 4 5 自然通风 6 10 2.5 3 nts 17 选定 sm/4 ，而 hmQ /120000 3 ，则有： md 26.341200000188.0 ， 圆整取 md 3.3 ； 烟囱底部直径： Hidd 221 式中 2d 烟囱出口直径， m H 烟囱高度， m i 烟囱锥度（通常取 03.002.0 i ） 取 02.0i ， md 5.43002.0226.31 。 10 引风机的选型 经查手册，选用全压 180mmH2O，风量 64000m3/h 的引风机三台，两用一备，该引风机型号为 Y315S-6，转数 980r/min，功率为 75kw。 选风机依据：两台风机处理风量为 128000m3/h，大于处理的烟气量 120000m3/h，全压PaPaOmmHP 1 7 6 418.01 0 0 08.9180 2 ，两台风机全压为 3528Pa，大于总压降 1281Pa，合理。 11 泵的选型 根据塔进液口离地高度，及泵中流量查离心泵规格表，选用三台 4B54A 型泵， 两用一备， 其流量为 70m3/h，扬程为 48m，功率为 20kw。 nts 18 第三章 设备及构筑物一览表 1 设备一览表 序号 名称 规格 /型号 技术参数 数量 备注 1 旋流板塔 XLB-130 1 2 引风机 Y315S-6 75kw 3 两用一备 3 离心泵 4B54A 20kw 3 两用一备 2 构筑物一览表 序号 名称 规格、型号（ m） 数量 设计参数 1 沉灰池 6.866 Hba 1 流量 hmQ /1303 停留时间 min5.23t 2 再生反应池 2.5d 3.5h 1 流量 hmQ /1303 停留时间 min30t 3 石灰浆槽 3.555 Hba 1 停留时间 min60t 4 石灰化灰池 222 Hba 1 5 澄清池 7.6d 84.5h 1 流量 hmQ /1303 停留时间 min40t 6 7 泵前池 烟囱 433 Hba 5.41 d 3.32 d 30H 1 流量 hmQ /1353 停留时间 min15t 1 nts 19 第四章 经济分析 1 建筑物、构筑物的固定资产基本估算 1.1 设备投资： 根据设备 一览表中所列设备，初步估算得出设备投资总费用为 120 万元，设备运输、安装费按设备总投资金额的 20%估算，为 24 万元。 1.2 土建工程： 工程土建按折合价 1500 元 /m2 算。钢筋水泥土为 550-700 元 /m3， 取 600 元 /m3， 砖瓦结构按 350 元 /m3。 工程土建： 万元34.108150085.269.26 构筑物： 沉灰池： 1.5 万 元 再生反应池： 6.6 万 元 石灰浆槽： 7.9 万 元 石灰化灰池： 1.2 万 元 澄清池： 5.8 万 元 泵前池： 3.42 万 元 烟囱： 12.86 万 元 得出估算表： 项目 估算费用（万元） 备注 设备购置费 120 设备运行安装费 24 土建工程费 147.62 总价 291.62 设计费用 8.75 总价 3% 不可预见费 29.16 总价 10% 总投资 329.63 2 运行成本估算 2.1 水、电、药品费用： nts 20 2.1.1 水费：每小时 100m3，一
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