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毕业设计论文
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毕业设计设计选择的是一栋6层框架结构,毕业设计论文
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摘 要 本论文主要包括建筑和结构两方面的设计，本设计选择的是一栋 6 层框架结构。建筑方面设计是根据眼睛 是心灵的窗口的寓意，以人的眼睛为模板，使建筑平面形状像人的眼睛 ；建筑立面用边柱将其划分成竖向的线条，削弱了建筑横向较长给人的压抑感。 设计过程遵循先建筑后结构再基础的顺序进行。建筑设计，依据建筑总体规划要求、建筑用地条件的环境特点，首先设计建筑平面，其次进行立面造型、剖面设计。建筑设计满足了使用功能和造型艺术的要求，并适应未来发展与灵活改造的需要。 结构设计方面， 密切联系建筑设计，以现行的有关规范为依据，本 工程采用现浇钢筋混凝土框架结构体系（横向承重）， 仅对前面主体选择了中间一榀横向框架进行计算，考虑抗震设防烈度 7 度进行了抗震计算。整个过程中包括了水平荷载、竖向荷载计算及其各内力计算和构件设计， 对于竖向荷载作用采用弯矩二次分配法，水平荷载作用采用 D 值法 ， 地震作用采用底部剪力法。设计计算整个过程中综合考虑了抗震要求、技术经济指标和施工工业化的要求。 关键词： 建筑设计 ； 结构计算 ； 抗震设计 nts ABSTRACT The design of the thesis includes architectural design and structural design.According to the meaning of “the eyes is windows of heart”， building plain of the hotel architectural design like mans eyes; the elevation design divides vertical lines by column. It weakens depress because of building transverse too long. The design process follows the order: firstly， architectural design; secondly， structural design; lastly， the foundation design. The architectural design， according to the master plan of the building， the site condition， peripheral urban environment， the building plain at first. The elevation design is carried on secondly， considering building classify and fire prevention. The architectural design should meet the needs of the functional requirement， the use requirement and development and flexible transformation in the future. Structural design maintains close ties with the architectural design， which is based on current relevant codes. This project adopts cast-in-place reinforced concrete structure (transverse bearing)， which has only chosen a middle frame to calculate. During the design process seven degree earthquake-resistant design， the whole process includes Vertical load function， level load function and load calculation， component design， Vertical load function adopts moment distribution method， level load function adopts D value method， and seismic load function adopts equivalent base shear method. During the design process earthquake-resistant design， technical economy index and construction industrialized request are synthetically considered. Keywords: architectural design; structural calculation; anti-seismic design nts 目 录 绪 论 . 1 第一章 设计说明 . 2 第一节 工程概况 . 2 第二节 建筑材料选择 . 2 第二章 结构设计 . 3 第一节 布置及梁柱截面初估 . 3 第二节 框架计算简图及梁柱刚度计算 . 4 第三章 荷载计算 . 6 第 一节 竖向荷载计算 . 6 第二节 风荷载计算 . 9 第三节 水平地震作用的计算 . 12 第五节 重力荷载代表值作用下的计算 . 19 第四章 内力组合 . 25 第一节 支座边缘处的 内力值的计算 . 25 第二节 组合前内力的调整 . 28 第五章 配筋计算 . 39 第一节 框架柱和梁的截面设计 . 39 第二节 板的计算 . 46 第三节 楼梯的计算 . 48 第六章 基础设计 . 50 第一节 确定基础类型和尺寸 . 50 第二节 内力分析 . 50 第三节 配筋计算 . 52 第七章 施工组织设计 . 55 第一节 施工准备工作 . 55 第二节 施工部署 . 57 第三节 主要项目施工方法 . 57 第四节 技术质量、安全生产、文明施工措施 . 59 第七章 结 论 . 61 致 谢 . 62 参考文献 . 63 nts 第 1 页 共 64 页 绪 论 毕业设计是本专业教育培养的重点，也 是毕业前的综合学习阶段 ， 是对所学专业知识的深化、拓宽 ， 是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计 ， 可以将以前学过的知识重温回顾 ，对疑难知识再学习 ， 对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计 ， 使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练 ， 具备从事相关工作的基本技术素质和技能。 在我国， 多层建筑 结构以钢筋混凝土结构为主。 多 层建筑的结构设计有两方面的特质：一是风荷载和地震荷载等水平方向作用引起的内力和位移已成为结构设计的控制因素；二是结构抗侧移刚度是结构设计的关 键因素。结构不仅要满足承载力（强度）的要求，同时还要把结构在水平荷载下的位移控制在一定范围内，所以 多 层建筑结构需要有较大的抗侧移刚度。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间 ， 是较常用的结构体系。 在建筑结构设计中，结构是建筑的骨架，是建筑物赖以生存的物质基础。在一定意义上讲，结构支配着建筑。一个成功的设计必然以经济合理的结构方案为基础，在决定建筑物平面、立面和剖面时，应当考虑结构方案的选择，使之既满足建筑的使用和美学要求，又照顾到结构的可靠和施工的难易。由于建筑结构的各构件受力不同， 所采用的截面、材料以及计算方法都有较大差异，本设计通过详细的手算方法、形象的图表展示和必要的文字论述，对一个工程进行了建筑、结构设计。 在 毕业设计的 这段时间 ，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了 AutoCAD，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。 框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软件 PKPMCAD进行电算 ， 并将电算结 果与手算结果进行了对比，修改。由于自己的知识水平有限，难免有很多疏忽之处，敬请各位老师批评指正。 nts 第 2 页 共 64 页 第一章 设计 说明 本工程为 六层的 轻工业 厂房楼 ， 工程为现浇钢筋混凝土框架结构。 第一节 工程概况 1 工程概况：平面尺寸为 54m21m， 6 层， 1 层层高 4.2m， 2-6 层每层层高 3.3m，室内外高差为 0.5m， 基础顶面离室外地面 0.7m， 设计使用年限为 50 年。 2 基本风压： wk 0.35kN/m2， 地面粗糙程度为 C 类。 3 基本雪压： S0 0.60kN/m2， 4 地质资料： 地基条件较好，场地平坦 。 a 层： 标高 24.50m23.80m，杂填土， fk 80kpa； b 层：标高 23.80m23.00m，亚粘土 ， fk 150kpa； c 层：标高 23.00m17.00m，粘土，硬塑状， fk 240kpa。 5 该地区地震设防烈度 7 度， 类场地，地震分组为第 一 组，丙类建筑。 6 场地地下水位较低，对基础混凝土无侵蚀性。 第 二 节 建筑材料选择 1 混凝土： 柱、 梁、板、楼梯的混凝土强度等级采用 C30； 2 钢筋：纵向受力钢筋采用热扎钢筋 HRB400，其余采用热扎钢筋 HPB235； 3 墙身做法： 墙身 为普通机制砖填充墙，用 M5 混合砂浆砌筑。 内墙粉刷为混合砂浆底，低筋灰面，厚 20mm， “803”内墙涂料两度。外墙粉刷为 20mm 厚 1： 3 水泥砂浆底， 陶瓷锦砖贴面 ；女儿墙为 1m 高 240mm 砖墙； 4楼面做法：楼面为 20mm 厚水泥砂浆找平， 5mm 厚 1： 2 水泥砂浆加“ 107”胶水着色粉面层；楼板底面为 20mm 厚纸筋面石灰抹底，涂料两度； 5屋面做法：现浇楼板上铺珍珠岩（檐子口处厚 100mm， 2%自两侧檐口向中间找坡）， 1： 2水泥砂浆找平层厚 20mm，三毡四油防水层。 6 门窗： 门厅处为铝合金 门窗 ，其余均为木门， 铝合金窗 ； 7 板：厚度取为 120mm 厚 。 nts 第 3 页 共 64 页 第二 章 结构设计 第一节 布置 及梁柱截面初估 本建筑为 六 层框架结构 ， 要求结构简单规则，所以采用对称结构。 2.1.1 布置 为了使结构的整体刚度较好，楼面、屋面、楼梯等均采用现浇结构。基础选用柱下条形基础。地基 承载力较大采用钢筋混凝土柱下单独基础 。 由于结构将承受纵、横向水平地震作用， 选 用 纵、横向承重 体系，框架梁柱中心线宜重合，以减少扭转效应。当房屋长度较大时， 为了防止由于温度收缩而使结构产生裂缝，应设伸缩缝，本设计采用后浇带代替伸缩缝， （在施工时，每 30m 到 40m 间距离留 800 到 1000 的施工后浇带，设后浇带的地方暂时不浇筑混凝土，两个月后，混凝土收缩约完成 70%时，在浇筑缝内混凝土，把结构连成整体）。 2.1.2 初估梁柱截面尺寸 一、 梁截面尺寸 本工程边跨横梁跨度 l=6000mm，纵梁跨度 l=7000mm。 横向 hb= hb=(1/121/8)l =500750mm，取 600mm， 纵向 hb= hb=(1/121/8)l =583875mm，取 600mm， 宽度 b=(1/3.51/2)h，梁的 截面宽度均取 b=300mm。 二、 柱截面尺寸 框架柱所 受的轴向力较大 ， 柱的截面尺寸要根据轴压比限值进行假定 ， 此 厂房 框架总高度为21.9m，设防烈度为 7 度，知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限制 N=0.8， 选混凝土 C30， fc=14.3kN/m2， Ec=3.00104N/mm2， 由公式 c N Acfc N=0.8 （ 2-1） N=FgEn （ 2-2） 其中 F 为按简支状态计算的柱的负荷面积； gE 为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，根据经验荷载为 15kN/m2； 为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取 1.3； n 为验算截面以上楼层层数； Ac 为柱截面面积。 底层 边柱和中柱负荷面积分别为 3.56.0m2， 76.0m2， 代入计算式中 1 边柱 Ac8.03.14 6101565.33.13 =214772.7mm2 2 中柱 Ac8.03.14 61015673 =330419.6mm2 为安全起见，取柱截面尺寸为 650mm650mm，各层柱截面不变 。 nts 第 4 页 共 64 页 ABCD图 2-1 柱网布置图 （阴影部分为计算单元） 第二节 框架计算简图及梁柱刚度计算 2.2.1 确定框架计算简图 本 工程 为横向承重体系，跨度均为 7m，所受的荷载基本相同，选一榀框架进行计算配筋 （阴影部分为计算单元） ，其余参考此框架进行配筋。 框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚 接。由于各层柱的截面尺寸 不变 ，故 梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼，基础标高根据地质条件， 室内外高差为 0.5m， 初步设计基础顶面离室外地面 0.7m， 地层层高为 4.2m，故底层柱高为 h1=4.2+0.7+0.5=5.4m。其余各层柱高从板底算至上一层板底（即层高），为 3.3m。 框架计算简图如下图 2-2。 2.2.2 框架梁柱的线刚度计算 线刚度 公式 为 ib=lEI(2-3) 一、 梁的线刚度 由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇筑， 中框架 梁 取 I=2I0 ， 边框架 梁 取 I=1.5I0 ，E=3.0104N/mm2。 1 中框架 梁的截面惯性矩 Ib=2121bh3=21213006003=1.081010 4mm 线刚度 ib=lEI=6000 1008.110E =1.8 106Emm3=5.4104 kNm 2 边框架 梁的截面惯性矩 Ib=1.5121bh3=21213006003=8.1109 4mm 线刚度 ib=lEI=6000 101.89E =1.35 106Emm3=4.05104 kNm 二、 柱的线刚度 1 底层柱 i= E1216504/5400= 2.75 106Emm3=8.25104 kNm 2 上部各层柱 i= E1216504/3300=4.51 106Emm3=13.53104 kNm 梁柱的线刚度 为 标于 下 图 2-2 中 ： nts 第 5 页 共 64 页 5 . 4 0AB C D4 . 0 54 . 0 54 . 0 55 . 4 04 . 0 54 . 0 55 . 4 04 . 0 54 . 0 55 . 4 04 . 0 54 . 0 55 . 4 04 . 0 51 3 . 5 38 . 2 58 . 2 58 . 2 58 . 2 58 . 2 51 3 . 5 38 . 2 58 . 2 58 . 2 58 . 2 58 . 2 51 3 . 5 38 . 2 58 . 2 58 . 2 58 . 2 58 . 2 51 3 . 5 38 . 2 58 . 2 58 . 2 58 . 2 58 . 2 54 . 0 55 . 4 04 . 0 5图 2-2 框架计算简图及构件相对线刚度 nts 第 6 页 共 64 页 第三章 荷载计算 荷载 计算包括重力荷载的计算，风荷载，地震荷载的计算。 第一节 竖向 荷载计算 竖向 荷载包括恒载和活载。 3.1.1 恒荷 载计算 一、 屋面 （ 不上人） 框架梁线荷载标准值 20 厚水泥 砂浆 找平 0.0220=0.40kN/m2 100140mm 厚（ 2%找坡）膨胀珍珠岩 (0.10+0.14)27=0.84kN/m2 三毡四油 防水层 0.40kN/m2 100mm 厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.50kN/m2 20mm 厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2 屋面恒荷载 4.48 kN/m2 边跨 梁自重 0.30.625=4.50kN/m 边跨 梁粉刷 2(0.6-0.1)0.0217=0.34 kN/m 中 跨 梁自重 0.30.625=4.50kN/m 中跨 梁粉刷 2(0.6-0.1)0.0217=0.34kN/m 则作用于屋面框架梁上 线 荷载标 准值为： G6AB1(自重，均布 ) GAB1=4.84kN/m G6BC1(自重，均布 ) GBC1=4.84kN/m G6AB2(恒载传来，三角形 ) GAB2=4.486=26.88kN/m G6BC2(恒载传来，三角形 ) GBC2=4.486=26.88kN/m 二、 楼面框架梁线荷载标准值 25mm 厚水泥砂浆 面层 0.02520=0.50kN/m2 120mm 厚钢筋混凝土楼板 0.1225=3.00kN/m2 20mm 厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2 楼面恒荷载 3.54kN/m2 边跨 梁自重及粉刷 4.84kN/m 边跨填充墙自重 0.24(3.3-0.55)1 9=12.54kN/m 填充墙粉刷 (3.3-0.55)0.02217=1.87kN/m 中跨梁及粉刷 4.84 kN/m 则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为： GAB1(自重，均布 ) GAB1=4.84+12.54=17.38 kN/m GBC1(自重，均布 ) GBC1=4.84kN/m GAB2(恒载传来，三角形 ) G AB2=3.546=21.24kN/m GBC2(恒载传来，三角形 ) GBC2=3.546=21.24kN/m 三、 屋面框架节点集中荷载标准值 边柱连 系 梁自重 0.30.6625=27.00kN nts 第 7 页 共 64 页 边柱连系 梁 粉刷 2(0.6-0.1)0.02617=2.04kN 连系 梁传来的屋面恒荷载 0.560.574.48=40.32kN 1m 高女儿墙自重 10.24619=27.36kN 1m 高女儿墙粉刷 10.022617=4.08kN 顶层边节点集中荷载为： G6A=100.80kN 中柱连系梁自重 0.30.6625=27.00kN 中柱连系梁粉刷 2(0.6-0.1)0.02617=2.04 kN 连系 梁传来的屋面恒荷载 0.560.574.48=40.32 kN 顶层 中 节点集中荷载为： G6B=69.36 kN 四、 楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系 梁自重及粉刷 29.04kN 边柱连系 梁传来的楼面恒荷载 0.560.573.04=31.92kN 铝合金 窗自重 3.01.80.35=1.89kN 墙体自重 (67-31.8)0.2419=166.90kN 墙面粉刷 2(67-31.8)0.0217=24.89kN 框架柱自重 0.6523.325=34.86kN 柱面粉刷 43.30.650.0217=2.92kN 中间层边 节点集中荷载为： GA=292.42 kN 中柱连系梁自重及粉刷 29.04kN 边柱连系 梁传来的楼面恒荷载 0.560.573.04=31.92 kN 中 柱自重 0.6523.325=34.86 kN 中柱 粉刷 43.30.650.0217=2.92 kN 中间层中节点集中荷载 GB=153.45 kN 3.1.2 活 荷载计算 屋面和楼面活荷载标准值 由于 不上人屋面， 屋面活荷载取雪荷载和屋面活荷载较大值， 由于 标准工业厂房的楼面工业活荷载可定为： 12 N/m2、 8 N/m2、 5kN/m2，这三种荷载基本覆盖了大部分的工业生产的领域和生产项目。 12N/m2：适用于较大型机械加工设备、粮食加工 。 8N/m2：适用于光学、电子、轻工、医药、半导体器。 5N/m2： 适用于仪器仪表、纺织、皮革重大设备可安装在一层 。 设计此 楼面活荷载标准值为 8 kN/m2， 雪荷载标准值 为 0ss rK =1.00.6=0.60kN/m2。 1 屋面框架梁活荷载标准值计算 P6AB（ 三角形 板传活载 ） =0.66=3.6kN/m 顶层边节点集中荷载： P6A =0.560.560.6=5.4kN 2 楼面框架梁活荷载标准值计算 PAB（ 三角形 板传活载 ） =8.06=48.0kN/m 顶 层边节点集中荷载： PA =0.560.568.0=72.00 kN 3.1.3 荷载等效 计算框架梁的线荷载时， 确定板传递给梁的荷载时 ， 要一个板区格一个板区格地考虑 .确定每个板区格上的荷载传递时 ， 若为双向板 ， 可沿四角点作 450 线 ， 将区格板分为四小块 ， 将每小块板上的荷载传递给与之相邻的梁 .板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载 。 三角形荷载转化为均布荷载乘以 1-22+3 ， 见 板传荷载 传递示意图 （ 3-1） 。 43.072 61 nts 第 8 页 共 64 页 对于恒荷载标准值： 顶层 边跨 m/. 9 2 k N3284.488.26)34.034.021(g 326 AB顶层 中跨 m/kN64.2184.488.2685p 6 BC中间层 边跨 m/kN33.0338.1724.18)34.034.021(g 32 中间层中跨 m/12kN.8184.424.2185p 顶层边节点集中荷载为： G6A=100.80kN 顶层 中 节点集中荷载为： G6B=69.36kN 中间层边 节点集中荷载为： GA=292.42kN 中间层中节点集中荷载 GB=153.45kN ABCD图 3-1 板传荷载示意图 对于活荷载 标准值 ： 顶层 边跨 P6AB=0.66 )34.034.021( 32 =2.56kN/m 顶层 中跨 P6BC=0.665/8=2.25kN/m 中间层 边跨 PAB=8.06 )34.034.021( 32 =37.07kN/m 中间层 中跨 PBC=8.065/8=30kN/m 顶层节点集中荷载： P6A =0.560.560.6=5.4kN 中间层 节点集中荷载： PA =0.560.568.0=72.00 kN 3.1.4 竖向 荷载 作用下结构简图 框架在竖向荷载作用 下的受荷总图如图 3-2 所示（图中数值均为标准值）。 nts 第 9 页 共 64 页 ( 7 2 0 0 )2 9 2 . 4 21 5 3 . 4 5( 7 2 0 0 )( 7 2 . 0 0 )1 5 3 . 4 52 9 2 . 4 2( 7 2 . 0 0 )2 9 2 . 4 2( 7 2 0 0 )( 3 7 . 0 7 )3 0 . 3 31 5 3 . 4 5( 7 2 0 0 )( 3 0 . 0 0 )1 6 . 2 4( 3 7 . 0 7 )3 0 . 3 3( 7 2 . 0 0 )1 5 3 . 4 5( 7 2 . 0 0 )2 9 2 . 4 22 9 2 . 4 2( 7 2 0 0 )( 3 7 . 0 7 )3 0 . 3 31 5 3 . 4 5( 7 2 0 0 )( 3 0 . 0 0 )1 6 . 2 41 5 3 . 4 5( 7 2 . 0 0 )( 3 7 . 0 7 )3 0 . 3 3( 7 2 . 0 0 )2 9 2 . 4 2( 7 2 0 0 )2 9 2 . 4 2( 3 7 . 0 7 )3 0 . 3 31 5 3 . 4 5( 7 2 0 0 )( 3 0 . 0 0 )1 6 . 2 4( 3 7 . 0 7 )3 0 . 3 3( 7 2 . 0 0 )1 5 3 . 4 5( 7 2 . 0 0 )2 9 2 . 4 2( 7 2 0 0 )2 9 2 . 4 2( 3 7 . 0 7 )3 0 . 3 31 5 3 . 4 5( 7 2 0 0 )( 3 0 . 0 0 )1 6 . 2 4( 3 7 . 0 7 )3 0 . 3 31 5 3 . 4 5( 7 2 . 0 0 )( 7 2 . 0 0 )2 9 2 . 4 2( 3 7 . 0 7 )3 0 . 3 3( 3 0 . 0 0 )1 6 . 2 4( 3 7 . 0 7 )3 0 . 3 3( 2 . 5 6 )2 9 2 . 4 2( 7 2 . 0 0 )( 7 2 . 0 0 )1 5 3 . 4 5( 7 2 0 0 )1 5 3 . 4 5 2 9 2 . 4 2( 7 2 0 0 )( 5 . 4 )1 0 0 . 8 06 9 . 3 6( 5 . 4 )6 9 . 3 6( 5 . 4 )( 5 . 4 )1 0 0 . 8 0( 2 . 5 6 )2 3 . 9 2( 2 . 2 5 )2 1 . 6 42 3 . 9 2图 3-2 框架在竖向荷载作用下的受荷总图 第 二 节 风 荷载计算 本 节 计算以左风为例。 3.2.1 风荷载 标准值 计算 一、 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值 : 为了简化计算起见 ， 通常将计算单元范围内外墙面的分布风荷载 ， 化为等量的作用于楼面集中风荷载 ， 计算过程见表 3-1。 计算公式如下 : 2/)(0 Bhhww jiszzk (3-1) z风振系数 ，本 建筑物高度 75%maxM， 柱的计算长度0l可按下两个公式计算，并取其中的较小值： 所以 ， HlHl lu)2.02()(15.01m in00 式中： u、 l柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值； min比值 u、 l中的较小值； H柱的高度 底层0l=1.215H=6.56， 其他层0l=1.215H=4.01， 保护层厚度为 35mm mmmNMe 162162.053.2772 58.3800 maxae 20mm， 650mm/20=32.5mm mmeee ai 5.1 9 45.321 6 20 321 102 7 7 2 . 5 38.06503.145.05.0NAfREc=1.362 1.0 取 0.11 09.1065.0 56.60 hl 15 0.12 nts 第 40 页 共 64 页 21200 )(/140011 hlhe i= 0.10.1)6506560(615/5.1941400 11 2 = 23.1 mmahee si 235.5293526505.19423.12 518.039.06156503.140.1 1053.27728.0 301 bcRE bhf Nr ( RE =0.8 承载力抗震调整系数 ) )()5.01(0201sycRES ahf bhfNerAA )35615(360)39.05.01(39.06156503.140.1235.5291053.27728.0 232336 mm 但按构造配筋 ， 最小总配筋率根据建筑抗震设计规范 (GB 50011-2001) 表 6.3.8-1，查得 min =0.7% ，min,sA=min,sA=0.76502/2=1479mm2 ， 每侧实配钢筋 4 22（sA=sA=1520mm2），另两侧配构造筋 4 16。 2） 其他层： 从柱的内力组合表可知 ， N Nb 为大偏压 ， 选用 M 大 N 小的组合 ： M=285.97kNm， N=2266.84kN， 从柱的 内力组合表可知 ，最大的 N 值为 2743.82， N Nb 为大偏压 ， 选用 M大 N 小的组合 ： M=325.50kNm， N=2266.84kN 柱的计算长度： 在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩 75%maxM， 柱的计算长度0l可按下两个公式计算，并取其中的较小值： 所以 ， HlHl lu)2.02()(15.01m in00 式中： u、 l柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值； min比值 u、 l中的较小 值； H柱的高度 底层0l=1.215H=6.56，其他层0l=1.215H=4.01，保护层厚度为 35mm mmNMe 6.1 4 384.2 2 6 6 50.3 2 50 maxae 20mm， 650mm/20=32.5mm mmeee ai 1.1765.326.1430 321 1084.22668.06503.145.05.0NAfREc =1.67 1.0 取 0.11 17.665.0 01.40 hl 15 0.12 21200 )(/140011 hlhe i= 0.10.1)6504 0 1 0(615/1761 4 0 0 11 2 nts 第 41 页 共 64 页 = 10.1 mmahee si 4843526501.1
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