毕业设计21机械厂10kV降压变电所电气设计
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毕业设计21机械厂10kV降压变电所电气设计,毕业设计论文
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1 目 录 设计任务说明书 4页 第一章 负荷计算和无功功率计算及补偿 5页 1.1 机械厂负荷统计资料 5页 1.2负荷计算和无功功率计算 5页 1.3 无功功率补偿 7页 1.4年耗电量的估算 8页 第二章 变电所位置和形式的选择 9页 第三章 变电所主变压器台数和容量及主接线方案的选择 9页 3.1变电所主变压器台数的选择 9页 3.2变电所主变压器容量选择 9页 3.3变电所主接线方案的选择 10页 第四章 短路电流的计算 11页 4.1 确定基准值 11页 4.2 计算短路电路中各主要元件的电抗标么值： 11页 4.3 计算 k-1 点的短路电路总电抗标么值及三相短路电流和短路容量 12页 4.4计算 k-2 点短路电路总电抗标么值及三相短路电流和短路容量 12页 第五章 变电所一次设备的选择与校验 13页 5.1 变电所高压一次设备的选择 13页 5.2变电所 高压一次设备的校验 13页 5.3变电所 低压一次设备的选择 15页 5.4变电所 低压一次设备的校验 15页 第六章 变电所高、低压线路的选择 16页 6.1高压 线路导线的选择 17页 6.2低压线路导线的选择 17页 nts2 第七章 变电 所二次回路方案选择及继电保护的整定 18页 7.1二次回路方案选择 18页 7.2继电保护的整定 19页 第八章 心得和体会 22页 附录参考文献 23页 附图 23页 nts3 设计任务说明书 一 设计题目 机械厂 10kV降压变电所电气设计 二 设计要求 1.工厂的负荷计算及无功补偿（要求列表）。 2.确定工厂总配变电所的所址和形式。 3.确定工厂总配变电所的主接线方案（要求从两个比较合理的方案中优先），总降压变电所要结合主接线方案的确定，确定主变压器形式，容量和 数量。 4.短路计算，并选择一次设备（尽量列表）。 5.选择工厂电源进线及工厂高压配电线路。 6.选择电源进线的二次回路方案及整定继电保护。 7.工厂总配变电所防雷保护及接电装置的保护。 在完成上述设计计算任务的基础上，要求交出下列资料： 1设计任务说明 2工厂总配变电所主接线电路图 (A1图样 ) 3工厂总配变电所平面图 (A1图样 ) 4工厂总变电所接地装置平面布置图 (A2图样 ) 5工厂高压配电系统平面布线图 (A2图样 ) 三 设计时间 2009年 6月 5日至 2009年 6月 14日 指导教师 （签名） nts4 第一章 负荷计算和无功功率计算及补偿 1.1 机械厂负荷统计资料 机械厂负荷统计资料 厂房编号 厂房名称 负荷 类别 设备容量/kw 需要系数 tan 功率因数 cos 1 仓库 动力 20 0.4 1.17 0.65 照明 2 0.70 1.0 2 铸造车间 动力 438 0.50 0.88 0.75 照明 10 0.80 1.0 3 锻压车间 动力 438 0.25 1.17 0.65 照明 10 0.80 1.0 4 金工车间 动力 438 0.25 1.33 0.60 照明 10 0.80 1.0 5 工具车间 动力 188 0.25 1.17 0.65 照明 10 0.80 1.0 6 电镀车间 动力 438 0.50 0.88 0.75 照明 10 0.80 1.0 7 热处理车间 动力 188 0.50 1.33 0.60 照明 10 0.80 1.0 8 装 配车间 动力 188 0.20 1.73 0.50 照明 10 0.80 1.0 9 机修车间 动力 188 0.25 1.17 0.65 照明 5 0.80 1.0 10 锅炉房 动力 188 0.50 1.17 0.65 照明 2 0.80 1.0 宿舍区 照明 300 0.70 1.2负荷计算和无功功率计算 在负荷计算时，采用需要系数法对各个车间进行计算，并将照明和动力部分分开计算，照明部分最后和宿舍区照明一起计算。具体步骤如下。 1. 仓库：动力部分 kwkwP 8.84.022)11(30 ; kwkwQ 3.1017.18.8)11(30 ； nts5 AkvS 5.133.108.8 22)11(30 ； AKVAKVI 5.2038.0732.1 5.13)11(30 ; 照明部分， kWkWP 4.17.02)12(30 ； 0)12(30 Q2. 铸造车间：动力部分， kwkwP 2195.0438)21(30 ； kwkwQ 7.1 9 288.02 1 9)21(30 AkvS 7.2 9 17.1 9 22 1 9 22)21(30 ； AKVAKVI 2.44338.0732.1 7.291)21(30 照明部分， kWkWP 88.010)22(30 ； 0)22(30 Q3. 锻压车间：动力部 分， kwkwP 5.10925.0438)31(30 ； kwkwQ 1.12817.15.109)31(30 AkvS 5.1681.1285.109 22)31(30 ； AKVAKVI 25638.0732.1 5.168)31(30 照明部分， kWkWP 88.010)32(30 ； 0)32(30 Q4. 金工车间：动力部分， kwkwP 5.10925.0438)41(30 ； kwkwQ 6.14533.15.109)41(30 AkvS 1.1826.1455.109 22)41(30 ； AKVAKVI 7.27638.0732.1 1.182)41(30 照明部分， kWkWP 88.010)42(30 ； 0)42(30 Q5. 工具车间：动力部分， kwkwP 4725.0188)51(30 ； kwkwQ 5517.147)51(30 AkvS 725547 22)51(30 AKVAKVI 4.10938.0732.1 72)51(30 照明部分， kWkWP 88.010)52(30 ； 0)52(30 Q6. 电镀车间：动力部分， kwkwP 2195.0438)61(30 ； kwkwQ 7.1 9 288.02 1 9)61(30 AkvS 7.2 9 17.1 9 22 1 9 22)61(30 ； AKVAKVI 2.44338.0732.1 7.291)61(30 照明部分， kWkWP 88.010)62(30 ； 0)62(30 Q7. 热处理车间：动力部分， nts6 kwkwP 945.0188)71(30 ； kwkwQ 1 2 533.194)71(30 AkvS 4.1 5 61 2 594 22)71(30 ； AKVAKVI 6.23738.0732.1 4.156)71(30 照明部分， kWkWP 88.010)72(30 ； 0)72(30 Q8. 装配车间：动力部分， kwkwP 6.372.0188)81(30 ； kwkwQ 6573.1.37)81(30 AkvS 1.75656.37 22)81(30 ； AKVAKVI 1.11438.0732.1 1.75)81(30 照明部分， kWkWP 88.010)82(30 ； 0)82(30 Q9. 机修车间：动力部分， kwkwP 4725.0188)91(30 ； kwkwQ 5517.147)91(30 AkvS 725547 22)91(30 AKVAKVI 4.10938.0732.1 72)91(30 照明部分， kWkWP 48.05)92(30 ； 0)92(30 Q10. 锅炉房 ：动力部分， kwkwP 945.0188)1 0 1(30 ； kwkwQ 11017.194)1 0 1(30 AkvS 5.14411094 22)1 0 1(30 AKVAKVI 6.21938.0732.1 5.144)1 0 1(30 照明部分， kWkWP 6.18.02)102(30 ； 0)102(30Q11.宿舍区照明， kwkwP 1505.0300)1 1 2(30 ； 0)112(30 Q另外，所有车间的照明负荷： kwP 6330 取全厂的同时系数为： 0.95pK ， 0.97qK ，则全厂的计算负荷为： kwPpPi i5.1138)634.1135(95.0)(95.0 11130)1(3030 v a r10474.107997.097.0 111 )1(3030kQQi i AkvS 7.154610475.1138 2230 ； AKVAKVI 2 3 5 038.07 3 2.1 7.1 5 4 630 nts7 1.3 无功功率补偿 由以上计算可得变压器低压侧的视在计算负荷为： AkvS 7.1 5 4 630 这时低压侧的功率因数为： 73.07.1546 5.1138c o s )2( 为使高压侧的功率因数 0.90，则低压侧补偿后的功率因数应高于 0.90， 取： cos 0.95 。要使低压侧的功率因数由 0.79 提高到 0.95，则低压侧需装设的并联电容器容量为 ： v a r5.694v a r)95.0a r cco st a n73.0a r cco s( t a n5.1138 kkQ C 取 :CQ=695 vark 则补偿后变电所低压侧的视在计算负荷为： AkvS 7.1191)6951047(5.1138 22)2(30 计算电流 AKVAKVI 7.181038.0732.1 7.1191)2(30 变压器的功率损耗为： KWSPr 9.177.1191015.0015.0 )2(30 KWSQr 5.717.119106.006.0 )2(30 变电所高压侧的计算负荷为： KWKWKWP 4.11569.175.1138)1(30 v a r5.423v a r5.71v a r)6951047( )1(30 kkkQ AkvS 5.1 2 3 15.4234.1 1 5 6 22 )1(30 ； AKV AKVI 1.7110732.1 5.1231 )1(30 补偿后的功率因数为： 94.05.1231 4.1156c o s 满足（大于 0.90）的要求。 1.4 年耗电量的估算 年有功电能消耗量及年无功电能耗电量可由下式计算得到： 年有功电能消耗量： TPW ap 30年无功电能耗电量： TQWq 30结合本厂的情况，年负荷利用小时数T为 4800h，取年平均有功负荷系数nts8 72.0 ，年平均无功负荷系数 78.0 。由此可得本厂： 年有功耗电量： hkwhkwWap 6100.44 8 0 04.1 1 5 672.0； 年无功耗电量： hkwhkWq 6109.34 8 0 0v a r1 0 4 778.0第二章 变电所位置和形式 的选择 由于本厂有二级重要负荷，考虑到对供电可靠性的要求，采用两路进线，一路经 10kV 公共市电架空进线（中间有电缆接入变电所）；一路引自邻厂高压联络线。 变电所的形式由用电负荷的状况和周围环境情况确定，根据变电所位置和形式的选择规定及 GB50053 1994 的规定，结合本厂的实际情况，这里变电所采用单独设立方式。其设立位置参见附图一厂区供电线缆规划图。内部布置形式参见附图二变电所平面布置图。 第三章 变电所主变压器台数和容量及主接线方案的选择 3.1 变电所主变压器台数的选择 变压器台数应根据负 荷特点和经济运行进行选择。当符合下列条件之一时，宜装设两台及以上变压器：有大量一级或二级负荷；季节性负荷变化较大；集中负荷较大。结合本厂的情况，考虑到二级重要负荷的供电安全可靠，故选择两台主变压器。 3.2 变电所主变压器容量选择。每台变压器的容量NTS应同时满足以下两个条件： 1） 任一台变压器单独运行时，宜满足： 30)7.06.0( SS TN 2） 任一台变压器单独运行时，应满足： )111(30 SS TN，即满足全部一、二级负荷 需求。 代入数据可得： AKVSTN )1.8629.738(5.1231)7.06.0(又考虑到本厂的气象资料（年平均气温为 C20 ），所选变压器的实际容量： AKVSS TNTN 79208.0-1 ）（实 也满足使用要求，同时又考虑到未来 510 年的nts9 负荷发展，初步取NTS=1000kV A 。考虑到安全性和可靠性的问题，确定变压器为 SC3 系列箱型干式变压器。型号： SC3-1000/10 ，其主要 技术指标如下表所示： 变压器 型号 额定 容量 /kV A 额定 电压 /kV 联 结 组型 号 损耗 /kW 空载 电流 0I % 短路 阻抗 KU % 高压 低压 空载 负载 SC3-1000/10 1000 10.5 0.4 Dyn11 2.45 7.45 1.3 6 （附：参考尺寸（ mm）：长： 1760 宽： 1025 高： 1655 重量（ kg）： 3410） 3.3 变电所主接线方案的选择 方案 ： 高、低压侧均采用 单母线分段 。优点： 用断路器把母线分段后，对重要用户可以从不同母线段引出两个回路，用两个电路供 电； 当一段母线故障时，分段断路器自动切除故障母线保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电 。 缺点 ： 当一段母线或母线隔离开关检修时该母线各出线须停电 ； 当出线为双回路时，常使架空线路出现交叉跨越 ； 扩建时需向两个方向均衡扩建。 方案 ：单母线分段带旁路 。 优点：具有单母线分段全部优点，在检修断路器时不至中断对用户供电。缺点： 常 用于大型电厂和变电中枢，投资高。 方案 ： 高压采用单母线、低压单母线分段。优点：任一主变压器检修或发生故障时，通过切换操作，即可迅速恢复对整个变电所的供电。缺点：在高压母线或电源进线进行检修或发生故障时，整个变电所仍需停电。 以上三种方案均能满足主接线要求， 采用三方案时虽经济性最佳，但是其可靠性相比其他两方案差； 采用 方案二需要的断路器数量多 ， 接线复杂， 它们的经济性能较差 ；采用方案一 既满足负荷供电要求又 较经济 ， 故本次设计选用方案。 根据 所选的接线方式，画出主接线图 ，参见附图三变电所高压电气主接线图。 nts10 第四章 短路电流的计算 本厂的供电系统简图如图（一）所示。采用两路电源供线，一路为距本厂6km 的馈电变电站经 LGJ-185 架空线（系统 按电源计 ），该干线首段所装高压断路器的断流容量为 500MV A ；一路为邻厂高压联络线。下面计算本厂变电所高压 10kV 母线上 k-1 点短路和低压 380V 母线上 k-2 点短路的三相短路电流和短路容量。 G系统QF 架 空 线 L = 6 K M邻厂高压联络线SC3-1000/10380VSC3-1000/10K-1 K-2Dyn1110KV图（一） 下面采用标么制法进行短路电流计算。 4.1 确定基准值： 取 AMVSd 100， KVUC 5.101 ， KVUC 4.02 所以： KAKVAMVUSIcdd 500.55.103100311 ;KAKV AMVUSIcdd 000.1444.03100322 4.2 计算短路电路中各主要元件的电抗标么值：（忽略架空线至变电所的电缆电抗） 1) 电力系统的电抗标么值： 200.0500100*1 AMV AMVX 2) 架空线路的电抗标么值：查手册得 KMX 35.00，因此： 904.1)5.10(1006)(35.0 2*2 KV AMVkmkmX3）电力变压器的电抗标么值：由所选的变压器的技术参数得 600 KU ，因此： nts11 60001000100 1006*4*3 AKV AKMXX可绘得短路等效电路图如图（二）所示。 1 / 0 . 2 2 / 1 . 9 0 43 / 6 . 04 / 6 . 0K - 1 K - 2图（二） 4.3 计算 k-1 点的短路电路总电抗标么值及三相短路电流和短路容量 1) 总电抗标么值： *( 1 ) 1 2 0 . 2 0 0 1 . 9 0 4 2 . 1 0 4kX X X 2) 三相短路电流周期分量有效值： ( 3 ) 11( 1 )5 . 5 0 2 . 6 1 42 . 1 0 4dk kI kAI k AX 3) 其他三相短路电流： ( 3 ) ( 3 ) ( 3 )1 2 . 6 1 4kI I I k A ( 3 ) 2 . 5 5 2 . 6 1 4 6 . 6 6 6shi k A k A ( 3 ) 1 . 5 1 2 . 6 1 4 3 . 9 4 7shI k A k A 4) 三相短路容量：( 3 )1( 1 )100 4 7 . 5 2 92 . 1 0 4dk kS M V AS M V AX 4.4 计算 k-2 点短路电路总电抗标么值及三相短路电流和短路容量 1) 总电抗标么值： *( 2 ) 1 2 3 4( | | ) 0 . 2 0 0 1 . 9 0 4 6 / 2 5 . 1 0 4kX X X X X 2) 三相短路电流周期分量有效值：( 3 ) 22( 2 )144 2 8 . 2 1 35 . 1 0 4dk kI kAI k AX 3) 其他三相短路电流： ( 3 ) ( 3 ) ( 3 )2 2 8 . 2 1 3kI I I k A ( 3 ) 1 . 8 4 2 8 . 2 1 3 5 1 . 9 1 2shi k A k A ( 3 ) 1 . 0 2 8 . 2 1 3 3 0 . 7 5 2shI k A k A 4) 三相短路容量：( 3 )2( 2 )100 1 9 . 5 9 25 . 1 0 4dk kS M V AS M V AX nts12 第五章 变电所一次设备的选择与校验 5.1 变电所高压一次设备的选择 根据机械厂所在地区的外界环境，高压侧采用天津市长城电器有限公司生产的 JYN2-10（ Z） 型户内移开式交流金属封闭开关设备 。此高压开关柜的型号：JYN2-10/4ZTTA（说明： 4：一次方案号； Z：真空断路器； T：弹簧操动； TA ：干热带）。其内部高压一次设备根据本厂需求选取，具体设备见附图三变电所高压电气主接线图。 初选设备： 高压断路器： ZN24-10/1250/20 高压熔断器： RN2-10/0.5 -50 电流互感器： LZZQB6-10-0.5-200/5 电压互感器： JDZJ-10 接地开关 ：JN-3-10/25 母线型号： TMY-3 （ 50 4） ； TMY-3 （ 80 10） +1 （ 60 6） 绝缘子型号： ZA-10Y 抗弯强度：alF3.75kN（户内支柱绝缘子） 从高压配电柜引出的 10kV 三芯电缆采用交联聚乙烯绝缘电力电缆，型号：YJV-3 50，无钢铠护套，缆芯最高工作温度 90Co 。 5.2 变电所高压一次设备的校验 根据高压一次设备的选择校验项目和条件，在据电压、电流、断流能力选择设备的基础上，对所选的高压侧设备进行必需的动稳定校验和热稳定度校验。 设备的动稳定校验 1) 高压电器动稳定度校验 校验条件： ( 3 ) ( 3 )m a x m a x;s h s hi i I I由以上短路电流计算得 (3)shi= 6.666kA ； (3)shI= 2.614kA 。并查找所选设备 的数据资料比较得： 高压断路器 ZN24-10/1250/20 maxi=50kA 6.666kA ，满足条件； 电流互感器 LZZQB6-10-0.5-200/5 maxi=79kA 6.666kA ，满足条件； JN-3-10/25 接地开关 maxi=63 kA 6.666kA ，满足条件。 nts13 2) 绝缘子动稳定度校验 校验条件： (3)al cFF母线采用平放在绝缘子上的方式，则：( 3 ) ( 3 ) ( 3 ) 2 7 23 1 0 /c s h lF F i N Aa （其中 a =200mm； l =900mm）。 所以： (3)cF= 2 7 20 . 93 ( 6 . 6 6 6 ) 1 0 / 3 4 . 6 30 . 2 mk A N A Nm 3.75kN 满足要求。 3) 母线的动稳定校验 校验条件： al cTMY 母线材料的最大允许应力al=140MPa。 10kV 母线的短路电流 (3)shI=3.947kA ； (3)shi=6.666kA 三相短路时所受的最大电动力： (3)cF= 2 7 20 . 93 ( 6 . 6 6 6 ) 1 0 / 3 4 . 6 30 . 2 mk A N A Nm 母线的弯曲力矩： ( 3 ) 3 4 . 6 3 0 . 9 3 . 1 21 0 1 0F l N mM N m 母线的截面系数： 22 63( 0 . 0 5 ) 0 . 0 0 4 1 . 6 7 1 066b h m mWm 母线在三相短路时的计算应力： 633 . 1 2 1 . 8 71 . 6 7 1 0c M N m M P aW m 可得，al=140MPac=1.87MPa ，满足动稳定性要求。 .高压设备的热稳定性校验 1) 高压电器热稳定性校验 校验条件： 2 ( 3 ) 2t imaI t I t 查阅产品资料：高压断路器：tI=31.5kA,t=4s； 电 流 互 感 器 ：tI=44.5kA ,t=1s ； 接 地 开 关 ：tI=25kA,t=4s 。取0 . 7 0 . 1 0 . 8i m a o p o ct t t s ， (3)I =2.614kA ，将数据代入上式，经计算以上电器均满 足热稳定性要求。 2) 高压母线热稳定性校验 校验条件： AminA= (3) imatIC查产品资料，得铜母线的 C=1712sAmm ，取0.75imats 。 母线的截面： A=50 4 2mm =200 2mm nts14 允许的最小截面： 2m i n20 . 7 52 . 6 1 4 1 3 . 2 4171sA k A m msAmm 从而，minAA，该母线满足热稳定性要求 。 3) 高压电缆的热稳定性校验 校验条件： AminA= (3) imatIC允许的最小截面： 2m i n20 . 7 52 . 6 1 4 1 3 . 2 4171sA k A m msAmm 所选电缆 YJV-3 50的截面 A=50 2mm 从而，minAA，该电缆满足热稳定性要求 。 5.3变电所低压一次设备的选择 低压侧采用的也是天津长城电器有限公司生产的 GGD2 型低压开关柜，所选择的主要低压一次设备参见附图四变电所低压电气主接线图。部分初选设备： 低压断路器： NA1 型智能万能断路器、 TMS30 型塑壳无飞弧智能断路器 低压熔断器： NT系列 电压互感器： JDZ1 系列 电流互感器： LMZJ1 、 LMZ1 系列 母线型号： TMY-3 （ 80 10） +1 （ 60 6） 绝缘子型号： ZA-6Y 抗弯强度：alF3.75kN（户内支柱绝缘子） 另外，无功 补偿柜选用 2个 GCJ1-01型柜子，采用自动补偿，满足补偿要求。 5.4变电所低压一次设备的校验 由于根据低压一次设备的选择校验项目和条件进行的低压一次侧设备选择，不需再对熔断器、刀开关、断路器进行校验。关于低压电流互感器、电压互感器、电容器及母线、电缆、绝缘子等校验项目与高压侧相应电器相同，这里仅列出低压母线的校验： 380kV侧母线上母线动稳定性校验： 校验条件： al cTMY母线材料的最大允许应力al=140MPa。 380kV 母线的短路电流 (3)shi=51.912kA ; (3)shI=30.752kA 三相短路时所受的最大电动nts15 力为： ( 3 ) 2 7 20 . 93 ( 5 1 . 9 1 2 ) 1 0 / 2 1 0 0 . 3 70 . 2 mF k A N A Nm 母线的弯曲力矩： ( 3 ) 2 1 0 0 . 3 7 0 . 9 1 8 9 . 0 3 31 0 1 0F l N mM N m 母线的截面系数： 22 53( 0 . 0 8 ) 0 . 0 1 1 . 0 7 1 066b h m mWm 母线在三相短路时的计算应力： 531 8 9 . 0 3 3 1 7 . 6 71 . 0 7 1 0c M N m M P aW m 可得，al=140MPac=17.67MPa ，满足动稳定性要求。 380V侧母线热稳定性校验：校验条件： AminA= (3) imatIC查产品资料，得铜母线的 C=1712sAmm ，取 0.75imats 。 母线的截面： A=80 10 2mm =800 2mm 允许的最小截面： 2m i n20 . 7 52 8 . 2 1 3 1 4 2 . 8 8171sA k A m msAmm 从而，minAA，满足热稳定性要求 。 第六章 变电所高、低压线路的选择 为了保证供电的安全、可靠、优质、经济，选择导线和电缆时应满足下列条件：发热条件；电压损耗条件；经济电流密度；机械强度。 根据设计经验：一般 10KV 及以下的高压线路和低压动力线路，通常先按发热条件选择导线和电缆截面，再校验其电压损耗和机械强度。对于低压照明线路，因对电压水平要求较高，通常先按允许电压损耗进行选择，再校验其发热条件和nts16 机械强度。 6.1高压线路导线的选择 架空进线后接了一段交联聚乙烯绝缘电力电缆 YJV-3 50做引入线（直埋），高压主接线如附图三所示。 高压侧计算电流 AI 1.7130 所选电缆的允许载流量： AIAIal 1.71125 30 满足发热条件。 6.2低压线路导线的选择 由于没有设单独的车间变电所，进入各个车间的导线接线采用 TN-C-S系统；从变电所到各个车间及宿舍区用埋地电缆供电，电缆采用 VV22 型铜芯交联聚氯乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆，根据不同的车间负荷采用不同的截面。其中导线和电缆的 截面选择满足条件： 1) 相线截面的选择以满足发热条件即，30alII； 2) 中性线（ N线）截面选择，这里采用的为一般三相四线，满足0 0.5AA； 3) 保护线（ PE线）的截面选择 一、 235A mm 时， 0.5PEAA； 二、 216A mm 时，PEAA三、 221 6 3 5m m A m m时， 216PEA mm4) 保护中性线（ PEN）的选择，取（ N线）与（ PE）的最大截面。 结合计算负荷，可得到由变电所到各个车间的低压电缆的型号为： 电镀车间： VV22-1KV-3 185+1 95 两根并联 ; AIal 2.4435282264 铸造车间： VV22-1KV-3 185+1 95 两根并联 ; AIal 2.4435282264 锅炉房： VV22-1KV-3 150+1 95 AAIal 6.219237 锻压车间： VV22-1KV-3 185+1 95； AAIal 256264 金工车间： VV22-1KV-3 70+1 50 两根并联 ; AAIal 7.2763042152 工具车间： VV22-1KV-3 50+1 35 AAIal 4.109129 nts17 热处理车间： VV22-1KV-3 185+1 95 AAIal 6.237264 装配车间： VV22-1KV-3 50+1 35 AAIal 1.114129 机修车间： VV22-1KV-3 50+1 35 AAIal 4.109129 仓库： VV22-1KV-3 25+1 16 AAIal 5.2087 宿舍区： VV22-1KV-3 185+1 95 两根并联； 2 6 4 2 5 2 8 4 2 5 . 4 3alI A A 另外，送至各车间的照明线路采用：铜芯聚氯乙烯绝缘导线 BV型号。 第七章 变电所二次回路方案选择及继电保护的整定 7.1二次回路方案选择 1) 二次回路电源选择 二次回路操作电源有直 流电源，交流电源之分。 蓄电池组供电的直流操作电源带有腐蚀性，并且有爆炸危险；由整流装置供电的直流操作电源安全性高，但是经济性差。 考虑到交流操作电源可使二次回路大大简化，投资大大减少，且工作可靠，维护方便。这里采用交流操作电源。 2) 高压断路器的控制和信号回路 高压断路器的控制回路取决于操作机构的形式和操作电源的类别。结合上面设备的选择和电源选择，采用弹簧操作机构的断路器控制和信号回路。 3) 电测量仪表与绝缘监视装置 这里根据 GBJ63-1990 的规范要求选用合适的电测量仪表并配用相应绝缘监视装置。 a) 10KV电 源进线上：电能计量柜装设有功电能表和无功电能表；为了解负荷电流，装设电流表一只。 b) 变电所每段母线上：装设电压表测量电压并装设绝缘检测装置。 c) 电力变压器高压侧：装设电流表和有功电能表各一只。 d) 380V的电源进线和变压器低压侧：各装一只电流表。 nts18 e) 低压动力线路：装设电流表一只。 4) 电测量仪表与绝缘监视装置 在二次回路中安装自动重合闸装置（ ARD）（机械一次重合式）、备用电源自动投入装置（ APD）。 7.2继电保护的整定 继电保护要求具有选择性，速动性，可靠性及灵敏性。 由于本厂的高压线路不很长，容量不很大， 因此继电保护装置比较简单。对线路的相间短路保护，主要采用带时限的过电流保护和瞬时动作的电流速断保护；对线路的单相接地保护采用绝缘监视装置，装设在变电所高压母线上，动作于信号。 继电保护装置的接线方式采用两相两继电器式接线；继电保护装置的操作方式采用交流操作电源供电中的“去分流跳闸”操作方式（接线简单，灵敏可靠）；带时限过电流保护采用反时限过电流保护装置。型号都采用 GL-25/10 。其优点是：继电器数量大为减少，而且可同时实现电流速断保护，可采用交流操作，运行简单经济，投资大大降低。 此次设计对变压器装设过 电流保护、速断保护装置；在低压侧采用相关断路器实现三段保护。 1)变压器继电保护 变电所内装有两台 10/0.4kV 1000kV A 的变压器。低压母线侧三相短路电流为 ( 3 ) 2 8 .2 1 3kI kA，高压侧继电保护用电流互感器的变比为 200/5A，继电器采用 GL-25/10 型，接成两相两继电器方式。下面整定该继电器的动作电流，动作时限和速断电流倍数。 a)过电流保护动作电流的整定： 1 . 3 , 0 . 8 ,rel reKK1wK ， 2 0 0 / 5 4 0iK m a x 12 2 4 1 0 0 0 / ( 3 1 0 ) 2 3 0 . 9 5L N TI I k V A k V A 故其动作电流： 1 . 3 1 2 3 0 . 9 5 9 . 3 80 . 8 4 0opI A A 动作电流整定为 9A。 b)过电流保护动作时限的整定 nts19 由于此变电所为终端变电所，因此其过电流保护的 10 倍动作电流的动作时限整定为 0.5s 。 c)电流速断保护速断电流倍数整定 取 1.5,relK m a x 2 8 . 2 1 3 0 . 4 0 / 1 0 1 1 2 8 . 5kI k A K V k V A ，故其速断电流为： 1 . 5 1 1 1 2 8 . 5 4 2 . 3 240qbI A A 因此速断电流倍数整定为： 4 2 . 3 2 4 . 79qbn 。 2） 10KV侧继电保护 在此选用 GL-25/10 型继电器。由以上条件得计算数据：变压器一次侧过电流保护的 10倍动作时限整定为 0.5s；过电流保护采用两相两继电器式接线；高压侧线路首端的三相短路电流为 2.614kA；变比为 200/5A 保护用电流互感器动作电流为 9A。下面对高压母线处的过电流保护装置1KA进行整定。（高压母线处继电保护用电流互感器变比为 200/5A） 整定1KA的动作电流 取 m a x 3 0 ( 1 )2 . 5 2 . 5 6 7 . 5 0 1 6 8 . 7 5LI I A A ， 1 . 3 , 0 . 8 ,rel reKK1wK ，2 0 0 / 5 4 0iK ，故 ( 1 ) m a x1 . 3 1 1 6 8 . 7 5 6 . 90 . 8 4 0r e l wo p Lr e iKKI I A AKK ， 根据 GL-25/10型继电器的规格，动作电流整定为 7A 。 整定1KA的动作时限： 母线三相短路电流kI反映到2KA中的电流：( 2 ) ( 2 )( 2 )1 2 . 6 1 4 6 5 . 3 540wkkiKI I k A AK (2)kI 对 2KA 的动作电流 (2)opI 的倍数，即： ( 2 )2( 2 )6 5 . 3 5 7 . 39kopI
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