热处理炉1吨管体过线等效五寸连续力矩比较法计算过程.doc

热处理炉一吨管体过线等效五寸连续力矩比较法计算过程（一） 根据淬火炉步进梁总图（317.2XL-7-2）分析，淬火炉步进梁分为三种形式：动梁为统一一种形式；静梁分两种形式（如图A-A、B-B和C-C三个剖面图）。同一南北方向一条直线上面的梁布置方式一样，具体布置方式示意图和尺寸见下表：（1） （2） （3） （4） 尺寸形式（1）（2）（3）（4）动梁（A-A）1100mm1600mm3000mm1100mm静梁（B-B）990mm1600mm3000mm1532mm静梁（C-C）930mm1600mm3000mm1532mm 根据上表分析得出，支撑立柱和、和之间尺寸（2）和（3）均一样，因此三种形式中只找出悬臂尺寸（1）和（4）中最大的计算承载能力即可，故后续计算中将使用静梁（B-B）的尺寸与五寸管体连续过管进行力矩等效比对分析。（二） 力矩等效比对分析：五寸R2连续过管时最少支撑梁的数量为6支；R3长度级别过线时最少支撑梁的数量为8支计算过程五寸R2管体连续过管一吨重R3管体过管过管时最少支撑梁的数量6支动梁7支/静梁8支（后续按照最大载荷计算，即7支）单根管单根梁负载分量=260/6=43.33Kg动梁=905/7=129.29Kg静梁=905/8=113.13淬火炉料位数量34个五寸连续铺满单根梁承受总重量=43.33*34=1473.22Kg一吨重管体理论计算承载数量=1473.22/129.29=11.3911支一吨重管体理论计算间隔料位数量=34/11=3.093（间3）淬火炉间3管体数量9支11 建议取用淬火炉间2管体数量12支11 超载 建议不取用柱南侧最大力矩载荷低于柱北侧，依据柱北侧力矩考量柱北侧最大力矩载荷低于柱南侧，依据柱南侧力矩考量柱南侧最大力矩（一吨重间3）（B-B剖面）=（43.33*15*10/2）*（3000/1000/2）=4874.6 N*m情况1：=（129.29*4*10）*1300/1000*（1-1300/3000）=3809.75 N*m情况2：=（129.29*4*10）*1500/1000*（1-1500/3000）=3878.7 N*m情况3：=（129.29*4*10）*1700/1000*（1-1700/3000）=3809.75 N*m情况4：=（129.29*3*10/2）*3000/1000/2=2909.03 N*m柱北侧最大力矩（一吨重间3）（粗略极限计算）（B-B剖面）=（43.33*6*10）*（1100/1000/2）+（43.33*10）*（1532/1000）=2093 N*m极限情况（管体最北已滑落）：=（129.29*10）*（500/1000）+（129.29*10）*（1532/1000）=2627 N*m粗略极限计算间3情况一吨重管体最北侧悬臂端力矩大于五寸连续力矩，考虑静梁实际三级长度管体由8支梁支撑，因此应重新精确计算。柱北侧最大力矩（一吨重间3）（精确计算）（B-B剖面）2093 N*m极限情况（管体最北已滑落）：=（113.13*10）*（500/1000）+（113.13*10）*（1532/1000）=2298.8 N*m精确计算后悬臂端力矩仍大于五寸连续管体力矩，因此继续计算粗略极限间4悬臂端情况柱北侧最大力矩（一吨重间4）（粗略极限计算）（B-B剖面）2093 N*m极限情况（管体最北已滑落）：=（129.29*10）*（300/1000）+（129.29*10）*（1532/1000）=2368 N*m粗略极限计算后间4悬臂端力矩仍大于五寸连续力矩，继续精确计算间4情况悬臂端力矩情况柱北侧最大力矩（一吨重间4）（精确计算）（B-B剖面）2093 N*m极限情况（管体最北已滑落）：=（113.13*10）*（300/1000）+（113.13*10）*（1532/1000）=2072.54 N*m精确计算后静梁（B-B）悬臂端力矩小于五寸连续过管力矩，但动梁由于少一组梁支撑，需要进一步校核悬臂端力矩柱北侧力矩（一吨重间4）（动梁A-A剖面，南北端计算过程一致）=（43.3*6*10）*（600/1000）=1558.8 N*m极限情况：=（129.29*2*10）*（600/1000）=1551.48 N*m动梁（A-A）悬臂端力矩小于五寸连续过管力矩（三） 结论：经过上述计算，一吨重管体间4情况下，立柱北侧、立柱南侧载荷、静梁和动梁悬臂