百色碾压砼重力坝毕设(本科).doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除毕业设计（论文） 说 明 书题 目 百色碾压混凝土坝枢纽布置 与变形监测设计 专 业 水利水电工程 班 级 工094 学 生 本科毕设，仅供参考 指导教师 XXX,YYY 2013 年此文档仅供学习与交流摘 要 本毕业设计所明书介绍了百色水利枢纽工程的枢纽布置，并根据右江百色水利枢纽坝址基岩的特点，决定采用碾压混凝土重力坝。论述了非溢流坝段和溢流坝段的设计过程；通过材料力学法对坝体剖面进行了稳定和应力计算，并结合基础处理和坝体排水设计还简要的论述了百色水利枢纽的主坝基础开挖、固结灌浆、帷幕灌浆、坝基防渗排水系统、断层破碎带的处理等，确保大坝的安全。泄水建筑物为表孔和中孔双层布置，采用了表孔底流消能，中孔跌流的联合消能方式。此外，还重点对大坝变形监测做了布置。关键词： 百色水利枢纽，碾压混凝土重力坝，设计，大坝稳定，消力池，变形监测 ABSTRACT The graduation design specification describes the layout of Baise water conservancy project, and according to the characteristics of hydro-junction dam bedrock , decided to adopt the RCC gravity dam. Discusses the design process of non - overflow dam and spillway; by the method of mechanics of materials of dam profile is stability and stress calculation, and combined with the foundation treatment and drainage of dam design also briefly discusses the main dam foundation excavation, Baise water conservancy hub consolidation grouting, curtain grouting in dam foundation seepage drainage system, fault, fracture zone processing, ensure the safety of the dam. Discharge structure for table hole and hole double layout, using the underflow energy dissipation, combined energy dissipation way hole down stream. In addition, also focuses on the layout of dam deformation monitoring.KEY WORDS： Baise water conservancy hub, roller compacted concrete gravity dam, design, the stability of the dam, the stilling basin, deformation monitoring目录第1章 工程概述11.1 工程概况11.2 工程特征表2第2章 水文资料32.1 流域水文概况32.1.1 流域水文测站分布32.1.2 径流32.1.3坝址历年径流量计算32.2.4 坝址径流成果32.2 洪水分析计42.2.1 洪峰流量42.2.2 时段洪量42.2.3洪水过程线42.2.4 坝址水位流量关系6第3章 兴利调节和调洪计算83.1 泄洪排沙孔规模和死库容确定83.2 兴利库容确定93.2.1 调节计算原则93.2.2 调节计算103.3 调洪计算113.3.1 泄流方式及泄流量113.3.2 调洪方案15第4章 工程地质224.1 区域地质概况224.2 库区工程地质条件224.2.1水库区地质概况224.2.2水库渗漏234.2.3库岸稳定234.2.4水库浸没244.3 坝址区工程地质条件244.3.1地形地貌244.3.2地层岩性244.3.3地质构造254.3.4岩体风化264.3.5水文地质条件274.4 各坝轴线工程地质条件274.5地质建议29第5章 枢纽布置305.1 坝址选择305.2坝型选择305.3 坝轴线选择305.4 枢纽布置315.5 泄水消能315.5.1 表孔挑流消能与底流消能315.5.2 中孔消能32第6章 建筑物设计336.1 非溢流坝坝体设计336.1.1 坝顶高程确定336.1.2 初拟坝体剖面356.1.3 荷载计算366.1.4 坝基面抗滑稳定计算416.1.5 坝体应力分析436.2 溢流坝设计466.2.1 溢流坝堰面及消力池体型设计476.2.2 溢流坝面水面线计算516.3 中孔设计56第7章 构造设计597.1 坝顶构造597.2 廊道系统597.2.1 基础灌浆及排水合用廊道597.2.2 坝体检查及排水廊道607.2.3 其他廊道617.2.4 基面排水廊道627.3 防渗系统627.4 横缝构造63第8章 地基处理648.1 地基开挖与清理648.2 固结灌浆648.3 帷幕灌浆658.4 坝基排水658.5 断层、软基夹层处理66第9章 变形监测679.1 大坝水平位移监测679.1.1 平面变形控制网679.1.2 正垂线和倒垂线679.1.3 引张线689.2 大坝垂直位移监测699.2.1精密水准网709.2.2 流体静力水准仪709.2.3竖直传高装置719.3 大坝倾斜与挠度监测719.3.1 倾斜监测719.3.2 坝体挠度监测719.4 接缝与裂缝监测729.5 岸坡位移监测72致谢73参考文献74第1章 工程概述1.1 工程概况 百色水利枢纽位于郁江上游的又江河段，广西百色市上游22km处，是一座以防洪为主，兼顾发电、灌溉、航运及供水等综合利用的大型水利水电枢纽工程。工程挡水建筑物由拦河主坝和两座副坝组成。主坝最大坝高128m，为碾压混凝土重力坝；设计正常蓄水位228m，相应库容为48亿m，其中防洪库容为16.4亿m，可把南宁的防洪能力从20年一遇提高到50年一遇，发电厂设在左岸地下，装机4台，总容量540MW。通航船舶吨位为2300t。主坝为碾压混凝土重力坝，坝顶高程为232m,最大坝高128m,坝顶宽10m,坝底宽112.78m,坝顶长720m,坝体上游面在150m高程以下设1:0.2折坡，下游面坡率为1:0.82。溢流重力坝位于河槽中部，为有闸门式溢流，堰顶高程为214m,溢流堰净宽为60m,共5孔，单孔宽为12m。采用底流式消能。设置4个中孔，进口底板高程为170m，为有压泄水孔，孔身闸门控制断面为矩形，断面尺寸为46m，出口采用自由跌流形式。主坝坝轴线为折线，共分25个坝块，从左到右：左岸挡水坝块长186m，分6个坝块；溢流坝段长96m，分为4个坝块；右河床挡水坝段长108m，向上游转折151，分为4个坝块：右岸坡挡水坝段长330m，再向上游转折169，分为11个坝块。1.2 工程特征表表 1-1 工程特征表工程名称百色水利枢纽工程建设地点广西自治区百色市所在河流右江水文特征坝轴线全长720m 设计洪量(P=0.2)13700m3/s二.泄洪建筑物校核洪量(P=0.02)18700m3/s1.溢流坝水库特征堰顶高程214m 正常蓄水位228m 单宽流量108m3/s.m设计洪水位(P=0.2)228m 消能方式底流消能校核洪水位(P=0.02)230.32m 每孔净宽12m 兴利库容(203228m)26.2亿m3孔数5孔防洪库容(214228m)16.3亿m32.中孔死库容(203m以下)21.8亿m3孔口尺寸4m6m.主要建筑物进口底部高程170m 一.大坝孔数4孔 坝型碾压砼重力坝形式有压地震基本烈度度3.闸门及启闭型式 坝顶高程232m 工作门弧形、液压启闭机 最大坝高128m 事故检修门平板门、直升式启闭机第2章 水文资料2.1 流域水文概况2.1.1 流域水文测站分布 郁江流域共有水文、水位测站29个，其中水文站24个，水位站5个，多数测站是在建国后根据水文站网规划要求设立的。郁江干流有瓦村、百色、田东、下颜、邓圩、南宁、贵港等站。百色坝址控制集水面积为19600km2，最大河长370km，流域形状系数0.143。2.1.2 径流坝址径流分析计算是以坝址下游的百色水文站实测径流资料为依据，考虑集水面积的差异及澄碧河水库的影响来推求坝址径流。2.1.3坝址历年径流量计算将百色（一）、（三）站的径流资料推算到百色（二）站，然后统一移植到坝址，求得19372000年径流系列。2.2.4 坝址径流成果推荐19461986年径流资料为百色坝址的代表径流系列，进行P-III配线后，得到多年平均径流量为263m/s，径流年内分配情况见表21. 表21 百色坝址多年平均各月流量表 月份123456平均流量(m/s)75.061.452.659.4141430月份789101112平均流量(m/s)5427045262891731032.2 洪水分析计2.2.1 洪峰流量根据洪水计算成果，相应的设计洪峰流量及校核洪峰流量分别为：P = 0.2%， Q洪峰 = 13700m3/s ;P = 0.02%， Q洪峰 = 18700m3/s 。2.2.2 时段洪量百色坝址控制集水面积为19600k，在下游约22km处的百色水文站有60多年水文资料。坝址设计洪水计算以白色水文站和澄碧河水库站座位依据，推求坝址洪峰、洪量频率，计算成果见表22。表22 百色坝址洪峰流量与洪量频率计算成果表项目频率P0.010.020.10.212510洪峰流量m/s20200187001520013700103008840693055207天洪量亿m39.637.331.929.624.121.618.315.715天洪量亿m67.663.754.650.641.237.031.326.8郁江干流上游右江流域年平均暴雨日数为2.87.0d，右江河谷为3.64.1d。一次降雨过程多为3d左右，主要暴雨集中在1d内，如1958、1968、1977、1979、1986年暴雨1d量占3d雨量的80%左右。2.2.3洪水过程线经分析，坝址设计洪水选用实际洪水量较大的1937年实测设计洪水过程线作为典型洪水，采用同频率法放大得到南宁洪水频率。不同频率的洪水过程见表2-3，水位库容关系见表2-4，百色坝址设计洪水计算成果表见表2-5。表2-3 洪水过程表时间流量（m/s）P=0.20%流量（m/s）P=0.02%流量（m/s）PMF时间流量（m/s）P=0.20%流量（m/s）P=0.02%流量（m/s）PMF日时日时150265031504450121370018700242001246005900750023086501150014150160505062008150125600730092001249006100775024043006650840017043005450700012385049006000123500415054002503100410057001802750310040501229003800520012250030003800260260034504850190280033004100122450300043501230003600435027023002850425020031003400400012210026004000122600300038502801900230038502102250280036501217502150320012450059507200290150021003100220115001290015100图21 洪水过程线2.2.4 坝址水位流量关系百色坝址水位流量关系曲线主要是根据百色（二）站、百色（三）站、平圩中断面等各断面的水位资料，建立水位复相关，把百色（三）站综合HQ曲线（扣除澄碧河水库下泄流量）搬至百色（二）站，利用坝址的实测水位与百色（二）站关系把百色（二）站综合水位流量关系曲线搬至坝址。初设阶段坝址水位流量关系曲线计算是用水面线法推求了开挖后的水位流量关系曲线，成果见表24。曲线图见图22。表24 坝址水位流量关系成果表（开挖后）水位H(m)119.8 120.0 120.5 121.0 121.5 122.0 123.0 流量Q（m/s）30 62 163 305 475 665 1100 水位H(m)124.0 125.0 126.0 127.0 128.0 129.0 130.0 流量Q（m/s）1590 2100 2650 3260 3920 4690 5570 水位H(m)131.0 132.0 133.0 134.0 135.0 137.0 流量Q（m/s）6520 7540 8650 9860 11200 14450 图22 坝址水位流量关系曲线第3章 兴利调节和调洪计算3.1 泄洪排沙孔规模和死库容确定百色水库死水位在可行性研究阶段曾比较过190m、195m、200m、203m、205m五个方案，结果是枯水期发电量随死水位抬高而减小，枯水期保证出力以195m方案为最优，从发电效益的角度看，应该选择死水位195m方案，单195m方案水库消落深度达33m，库区港口建设困难。百色水利枢纽是综合利用工程，死水位的确定与库区港口建设相适应，经综合分析论证，推荐采用死水位203m，泥沙淤积高程150m，泥沙浮容重0.9t/m，即8.82kN/m，内摩擦角12。水位库容关系和水位库水面积关系见表31，水位库容关系曲线见图31。表31 水位库容关系和水位面积关系表水位(m)120125130135140145150160库容(亿m)00.030.150.330.560.821.152.5面积(km2）水位(m)170180193200207213214217库容(亿m)510152025303235面积(km2）284459738596100106水位(m)222225228229233236239241库容(亿m)4045485055606567面积(km2）117126133136141152164168图31 水位库容关系曲线3.2 兴利库容确定百色水利枢纽工程的主要开发任务是以防洪为主，兼顾发电、灌溉、航运及供水等综合利用的大型水利水电枢纽工程。设计正常蓄水位228m，相应库容48亿m，其中防洪库容为16.4亿m，可把南宁的防洪能力从20年一遇提高到50年一遇，发电厂房设在左岸地下，装机四台，总容量540MW。通航船舶吨位为2300t。3.2.1 调节计算原则（1）、要满足防洪要求，预留防洪库容16.4亿m；（2）、要缓解广西缺调峰容量和枯水期严重缺电的局面，要求百色电站承担调峰的任务和在枯水期尽量多发电，并提高下游梯级水电站枯水期的处理，充分发挥龙头水库的作用；（3）、要满足航运通航的要求，正常运行时保证航运最小流量100m/s；（4）、水库供水设计保证率：城镇工业及生产、生活供水保证率P95%；灌溉供水保证率P50%。3.2.2 调节计算按照百色水利枢纽的运行方式和调节原则，在初选死水位为203m时，初选232m、230m、228m三个正常蓄水位，各方案的防洪库容均为16.4亿m，由相应防洪高水位减去防洪库容，求得各方案的汛期防洪限制水位，依次为220m、217m、214m。防洪高水位比较方案如下表3-2。表3-2 防洪高水位方案比较序号项目单位方案1方案2方案3备注1防洪高水位m2322302282相应库容亿m54.551.1483防洪限制水位m220217214V防=16.4亿m4正常蓄水位以下防洪库容亿m1013.416.4Z蓄=228m5校核洪水位m235.1233.1231.3Z死=203m6装机容量MW540540540P=0.027多年平均电能GWH174817241690不计加大出力电量8枯水期电能GWH707.8682.2648.79蓄水期保证出力MW83.583.583.55月-11月10供水期保证出力M-次年4月11水库蓄满率6351.842.612水库空库率17171813汛限期水位蓄满率85899614主汛期最高水位m228.7226.2223.7最大防洪库容11.3亿m（1937年）15淹没人口人15775710与228m方案比较16淹没耕地亩1739945.50与228m方案比较17淹没专项公路km482.30与228m方案比较通信km0.50.30与228m方案比较18多年平均电能GWH5834与228m方案比较19工程投资差万元2088397430含淹没投资差（不含临时淹没费用）20差额经济净现值万元-7903-2900I=12 电价：0.3元kwh21差额内部收益率1.234.14综上分析，考虑防洪高水位与正常水位见要搬迁的人口和淹没耕地数量较多，涉及少数民族乡汪碘乡政府的搬迁，安置处理较为困难，以此换来的效益并不经济，故采用防洪限制水位214m、防洪库容16.4亿m，防洪高水位228m为宜。将来通过水情自动测报系统的实施，拟研究汛期适当抬高水位运行，以增加电站的发电效益。3.3 调洪计算3.3.1 泄流方式及泄流量初定大坝采用溢流坝和中孔联合泄流，溢流坝段堰顶高程为214m,溢流坝段净宽为60m，分成5孔，每孔净宽12m。中孔设4个,进口底板高程为170m,孔口尺寸为46。调洪计算所需要的基本资料为：入库洪水过程线，如图21所示；水库水位库容关系曲线，如图31所示；泄水建筑物泄流能力计算结果见表33，泄水建筑物泄流关系曲线,见图33所示。其中，泄水建筑物泄流能力计算采用以下公式： 溢流坝 （3-1）中孔： （3-2）根据SL319-2005混凝土重力坝设计规范，对于短有压中孔流量系数=0.830.93，调洪采用0.85，A=132m2 ，H2为库水位与中孔中心线高程（173m）的高差。对于表孔：c为上游面坡度影响修正系数，上游面铅直时取1.0； s淹没系数，高堰认为未淹没，取1.0；，侧收缩系数，根据闸墩厚度及墩头形状而定，具体按下式计算： （3-3）H0为包括行进流速的堰上水头，由于溢流坝是高堰，忽略行进流速水头，即H0为堰上水头H。n为闸门数，n=5;K是边墩系数，采用圆弧形边墩，K=0.7；0为闸墩系数，按表33选取，Lu为闸墩头伸出上游堰面的距离取Lu=0.5H0，则0为0.30。表33 闸墩系数0墩头形状0LuLu=H0Lu=0.5H0Lu=0备注hs/H00.75hs/H0=0.80hs/H0=0.85hs/H0=0.9矩形0.200.400.800.860.920.98hs为超过堰顶的下游水深楔形或半圆形0.150.300.300.510.570.63尖圆形0.150.150.150.320.390.46 m流量系数，根据表34选取，按高堰计算，即P1/Hd1.33，进行插补延长。表34 流量系数mH/HdP1/Hd0.20.40.61.01.330.40.4250.4300.4310.4330.4360.50.4380.4420.4450.4480.4510.60.4500.4550.4580.4600.4640.70.4580.4630.4680.4720.4760.80.4670.4740.4770.4820.4860.90.4730.4800.4850.4910.4941.00.4790.4860.4910.4960.5011.10.4820.4910.4960.5020.5071.20.4850.4950.4990.5060.5101.30.4960.4980.5000.5080.513注：P1为上游堰高，m；Hd为定型设计水头，m，取堰顶最大作用水头的75%95%。表孔流量系数计算见表35表35 表孔流量系数库水位Z（m）堰上水头H堰（m）流量系数侧收缩系数综合流量系数mM21401.000 21510.3715 0.994 0.369 21620.3891 0.987 0.384 21730.4091 0.981 0.401 21840.4217 0.975 0.411 21950.4403 0.968 0.426 22060.4510 0.962 0.434 22170.4646 0.956 0.444 22280.4728 0.949 0.449 22390.4813 0.943 0.454 224100.4890 0.937 0.458 225110.4952 0.930 0.461 226120.5010 0.924 0.463 227130.5066 0.918 0.465 228140.5101 0.911 0.465 229150.5132 0.905 0.464 230160.5152 0.899 0.463 231170.5167 0.892 0.461 232180.5177 0.886 0.459 泄水建筑物为表孔、中孔联合泄流。中孔可以提前泄流，增强泄流调节能力，但是泄流能力随水头增加并不明显。表孔堰顶高程214m，泄流泄流能力随水头的增加比较大。主要泄流还是依靠表孔泄流。具体泄流能力见表36。表36 泄水建筑物泄流能力计算结果库水位Z（m）库容V（亿m）中孔水头H中（m）堰上水头H堰（m）下泄流量（m/s）最大泄量qmax（m/s）q中q堰214324102314 0 2314 215334212342 98 2441 216344322370 289 2659 217354432398 554 2952 218364542425 874 3298 219374652451 1267 3718 220384762478 1695 4173 221394872504 2185 4690 222404982530 2699 5229 22341.55092556 3257 5813 22443.551102581 3849 6431 2254552112606 4467 7073 2264653122631 5114 7746 2274754132656 5791 8447 2284855142681 6472 9152 2295056152705 7171 9876 23051.357162729 7875 10604 23152.558172753 8589 11342 23253.659182776 9309 12086 根据以上数据绘制曲线：图32 泄水建筑物泄流关系曲线图3.3.2 调洪方案 百色水利枢纽工程以防洪为主，由于下游防洪允许安全泄量q允=3000m/s，故水库调洪计算所采用的方法是列表式算法，其基本原理为水量平衡方程：Q平均 +（V1/t - q1/2）=（V2/t + q2/2) （3-4）基本步骤如下：1、 根据水库容积曲线VZ和泄水建筑物的泄洪能力，求出水库蓄泄曲线qV。2、 确定起调水位（214m）和相应库容。3、 选取合适的计算时段t（12h）。4、 从第一时段开时，逐时段进行泄流量q的试算。5、 将入库洪水过程线Qt和泄流过程线qt绘在同一张图上。6、 由qV关系曲线可的最高洪水位时的库容。泄水建筑物采用表孔、中孔联合泄水方式，以起调水位214m开始，水位228m为止，下泄流量应控制住不大于3000m/s，当水位超过223m时中孔不泄流，表孔泄流。当水位超过228m时，“敞泄”（不超过来流量），以保护大坝安全。设计洪水调洪计算见表37，设计洪水过程线与下泄流量过程线见图32。校核洪水调洪计算见表38，校核洪水过程线与下泄流量过程线见图33。表37 设计洪水调洪计算表时间时段t入库流量Q(m/s)（Q1+Q2）/2*t下泄流量q1（m/s）（q1+q2）/2*tV（亿m）库容V（亿m）库水位Z2（m）备注日32.00 214.00 121246001.57 2378 1.01 0.55 32.55 214.55 1601250502.08 2550 1.06 1.02 33.57 215.57 121249002.15 2817 1.16 0.99 34.56 216.56 1701243001.99 3000 1.26 0.73 35.29 217.29 3050 121235001.68 3000 1.30 0.39 35.68 217.68 1801227501.35 3000 1.30 0.05 35.74 217.34 121225001.13 3000 1.30 -0.16 35.57 217.57 1901228001.14 3000 1.30 -0.15 35.42 217.42 121230001.25 3000 1.30 -0.04 35.38 217.38 2001231001.32 3000 1.30 0.02 35.40 217.40 121226001.23 3000 1.30 -0.06 35.34 217.34 2101222501.05 3000 1.30 -0.25 35.09 217.09 121245001.46 3000 1.30 0.16 35.25 217.25 22012115003.46 3000 1.30 2.16 37.41 217.41 1212137005.44 3000 1.30 4.15 41.56 222.94 2301286504.83 3000 1.30 3.53 45.09 225.09 121256003.08 3000 1.30 1.78 46.87 226.87 2401243002.14 3000 1.30 0.84 47.71 227.71 7.47.440221.11 3000 0.80 0.31 48.02 228.00 内插7.47.440221.11 4022 0.80 0.31 48.02 228.00 之后124.638500.65 3850 0.68 -0.03 48.00 228.00 2501231001.50 3100 1.77 -0.27 47.73 228.00 121229001.30 3000 1.30 0.00 47.73 227.73 2601226001.19 3000 1.30 -0.11 47.62 227.62 121224501.09 3000 1.30 -0.21 47.41 227.41 2701223001.03 3000 1.30 -0.27 47.14 227.14 121221000.95 3000 1.30 -0.35 46.80 226.80 2801219000.86 3000 1.30 -0.43 46.36 226.36 121217500.79 3000 1.30 -0.51 45.86 225.86 2901215000.70 3000 1.30 -0.59 45.26 225.26 注：(1)调洪计算中由于选取时段为12小时，在下泄流量刚好增加到3000m/s以及库水位刚好达到228m时的时间点可能不在已给出的时间点，此时作线性内插计算（从库容变化开始内插） 。图32 设计洪水过程线与下泄流量过程线(2)设计洪水位调洪计算中当泄量增加过程中，在17日0时达到3050m/s，此时，近似认为流量为3000m/s，无需内插。(3)在24日0时，水库库容47.71亿m，相应水位227.71m，若泄量仍为3000m/s，在24日12时，水库库容48.18亿m，相应水位228.09m，故需要内插具体方法如下：0.6212=7.4故在24日约7时30分时，水库库容达到48亿m，此时就应该按“敞泄”计算。验证：对来流量也进行线性内插，如设计洪水位调洪计算表所示，此时刻泄量3000m/s，列表试算，对应库容为48.02亿m，约等于48亿m，即内插正确。从24日约7时30分时往后闸门“敞泄”，来流量=泄流量，当来流量小于3000m/s时，仍按3000m/s下泄。表38校核洪水调洪计算表时间时段t入库流量Q(m/s)（Q1+Q2）/2*t下泄流量q1（m/s）（q1+q2）/2*tV（亿m）库容V（亿m）库水位Z2（m）备注日32.00 214.00 121259001.95 2430 1.02 0.93 32.93 214.93 1601262002.61 2775 1.12 1.49 34.42 216.42 6.56.561461.44 3000 0.68 0.77 35.19 217.19 内插125.561001.21 3000 0.59 0.62 35.81 217.81 1701254502.49 3000 1.30 1.20 37.01 217.01 121241502.07 3000 1.30 0.78 37.78 217.78 1801231001.57 3000 1.30 0.27 38.05 218.05 121230001.32 3000 1.30 0.02 38.07 218.07 1901233001.36 3000 1.30 0.06 38.14 218.14 121236001.49 3000 1.30 0.19 38.33 218.33 2001234001.51 3000 1.30 0.22 38.55 218.55 121230001.38 3000 1.30 0.09 38.64 218.64 2101228001.25 3000 1.30 -0.04 38.59 218.59 121259501.89 3000 1.30 0.59 39.19 219.19 22012129004.07 3000 1.30 2.78 41.96 223.18 1212187006.83 3000 1.30 5.53 47.49 227.49 13.8 1.8 176200.99 6472 0.20 0.508 48.00 228.00 内插23010.5115005.71 7750 2.69 3.02 51.02 229.82 121273004.06 8110 3.43 0.64 51.65 230.32 2401266503.01 6650 3.19 -0.17 51.48 230.18 121249002.49 4900 2.49 0.00 51.48 230.18 2501241001.94 4100 1.94 0.00 51.48 230.18 121238001.71 3800 1.71 0.00 51.48 230.18 2601234501.57 3450 1.57 0.00 51.48 230.18 121230001.39 3000 1.39 0.00 51.48 230.18 2701228501.26 3000 1.30 -0.03 51.45 230.16 121226001.18 3000 1.30 -0.12 51.33 230.06 2801223001.06 3000 1.30 -0.24 51.09 229.87 121221500.96 3000 1.30 -0.33 50.76 229.61 2901221000.92 3000 1.30 -0.38 50.38 229.30 作图，如下：图33 校核洪水过程线与下泄流量过程线经过上述方法调洪演算，成果如下：表39 调洪成果表洪水洪峰流量(m/s)最高坝前水位(m)最大泄量(m/s)相应的坝下水位(m)最大库容(亿m)设计(0.2%)13700228.00 4022128.1848.0 校核(0.02%)18700230.32 8110132.5251.7 第4章 工程地质4.1 区域地质概况本区位于云贵高原与广西盆地过渡的斜坡地带。在构造上位于华南准地台的桂西印支褶皱系中的桂西坳陷内，是一个多旋回构造区。主要有巴马博白断裂带、右江断裂带和靖西崇左断裂带，构造方向均为北西向。右江断裂带距坝址较近，对坝区影响较大的主要是右江断裂带。除右江断裂带外，对本区稳定有较大影响的还有坝址区的F4断层。F4断层不是现代活动断裂，不具备发生地震的构造背景条件。本区处于桂西地震亚带较为稳定的部位，地震活动主要受邻区强烈地震活动的影响。国家地震局烈度评审委员会审定：百色水利枢纽坝址的地震基本烈度为度。4.2 库区工程地质条件4.2.1水库区地质概况百色水库坐落于云贵高原与广西盆地过渡的斜坡地段内，地势西北高东南低，山地高程一般在600m800m之间，两岸山体雄厚。但近坝东侧，在银屯沟和香屯沟沟尾有三个地形垭口，高程分别为210.0m、197.7m和216m，需做副坝。正常蓄水位为228m时，库水沿右江和驮娘江干流回水长约110km，沿乐里河、者仙河、谷拉河和者宁河等大支流延伸15km35km，为数值状峡谷水库。库区构造主要为北西向和近东西向，构造形迹表现为紧密出现褶皱和压扭性断裂。断裂主要有右江断裂、八桂断裂以及八区的F2、F4和F41断层。库区地层岩性主要有三迭系中下统砂岩、泥岩，分布面积占库区总面积2/3以上，其次为二迭系、石炭系灰岩、硅质岩和泥岩，以及泥盆系砂岩、泥岩、硅质岩和华力西期辉绿岩。这些岩层，除石炭系和二迭系各有厚度约100m的不纯灰岩外，其余均为非可溶岩层，隔水性能良好。库区泉水出露较多，高程多在250m以上，汇入库内。4.2.2水库渗漏水库两岸山体雄厚，岩性以砂岩、泥岩为主，隔水性能良好。可能存在水库渗漏地段有以下三个部位：（1） 近坝库段六沙河湾地块的灰岩渗漏问题。（2） 坝区F4断层的渗漏问题。（3） 坝区左山梁的渗漏问题。经分析论证认为以上三个部位均不会产生水库渗漏或者渗漏量