满堂脚手架专项施工方案.doc

两江大道（江北段）二标段 满堂脚手架专项施工方案目录一、编制说明- 1 -1.1、编制依据- 1 -1.2、编制范围- 1 -1.3、编辑原则- 1 -二、工程概况- 1 -2.1、工程简介- 1 -2.2、地质情况- 2 -三、施工部署- 2 -3.1、技术准备- 2 -3.2人员准备- 3 -3.3机具准备- 3 -3.4材料准备- 4 -四、脚手架设计计算方案- 4 -4.1、概况及脚手架工艺要求- 4 -4.2荷载计算- 6 -4.3现浇箱梁支架验算- 9 -五、施工方法简介- 31 -六、目标和验收标准- 34 -七、安全文明施工保证措施- 34 -7.1、材质及其使用的安全技术措施- 34 -7.2、脚手架搭设的安全技术措施- 35 -7.3脚手架上施工作业的安全技术措施- 36 -7.4脚手架拆除的安全技术措施- 36 -7.5文明施工要求- 37 -八、支撑体系坍塌应急预案- 38 - 38 -满堂脚手架专项施工方案一、编制说明1.1、编制依据（1）建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2001，2002年版）；（2）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；（3）建筑施工高处作业支全技术规范（JGJ80-91）；（4）两江大道二标（K0+000K1+540）工程招标文件；（5）两江大道工程 第二标段（K0+000K1+540）道路工程施工图设计及补充文件；（6）两江大道第二标段施工组织设计；（7）我单位的技术实力及参加同类工程的施工经验，目前可投入的机械设备和人员。1.2、编制范围两江大道（江北段）道路工程二标段（K0+000-K1+540）内渝宜高速上跨桥梁工程。1.3、编辑原则（1） 本着优质、高效、经济、合理的原则，依据施工总承包合同和指导性施工组织设计，严格执行市政道路公路工程有关施工规范和标准。（2）以确保工期及阶段性工期目标并适当提前为原则，安排施工进度计划。（3）以确保质量目标为原则，安排专业化施工队伍，配备先进的机械设备，采用先进的施工方法和工艺。（4）以确保安全生产为原则，严格执行各项操作规程。 （5）以保护环境、满足需要为原则设置现场临时设施、布置施工总平面（6） 注意环境保护，采取适宜的技术措施。二、工程概况2.1、工程简介 本次施工图设计的为两江大道（江北段）道路工程二标段，桩号范围为K0+000K1+540，起自渝怀铁路南侧约150m处，起点桩号为K0+000，道路呈南北走向，终点至两江大道（江北段）与渝宜高速交叉口北侧。终点桩号为K1+540，路线全长约1.54m。本项目设计范围内共设置桥梁一座，为渝宜高速上跨桥，桥梁起点桩号为K1746+321.78（渝宜高速），终点桩号为K1746+433.780（渝宜高速），全桥长112m，桥宽31m，斜交角度74。桥梁上部结构采用（30+40+30）m预应力砼现浇箱梁；下部结构桥墩为圆柱式墩接桩基础，桥台为重力式桥台扩大基础。2.2、地质情况桥梁施工区域内基岩以砂岩为主、泥岩次之；砂岩呈层状分布于场区，分布连续稳定；泥岩与砂岩互层分布于场区，整体上分布间断不连续、不稳定，伴有尖灭现象。桥梁段上覆土层第四系全新统残坡积粉质粘土，土层厚度0.802.70m,下伏基岩有侏罗系上沙溪庙组砂、泥岩。线路区穿过地层岩性主要为粉质粘土、泥岩、砂岩，粉质粘土为200kPa，强风化泥岩为300kPa，中风化泥岩为1000kPa，强风化砂岩为350kPa，中风化砂岩为1200kPa。桥台持力层采用中风化泥岩或砂岩，桥台基础采用明挖扩大基础。桥台在开挖时、采取临时性支护措施，对土层部分可采取临时性放坡处理，放坡坡率可采用1:1.25。桥位区未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质，场地稳定，适宜该桥的建设。桥台基础型式可用明挖扩大基础，持力层可选强风化泥岩及强风化砂岩；桥墩采用桩基础，持力层可选弱风化泥岩和砂岩。容许承载力：残坡积粉质粘土为200kPa，强风化泥岩为300kPa，中风化泥岩为800kPa，强风化砂岩为450kPa，中风化砂岩为1000kPa。三、施工部署3.1、技术准备3.1.1组织全部施工人员学习、熟悉施工图纸、施工规范，编写专题施工方案。 3.1.2确定模板施工方法，采用多层板模板、碗扣支撑等资料收集工作，熟悉、掌握使用要点。3.1.3根据施组及专题施工方案，制定详细的有针对性和操作性的技术交底，做好技术交底工作，对于节点大样及特殊作法，绘制详细的大样图。3.1.4施工前由技术负责人及生产负责人组织技术人员、专业工长、质检员、测量放线员、安全员及劳务队班组长进行模板工程施工方案交底，明确模板支设、支撑体系的搭设及拆除等标准及要求，使每位管理人员都能掌握施工的重点、难点，在施工中能正确操作。3.1.5做好测量放线、标高引测工作，保证测量放线的精度，为模板安装位置提供准确定位线。 3.2人员准备搭设阶段共需架子工30名，20名木工；维护阶段需架子工20名，拆除阶段共需外架工20名。所有架子工均需持证上岗，架子工由劳务公司提供。附:操作人员上岗证复印件。搭设阶段安排2名测量放线人员配合。3.3机具准备3.3.1模板用相关材料运输采用现场配置吊车，水平及垂直运输采用人工配合吊车进行。3.3.2模板加工机械：模板施工机械按现场原有配置,具体模板加工机械品种及数量详见附表。模板加工机械进场后由设备管理员对进场设备进行检查、维护与保养，确保机械满足施工需要。3.3.3主要机具及数量序号名称数量序号名称数量1压刨1台5电焊机2台2平刨1台6手提锯53圆盘锯2台7手枪钻14砂轮切断机1台3.4材料准备序号材料名称使用部位规 格数 量1多层板顶板18mm厚2可调U托支 模L=0.5m3483.5碗扣架板模板支撑体系L=0.6mL=0.9mL=1.5mL=1.8m416螺栓内墙支模L=1.2m5脱模剂模板纯柴机油四、脚手架设计计算方案4.1、概况及脚手架工艺要求4.1.1、现浇箱梁概况桥梁起点桩号为K1746+321.78（渝宜高速），终点桩号为K1746+433.780（渝宜高速），全桥长112m，桥宽31m，斜交角度74。桥梁上部结构采用（30+40+30）m预应力砼现浇箱梁；下部结构桥墩为圆柱式墩接桩基础，桥台为重力式桥台扩大基础。主桥采用C50混凝土，单幅桥的用量：1170m，梁体为单箱单双室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽15.25m，箱梁底宽9.15m。顶板厚度2550cm，腹板厚度5065cm，底板厚度2247cm。全联采用满堂支架法现浇施工。4.1.2、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设1515cm方木；纵向方木上设1010cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。模板宜用厚18mm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。采用立杆横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm60cm90cm、60cm90cm90cm、60cm60cm120cm、60cm90cm120cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每1.8m设一道，纵桥向斜撑沿横桥没1.8m道。4.1.3、箱梁实体荷载 a、 桥向各断面荷载分布如下：横桥向荷载分布图b、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下： 纵桥向荷载分布图4.2荷载计算4.2.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距立杆纵桥向间距横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm60cm90cm3.3860cm90cm90cm3.0760cm60cm120cm2.9460cm90cm120cm2.214.2.2荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算4.2.3荷载计算 箱梁自重q1计算根据跨渝宜高速上跨桥现浇箱梁结构特点，选取一个横断面（跨中横隔板梁）进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。 C-C截面处q1计算： 图5-1 C-C截面箱梁构造图根据横断面图，算得C-C梁体截面积A=21.61m2则：q1 = 取1.2的安全系数，则q161.411.273.69kPa 注：B 箱梁底宽，取9.15m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 D-D截面处q1计算： 图5-2 D-D截面箱梁构造图根据横断面图，算得D-D梁体截面积A=13.9353m2则：q1 = 取1.2的安全系数，则q139.601.247.52kPa 注：B 箱梁底宽，取9.15m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 E-E截面处q1计算： 图5-3 E-E截面箱梁构造图根据横断面图，算得E-E梁体截面积A=9.856m2则：q1 =269.8569.15=28.00kPa 取1.2的安全系数，则q128.001.233.60kPa注：B 箱梁底宽，取9.15m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当V/t=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=4.3现浇箱梁支架验算4.3.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。1 C-C截面处在桥墩支承中心线两侧各1.80m以及在起点桥台支承中心线右侧1.8m和终点桥台支承中心线左侧1.8m范围内，钢管扣件式支架体系采用606090cm的布置结构，如图5-4：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载N=35kN、路桥施工计算手册中表135钢管支架容许荷载N=35.7kN）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时） 图5-4 C-C截面钢管扣件式支架体系 NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K构配件自重标准值产生的轴向力 NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.673.69=26.528KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KN NQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+3.38)=2.296KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（26.528+0.36）+0.851.42.296=34.998KNN35kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。 A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。 轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。 i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。 长细比L/i。 L水平步距，L0.9m。于是，L/i57，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.829。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=2.80us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.72.81.20.40=0.941KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距0.9m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0544KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得： W=5.08103mm3则，N/A+MW/W34.998103/（0.829489）+0.0544106/（5.08103）97.042 KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。2 D-D截面处在桥墩旁两侧各1.8m5.4m范围内以及在起点桥台右侧1.85.4m范围内和终点桥台左侧1.85.4m范围内，钢管扣件式支架体系采用609090cm的布置结构，如图5-5：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载N=35kN、路桥施工计算手册中表135钢管支架容许荷载N=35.7kN）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K构配件自重标准值产生的轴向力 NQK施工荷载标准值； 图5-5 D-D截面钢管扣件式支架体系于是，有：NG1K=0.60.9q1=0.60.947.52=25.661KNNG2K=0.60.6q2=0.60.91.0=0.54KN NQK=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54(1.0+2.0+2.21)=2.813KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（25.661+0.36）+0.851.42.8134=34.573KNN35kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。 A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。 轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。 i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。 长细比L/i。 L水平步距，L0.9m。于是，L/i57，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.829。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=2.80us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.72.81.20.40=0.941KNLa立杆纵距0.9m；h立杆步距0.9m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0816KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得： W=5.08103mm3则，N/A+MW/W34.573103/（0.829489）+0.0816106/（5.08103）101.348 KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。3 E-E截面处情况一：现浇箱梁30m跨度的梁除去以上两种截面包含的部分外，其余部分均采用钢管扣件式支架体系采用6090120cm的布置结构，如图5-6；30m跨箱梁顺桥向脚手架的分布图以及30m跨箱梁架子工程平面图如下所示：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载N=30kN、路桥施工计算手册中表135钢管支架容许荷载N=35.7kN）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）图5-6 E-E截面钢管扣件式支架体系NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K构配件自重标准值产生的轴向力 NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.9q1=0.60.933.60=18.144KNNG2K=0.60.9q2=0.60.91.0=0.54KN NQK=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54(1.0+2.0+2.21)=2.813KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（18.144+0.36）+0.851.42.8134=25.553KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。 A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。 轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。 i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。 长细比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.829。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=2.80us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.72.81.20.40=0.941KNLa立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.145KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得： W=5.08103mm3则，N/A+MW/W25.553103/（0.829489）+0.145106/（5.08103）91.578KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。情况二：现浇箱梁40m跨除去其它两种截面包含的部分外，剩余部分采用钢管扣件式支架体系采用6060120cm的布置结构，所示结构同上图5-6；40m跨箱梁顺桥向脚手架的分布图如下图5-7所示：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗口式构件设计荷载N=30kN、路桥施工计算手册中表135钢管支架容许荷载N=35.7kN）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时） 图5-7 E-E截面钢管扣件式支架体系 NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K构配件自重标准值产生的轴向力 NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.633.60=12.096KNNG2K=0.60.6q2=0.30.31.0=0.36KN NQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+2.94)=2.138KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（12.096+0.36）+0.851.42. 138=17.491KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。 A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。 轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。 i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。 长细比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=2.80us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w0=0.40KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.72.81.20.40=0.941KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.097KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得： W=5.08103mm3则，N/A+MW/W17.491103/（0.744489）+0.097106/（5.08103）67.172KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。4.3.2满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=yNi/Mw采用跨中40m验算支架抗倾覆能力：跨中支架宽15.25m（取15.50m），长40m采用6090120cm跨中支架来验算全桥：支架横向32排；（15.5+21.5m）支架纵向46排；高度10.5m；（最高处约13m、最低处约9m，取平均值10.5m）顶托TC60共需要3246=1472个；立杆需要324610.5=15456m;纵向横杆需要3210.5/1.240=11200m；横向横杆需要4610.5/1.218.5=7446.25m；故：钢管总重（15456+11200+7446.25）3.84=130.953t; 顶托TC60总重为：14727.2=10.598t；故q=130.9539.8+10.5989.8=1387.20KN；稳定力矩= yNi=7.751387.20=8331.87KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.7uzusw0=0.72.81.20.4=0.941KN/ m2跨中40m共受力为：q=0.94110.540=395.22KN；倾覆力矩=q5.25=395.225.25=2074.91KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=8331.87/2074.91=4.0161.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求4.3.3箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用1010cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L60cm进行受力计算,实际布置跨距不超过上述值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。按中支点截面处3米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L60cm进行验算。1 C-C截面处 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(73.69+1.0+2.5+2)3=237.57kN/mM(1/8) qL2=(1/8)237.570.6210.69kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3则： n= M/( Ww)=10.69/(0.000167110000.9)=6.47(取整数n7根) dB/(n-1)=3/6=0.5m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。 经计算，方木间距小于0.5m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n3/0.310。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4 则方木最大挠度： fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(237.60.64)/(1291068.3310-60.9)=4.9510-4ml/400=0.6/400=1.510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算=MPa=1.7MPa符合要求。2 D-D截面处D-D截面处按12.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L90cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(47.52+1.0+2.5+2)12=636.24kN/mM(1/8) qL2=(1/8)636.240.9264.41kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3则:n= M/( Ww)=64.41/(0.000167110000.9)=38.97(取整数n39根) dB/(n-1)=12/38=0.32m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。 经计算，方木间距小于0.32m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n12/0.260。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4 则方木最大挠度： fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(636.20.94)/(7091068.3310-60.9)=1.1510-3ml/400=0.9/400=2.2510-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算=MPa=1.7MPa符合要求。4.3.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用1515cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L90cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，在墩顶横梁部位按L60cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在中支点桥墩两侧均按0.25m（中对中间距）布设，在箱梁跨中部位均按30cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。2 E-E截面处 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.6(33.6+1.0+2.5+2)24/80=7.038kNMmax(a1+a2)p(0.45+0.15)7.038=4.22kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3= Mmax/ W=4.22/(5.610-4)=7.54MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(37.038)/2= 10.557kN= MPa0.91.70.9=1.53MPa符合要求。 每根方木挠度计算 方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4 则方木最大挠度：fmax= =5.55110-50.9L/400=0.90.9/400m=2.02510-3m 故，挠度满足要求2 C-C截面处 方木抗弯计算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.6(73.69+1.0+2.5+2)3/10=14.25kNMmax(a1+a2)p(0.30+0.05)14.25=4.99kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.610-4m3= Mmax/ W=4.99/(5.610-4)=8.91MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(314.25)/2= 21.375kN= MPa0.91.70.9=1.53MPa符合要求。 每根方木挠度计算 方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4 则方木最大挠度：fmax= =2.54210-40.9L/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，挠度满足要求4.3.5底模板计算箱梁底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图： 通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.3m和0.25m时最不利位置，则有：竹胶板弹性模量E5000MPa方木的惯性矩I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=2.812510-7m4截面处底模板计算： 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(33.6 +1.0+2.5+2)0.25=9.775kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220244018mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.90.25/400m=6.2510-3m 挠度满足要求4.3.6侧模板计算根据前面计算，分别按1010cm方木以25cm和30cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有： 1010cm方木以间距30cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.4)0.3=16.32kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 1010cm方木以间距25cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.4)0.25=13.6kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220244018mm规格的竹胶板4.3.7立杆底座和地基承载力验算C-C、E-E1截面处均处于桥墩左右延伸4m范围内，间距为6060cm布置立杆时，取最大受力截面荷载，C-C截面处，每根立杆上荷载为： 立杆承受荷载计算在中支点两侧立杆的间距为6060cm，每根立杆上荷载为： Nabq ab(73.69+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=29.725ND-D、E-E2截面处跨中12m范围内，间距为6090cm布置立杆时，取最大受力截面荷载，D-D截面处，每根立杆上荷载为：Nabq ab(47.52+q2+q3+q4+q7) 0.60.9(47.52+1.0+2.5+2.0+3.07)=29.209N 立杆底托验算立杆底托验算：NRd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=29.725kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;得：29.725KN40KN 立杆底托符合要求。 立杆地基承载力验算地基薄弱地段分层换填建筑弃渣或片石土等约1.5m厚并填筑30cm厚二灰碎石土，使压实度达到94以上后，根据经验及试验，地基承载力达到fk= 200250Kpa（参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：Kk式中： N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：，底拖下砼基础承载力满足要求。底托坐落在15cm加筋砼层上，按照力传递面积计算： k为地基承载力标准值；试验锤击数357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680 K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：=Kk=1.0235KPa经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到11下。基础处理时填土石混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后检测。将混凝土作为刚性结构，按照间距6060cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(73.69+1.0+2.5+2.0+3.38)=kN则，F82.57kpak=1.0235Kpa经过地基处理后，可以满足要求。4.3.8支架变形支架变形量值F的计算Ff1f2f3f4C-C截面处f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为29.725KN，48mm3.5钢管的截面积为489mm2。于是f1=*L/E29.72548910360.79N/mm2 ，则f160.7912（2.06105）3.541mm。f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩1和方木对方木压缩2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2125mm。f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用二灰碎石、混凝土铺装为刚性基础暂列为4mm（施工时以实测为准）。f4为地基的弹性变形地基的弹性变形f4按公式f4/EP，式中为地基所受荷载，EP为处理后地基土的压缩模量6.2取设计参数建议值。f4/EP142.46.223mm。故支架变形量值F为Ff1f2f3f4=3.541+5+4+23=35.541mm五、施工方法简介（1）、上述现浇箱梁，桥位区地质条件较好。施工前须先将桥位地基处理好后，再采用WDJ-型碗扣式脚手架整体现浇施工工艺进行施工，箱梁底模及外侧模采用18mm厚竹胶板，内模采用12mm厚胶合板制作而成。（2）、总体施工工艺流程图如下：施工工艺流程图：地 基 处 理搭设支架安装箱梁底模支 架 预 压调整底模标高施 工 放 样绑扎底、腹板钢筋，安装波纹管管安装箱梁外侧模安装箱梁内侧模浇筑底板、腹板砼安装顶板底模绑扎顶板钢筋及护栏、伸缩缝预埋钢筋支架放样沉降观测卸 载拆内模，浇注施工人通预应力筋张拉、孔道压浆浇注顶板砼拆除箱梁底模及支架养 护（3）、地基处理及满堂支架搭设和预压、地基处理此处为开挖后的弱风化砂岩，地基承载力能够满足支架承重的要求，在其上填筑一层20cm厚的沙砾层整平，用大吨位压路机振动压实，经压实后在其上浇筑10cm厚C25砼作为支架基础。地基承载力要求达到170KPa以上；横坡要求0.5%。整段地基的处理宽度比桥面总宽度每侧各宽出1m，为避免地基受水浸泡，在基础两侧开挖3030cm的排水沟，排水沟应保证排水顺畅，以利于水流及时排出。2、支架搭设在地基处理好后，按照箱梁的轮廓线逐条放出箱梁的翼板、底板边线，然后按照此线形进行支架的搭设。支架采用“碗扣”式满堂脚手架，其结构形式如下：纵桥向立杆间距为60cm、90cm，横桥向立杆间距按60cm布置，在高度方向每间隔0.9m设置一排纵、横向联接钢管，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，纵、横向立杆每间隔三排各设置一道剪刀撑。支架顶面高度一般控制在底板以下3050cm的范围内，然后在钢管上口安装可调节顶托，可调顶托的调节范围为030cm，其主要作用是调整底板标高和便于拆除底模。钢管支架搭设好后，在可调节顶托上铺设1515cm木方，箱体底板部分木方按横桥向布置，木方长4m，间距为0.9m（在中、端横梁位置间距为0.45cm），翼缘板部分木方按纵桥向布置，木方长4m，间距0.9m；然后在1515cm的木方上面铺设1010cm的木方，两层木方用铁钉固定，木方铺设间距为：在箱梁腹板所对应的位置按20cm布置，底板其余位置按30cm布置。最后在上面铺设18mm厚竹胶板作为箱梁底模。3、支架预压底