台式电脑立式机箱前面板【4张图纸/20000字】【优秀机械毕业设计论文】
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说明书一份,52页,20000字左右.
文献综述一份.
PPT答辩稿.
实习报告一份.
三维图纸.
图纸共4张:
A0-装配图.dwg
A1-凹模.dwg
A1-凸模.dwg
A2-工件图.dwg
目录
摘要 1
ABSTRACT 2
第一章 绪论 3
1．1我国模具工业及塑料模的发展现状 3
1．2 中国模具工业的产业特点 4
1．3 模具工业及塑料模技术今后在我国的发展方向 5
1．4 PRO/ENGINEER 2001简介 7
1．5 注射模简介及PRO/ENGINEER 2001在注射模设计过程中的应用 8
第二章 电脑机箱前面板模型设计 9
2．1 机箱前面板结构分析 9
2.1.1 自顶向下设计简介 9
2.1.2 电脑机箱前面板结构分析 10
2．2塑件的选料及其性能 11
2．3机箱前面板注射成型工艺过程 11
2．4 机箱前面板模型设计过程 12
2.4.1 初步造型抽壳，切除各预留孔 12
2.4.2 模型设计美化 17
2.4.3 支撑柱及加强肋制作 18
2.4.4 USB及音箱前置孔设计 22
2.4.5 整体模型设计 22
第三章 注射机选择 24
3.1 注射机规格 24
3.2 注射机的校核 24
3.2.1 注射机注射容量校核 24
3.2.2 注射机锁模力校核 25
3.2.3 注射机注射压力校核 25
3.2.4 注射机模具厚度校核 25
3.2.5 注射机最大开模行程校核 26
第四章 成型零件设计 27
4.1 确定分型面 27
4.2 浇注系统形式与浇口设计 27
4.2.1 主、分流道设计 27
4.2.2 浇口及冷料穴设计 28
4.3 凹、凸模成型零件的设计 30
4.3.1 建立分型面 30
4.3.2 制作浇注系统 31
4.3.3 生成成型零件以及浇注件 31
4.4 冷却系统设计 32
4.4.1 凹模冷却系统设计 32
4.4.2 凸模冷却系统设计 33
第五章 模具零件设计 35
5.1 推出系统设计 35
5.2 确定模架 35
5.3 模架各装配零件设计 36
5.3.1 导向零件设计 36
5.3.2 浇注系统零件设计 37
5.3.3 推出机构零件 38
5.3.4 定位和支撑零件 39
5.3.5 其他零件 40
第六章 模具的装配与调试 42
6.1 模具的装配 42
6.2 模具的调试 45
结束语 51
参考文献 52
文献综述与毕业实习报告 53
文献综述 53
毕业实习报告 54
附录一 相关图纸 55
附录二 相关英文资料翻译 60
摘要
近年来CAD/CAM技术已发展成为一项比较成熟的共性技术，模具CAD/CAM技术的硬件与软件价格已降低到中小企业普遍可以接受的程度，塑料制件及模具的3D设计与成型过程的3D分析正在塑料模具工业中发挥越来越重要的作用。
在这次毕业设计中，在进行了简单的市场分析和现有产品的了解后，通过运用三维实体造型软件pro/engineer 2001对机箱前盖进行了3D造型，主要完成工作有机箱前盖装配体各个零件的设计，装配体上各零件的细化设计，同时还生成了前盖箱体的塑料注射模具的成型零件，并且设计了浇注系统、冷却系统、模具模架等零件，最后进行了整个模具的装配，生成爆炸图。此外，还就塑件的缺陷及其消除措施进行了简单的探讨。
设计过程中，重点突出了造型设计，成型零件设计，模架设计三个重要工作，在其中造型分模中遇到一定的困难，但是通过努力最终得以解决。
这次设计是对塑件及模具CAD/CAM的一次大胆尝试，相信对实际生产会有一定的指导意义。
关键词：塑料注射模具 热塑性塑料 注射机 ABS Pro/engineer
Abstract
CAD/CAM technology has already been developed into one ripe generality technology in recent years, the price of hardware and software of CAD/CAM technology of mould has already been reduced to the general degree that can be accepted of small and medium-sized enterprises, 3D design of Plastics piece make and mould and 3D analyse of molding process plays a more and more important role in plastics mould industry.
In the graduation project, through using 3D entity sculpting software pro/engineer 2001,I build the 3D model of computer’s case, mostly of the work completed are as follows : design of parts in the assembly, also build the 3D model of the plastics injection moulding parts at the same time. Besides ,I have designed the poor system、cooling system and the mould frame.In addition I also have a simple discussion on the molding defect of plastics pieces and dispel measure.
During the design,most of the time were spent on design of case part、design of molding part and the design of the mould frame. Unavoidable I met some difficulties in the design,but I have conquered them with my assiduity.
The design is an adventruous try on the CAD/CAM technology of plastics pieces and mould,and I believed that it can have certain directive significance on actual production.
Keywords： plasctics injection moulding； thermoplastic injection machine； acrylonitritle-butadiene-styrene copolymer； pro/engineer
- 内容简介：
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中南大学学士学位论文 附录二 相关英文资料翻译 热塑性塑料注射模中焊缝形成的流体分析 / T. 姆尼斯科技大学 , 09107 开姆尼斯 ,德国 电子邮件 :：模拟铸型型腔的填充，可以研究流体正面冲突时焊缝的形成。用热流变学结论来研究焊缝缺陷形成原因。 通过实验可以发现，相互扩散不足的临界面和不恰当的分子取向发生在已完成部分表面附近。焊缝缺陷的主要成因是由于 V 形槽口的存在。槽口是填充结束时高分子取向造成极大压缩，造成与之相关的表面接触不良。经验证实，与全局工艺过程条件相比，焊缝对 局部流动状况更为敏感。熔化温度和注模温度被认为是影响焊缝强度的最大的两个因素。 关键词：聚合体 注塑模 热塑性塑料 焊缝 模拟 绪论 ：在铸型填充的过程中，两股单独的熔化流重新结合而形成焊缝。这是由于通过多重阀门的注射流或者由于障碍周围的流体影响而产生的。这两种主要的焊缝通常有很大的区别。低温或淤塞型焊缝是由不包括额外流程的两片熔化区域正面冲击后产生的。高温或流动型焊缝于两股熔流横向相融后继续流动的过程中。由于焊缝经常导致机械强度的下降和（或）注模部分劣质的光学表面的出现。现在有许多的调查研究旨在找出 铸造过程条件对焊缝的影响：首先， 1981）测量了几种类型聚合物的焊缝强度，发现熔化温度和铸模温度对焊缝强度有惊人的影响。 1983）用一个有孔的机械制盘研究了铸摸设计和处理参量的影响。他们发现温度影响因聚合体不同而有所改变。 1986 年）证明不断上升的温度可导致焊缝强度的退化。同时他们也研究注射压力，注射速度，持续时间和持续压力，但这些因素影响并不大。最近， et 2000)依据 方法设计实验，再次显示 熔化温度和铸造温度是影响铸造热塑性塑料中焊缝的主要因素。同时也应该注意到焊缝的敏感度不仅取决于材料属性和处理条件，同时也与应用的测验方法有关。 尽管在文献材料上，焊缝的机械缺陷可以通过以下内容来说明：（ 1）聚合分子漫射不足（ 2）接口处不适宜分子定向（ 3）铸模注射部分 V 形槽口的形成。而这些因素相互关系却知之甚少。 1986 年）分别分析了第一和第二因素，并综合预测了焊缝强度。在他们对漫射过程的研究方法中，忽略了穿越厚度部分的温度梯度。并弄清楚了 V 形槽口的结构及它对注射铸模聚苯乙烯强度的影响。他们测 量表面被磨的狗骨头实验样品的张力强度。结果表明： V 形槽口是由于表面附近接触不良引起的，而非表面上细微壁槽。同样也应注意到 目前为止，焊缝模型实验主要集中在预测焊缝位置和研究热流变力学对已测焊缝的影响，附录二 英文资料翻译 决大部分的模拟都只是基于压力下降公式，而不能给出流体的前沿信息。关于整个流体研究的历史至今也只有为数不多的文献是关于焊缝形成的。 et 设这种运动是接近与类似 稀释流体，计算出这种压力是由一种黏弹性熔化物在流过障碍物时表现出 来的。这种计算表明这种高度方形的焊接口围绕是顺流的定向分子值。这是用热力变力学观察方法得到证实了的。 et 981 年 )依据牛顿流体理论，模拟了流体撞击情况，指出处于“停滞”聚合体方向主要由相撞前的流体决定。最近， 998 年 )研究了障碍物后的流体的机械性，弄清了熔化体的热流时间对焊缝的影响。本篇论文旨在说明两流体正面撞击形成焊缝等温的模拟。用这种方法，依据流体历史和热流变学有关的焊缝缺陷及相互关系，整体上有助于我们对焊缝形成有一个更好的理解。 模拟仿 真 ：模拟实验是用粘滞流体从两端充满矩形母模来实现的，如图 1。为考虑对称性，空洞容器的 1/4 制成二维几何体形，忽略重力和表面压力，即假定自由表面是平的。流体处于静止状态。质量，冲量和能量守恒在一个不可压缩的流体中可表示如下： （ 1） （ 2） （ 3） 此处 t， T， p， ，表示时间，速度向量，温度，流水静力压，偏压力张量，张量变形率，密度，比和热传导性。 作为广义牛顿流体理论中的基本量，张量密度弹性率可用于： （ 4） 考虑到 式中的粘滞率，有 （ 5） 式中温度作为一个相关温度 （ 6） 中南大学学士学位论文 图 1：矩形母模填充模拟中，原态（顶部）和边界条件（底部） 表一： 参数 值 融化温度 03 K 铸温 33 K 进口速度 s 下面的限制条件完善了问题的结论：在入口处，熔液速率和温暖度是恒定的。矩形壁上滑度为零且铸模温度恒定（表格 1）。在对称线上，采用相应的条件在液面上，牵引力为零且穿过液面热量忽略不计。 运用 码（ 998 年）， 限元方法可以解释连贯性，动力，能量守恒， 而这些是被标准程序所离散的，即用一种固定公式，在这公式中，压力内插在比速率和温度更弱的次序。这些自由表面可用 法跟踪固定网孔。（ 981 年）。另外一个方程式可以用这个控制流动的方程式解释。 （ 7） 由此， F 是确定物质密度的函数。在流体领域的加载部位 F 有单一值，流体外面为 0。在自由表面本身这个函数值介于 0 和 1 之间。聚苯乙烯 165H（由 国路德维希港）作为原料被使用，热变流物性和粘性模型系数如表格 2所示： 表 2，聚苯乙烯的物性： 物性 值 熔点 503 K 热量 1968 J/录二 英文资料翻译 导热性系数 ：流体正面情况 如图 2 所示，不同时候的流体正面情况表明焊缝是产生在与壁相连的空穴中，而这种结果与料想的相同。在图 3 中，可以观察到特殊物质所决定的轨迹处于流体的正面。最初的流动面和焊缝位置之间的距离足够大以至流体正面在焊缝形成之前已充分形成和发展。可见，焊缝是由来自空穴中央的物质成分构成的。在空穴中央，这些物质最初没有形成大的变形。只有在平流变 成流体面的过程中，变形才产生，然而那时一个特例。总的来说，焊缝变形主要归因于局部流体的状态。 图 3：特殊物质所决定的轨迹处于流体的正面 在接口处，物质成分改变了流向，同时朝着厚度方向移动。此时，内部弥漫产生。在凸模中，凝固温度以上的接触时间比外部区域时间要长，以致更长的内部弥散可以发生。相比之下，在靠近壁的流体层上接触时间很短。因为物质成分一到壁面就被凝固而没有与其配对物接触的机会。这些由于焊接不良导中南大学学士学位论文 致的结果是 et 1990 年发现的。 图 4：圆形体积元素的毁坏 人们通常用跟踪很 多物质（均被置于同一直线）的方法来研究分子取向(et 1987)。然而，这种方法并不能区分取决于观察时间的绝对变形和作为分子取向测量手段的相对变形。在实际实验中，要跟踪几组物质要素，每组形成一个环流并最初位于平流前面，如图 4。通过比较不同时候的环流的变形和熔体的相对变形，可以看到因分子取向而形成流体变化的发展。这又一次表明焊缝的方向性是沿着接口处的局部变形，而不是流体前部的整体变形。以前，et 988 年 )也认识到在流体前端表面有极为明显的张力变形。而这种变形会导 致对壁的流体垂直。作者们也依此类推出撞击流至平面停滞流（即被成为“流体”）。然而，在同一文献中， et 988 年 )比较了流体前头物质束的张力和焊缝中的张力，并且认识到这是大的流体而导致了击流。而这很大程度上形成了焊缝注射模部分的方向异性。这个假定是不正确的。由于不同跟踪时间是相对性的，也即物质要求相对流中被跟踪的时间要长。事实表明，如图 4 中表明的，在铸壁中高度变形产生了明显偏离焊缝的分子取向。当这两股流相遇时，沿着焊缝的张力被认为是引起沿壁分子垂直取向的主要原因。而且，最大的张伸率发 生在靠近母模表面的地方，就在型腔被完全填满前，如图 5；在凸模上张伸率一直都处于较低的水平，象一个稳定的平面张伸流体。 图 5 型腔充满前最大张伸率沿焊缝方向 朝向壁面形成的不断增加的张伸率是由于不断增加的速率，这是由于当初均量流速恒定时，小的有效空穴仍是最后被填充的部分，如图 6。由于局部的流体状态，在空穴表面附件可形成高度垂直面的分子取向，而这空穴表面因此成附录二 英文资料翻译 为了焊缝区最敏感部位 图 6 小的有效空穴仍是最后被填充的部分 结论 ：关于焊缝缺陷的经验知识被模拟结果证实。可见，焊缝接口的临界面存在于表面 附近的完成部分。焊缝缺陷来源似乎是由于 V 形槽口的存在。首先，这是接触不良的结果，因为没有足够的时间使聚合体愤怒子扩散。其次，高分子定向在槽壁周围产生极大收缩，大部分在焊缝处排列成线。这也是产生 之，焊缝缺陷的产生，与整体条件相比，对局部条件更为敏感。因此，正如所预料的，熔化和铸造温度可视为影响焊缝强度的两个重要因素。而且，象局部加热诸如“推 拉”的插切口的机械技术，这两种可能性也直接影响局部状况，而这对焊缝强度的增加是有效的。 / 致谢 ： 研究过程中得到 大力经济援助，作者对此深表感谢。 / 中南大学学士学位论文 参考文献 B, C, (1977) of . J, W, W (1987) of in 33:11681177 M, 1983) of on of 3:591598 , , , D (1995) in a 4(3):169195 (1998) M (1973) in 9(10):6769 , , (1999) in 2(5):354357 W, D (1981) of J 9:201225 P (1986) of in 6(17):12001206 2000) An to in 0(5):12561262 C, (1981) of on of in 1(10):586593 , N, (1988) in 3
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