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刀杆式手动压机设计【5张图/13858字】【优秀机械毕业设计论文】

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刀杆式手动压机设计【】【优秀机械毕业设计论文】.rar
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齿条工艺规程[共15张]
0下料.dwg
10车左端面.dwg
15车右端面.dwg
20粗铣与精铣下端面.dwg
25粗铣与精铣后端面.dwg
30粗铣与精铣上端面.dwg
35粗铣与精铣前端面.dwg
40检验.dwg
45插齿.dwg
50齿条表面热处理.dwg
55修毛刺.dwg
5正火.dwg
60检验.dwg
65入库.dwg
机械加工工艺过程卡.dwg
A0-箱体.dwg
A0-装配图.dwg
A2-齿条.dwg
A3-轴承盖.dwg
A3-齿轮轴.dwg
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刀杆式 手动 设计 优秀 优良 机械 毕业设计 论文
资源描述:

文档包括:
说明书一份,32页,13800字左右.
任务书一份.
开题报告一份.
翻译一份.

图纸共5张:
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A0-箱体.dwg
A2-齿条.dwg
A3-齿轮轴.dwg
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毕业设计(论文)任务书

I、毕业设计(论文)题目:刀杆手动压力机设计

II、毕 业设计(论文)使用的原始资料(数据)及设计技术要求:

已知条件:
工作压力:1000kg 底座尺寸:150mm X 268mm
压机高度:286mm 最大工作行程:121.5mm
要求: 
1.绘制总装图及零件图
2.运动分析
3.总体强度受力分析计算
4.成本核算
5.齿条工艺规程设计

III、毕 业设计(论文)工作内容及完成时间:
1、开题报告 2周
2、总体设计 2周
3、常规设计 7周
4、成本核算 1周
5、齿条工艺规程设计 2周
6、编写毕业设计说明书 2周
7、外文资料翻译 1周

Ⅳ 、主 要参考资料:
1.xiao Dong, ZHENG WANG Xing-song Solid Motion Analysis and Impact Force Measurement of Servo Press
2.濮良贵,纪名刚主编.机械设计.第七版.北京:高等教育出版社,2001
3.吴宗泽主编.机械设计教程. 北京:机械工业出版社,2003
4.唐照民,李质芳.机械设计.西安:西安交通大学出版社,1995
5.徐锦康主编.机械设计. 北京:机械工业出版社,2001
6.邱宣怀主编.机械设计.第四版.北京:高等教育出版社,1997
7.金萍.先进机械制造技术势[J].内蒙古林学院学报,1996,12(3):15~16
8.严龙祥.车床夹具设计[M].江苏人民出版社.1978.7
9.刘震.先进制造工艺技术的发展趋势[J].呼仑贝尔学院学报,2002.5(3):3
10.闫志中.刘先梅.夹具设计方法及发展趋洪 . 机械加工工艺手册[M] . 北京出版社,1994
11.王砚军.杨丽颖.机械环保绿色制造业可持续发展模式——绿色制造[J].山东轻工业学院学报, 2004,03(43):36~37.

目录
1 前言 
1.1 课题研究的目的及意义 …………………………………………(1)
1.1.1 手动压力机的研究目的 ………………………………………(1)
1.1.2 手动压力机的研究意义 ………………………………………(1)
1.2 国内外研究现状 …………………………………………………(1)
1.3 本课题研究内容 …………………………………………………(2)
2 总体方案确定 ……………………………………………………(3)
3 齿轮的设计 
3.1 选定齿轮类型、精度等级、材料和齿数 ………………………(4) 
3.2 齿轮设计 …………………………………………………………(4)
3.2.1 按齿面接触强度设计 …………………………………………(4)
3.2.2 按齿根弯曲强度设计 …………………………………………(6)
3.3 齿轮的几何尺寸计算 ……………………………………………(7)
4 轴的设计 
4.1 初步确定轴的最小直径大小 ……………………………………(10)
4.2 齿轮轴的结构设计 ………………………………………………(10)
4.3 轴的校核 …………………………………………………………(12)
4.3.1 按轴的扭矩强度条件校核 ……………………………………(13)
4.3.2 按弯扭合成强度条件校核 ……………………………………(14)
5 轴承的选用与布置
5.1 轴承的选用与校核 ………………………………………………(16)
5.2 滚动轴承的配置 …………………………………………………(17)
5.3 滚动轴承的润滑 …………………………………………………(17)
5.4 滚动轴承的密封装置 ……………………………………………(17)
6 压力机箱体及附件设计 
6.1 箱体的结构设计 …………………………………………………(19)
6.2 轴承盖的设计 ……………………………………………………(19)
6.3 手柄的设计与强度校核 …………………………………………(20)
7 齿条和其工艺规程的设计 
7.1 齿条参数的确定 …………………………………………………(21)
7.2 齿条工艺设计分析 ………………………………………………(22)
7.2.1 确定毛胚制造方法 ……………………………………………(22)
7.2.2 各平面加工方法确定 …………………………………………(23)
7.2.3 各平面加工余量确定 …………………………………………(23)
7.2.4 绘制毛胚图 ……………………………………………………(24)
7.2.5 背吃刀量确定 …………………………………………………(24)
7.2.6 加工齿条刀具选择………………………………………………(25)
7.2.7 选择定位基准 …………………………………………………(25)
7.2.8 拟定零件加工工艺路线 ………………………………………(25)
8 成本核算 
8.1 成本核算的概念和意义 …………………………………………(28)
8.2 产品生产成本项目 ………………………………………………(28)
8.3 生产成本的核算 …………………………………………………(28)
8.3.1 铸件的成本核算 ………………………………………………(29)
8.3.2 直接材料成本核算 ……………………………………………(29)
8.3.3 直接人工成本核算 ……………………………………………(30)
8.3.4 制造成本核算 …………………………………………………(30)
8.3.5 压力机成本价格总额 …………………………………………(30)
参考文献…………………………………………………………………(31)
致谢 ………………………………………………………………………(32)

刀杆手动压力机设计

摘要: 本课题是刀杆手动压力机的设计,针对机械装置工作条件,设计符合实际工作要求的压力机。压力机的设计包括齿轮轴、齿条、箱体的设计和一些零部件的选用校核等。在设计过程中,根据任务书提供的压力机的长度、宽度、高度、行程等要求,完成压力机的总体设计。对压力机进行受力分析,完成齿轮的设计。由于压力机的机身结构紧凑,齿轮与轴连成一体,做成齿轮轴结构。在齿轮轴设计时候,完成选用轴承、拟定轴上的零件的装配方案、校核轴的强度要求等工作。完成齿轮轴结构的的设计后,就可以进一步确定与其啮合的齿条的尺寸,并设计齿条的工艺规程。齿条的工艺规程设计有两种方案,比较两种方案的优劣,选择合适的一种。轴承对压力机的工作发挥着重要的作用,应该校核其强度,设计其密封装置等。在以上各项工作完成后,可以设计压力机机身(箱体)的设计和轴承端盖的设计。最后,还应进行成本校核,成本核算的实质是一种数据信息处理加工的转换过程,即将日常已发生的各种资金的耗费,按一定方法和程序,按照已经确定的成本核算对象或使用范围进行费用的汇集和分配的过程。成本校核的目的是为了在满足机械工作要求和加工精度的基础上,设计出最经济廉价产品。

关键词: 压力机 齿轮齿条机构 成本校核

The design of Arbor Manual Press
Abstract:Holders of this issue is to manually press-style design, working conditions for mechanical devices, were designed to press the actual job requirements. The design of presses, including gear, rack, cabinet design and a number of components, such as the choice of checking. During the design process, according to mandate the provision of the Press book length, width, height, stroke and other requirements, the completion of the design press. Stress Analysis of Press to complete the design of gear. Completion of the structure of the design of gear, you can further complete the rack design, and design Process rack. Process design of the rack, there are two programs: one-piece small batch production and mass production. According to the actual situation of the workshop process to choose the appropriate line. As the press of the fuselage structure, connecting gear with the shaft, gear shaft into the structure. At the completion of the design of gear based on the complete selection of bearings, shaft to complete the design, preparation of parts of the assembly axis program, check-axis intensity of the work requirements. Bearing on the work of press plays an important role, we should check its strength, the design of the sealing devices. In the above work is completed, press frame can be designed (box) cover the design and the design of bearings. Finally, the cost of checking should be carried out, the real cost of information processing is a data processing conversion process. The purpose of the cost of checking is to meet the mechanical requirements and processing accuracy, based on the most economical to design low-cost products.
Keyword: forcing press rack and pinion agencies check the cost 


刀杆式手动压机设计











内容简介:
模拟气体运动的快速压缩机 B. 5 001; in 002 摘要 :本文介绍了一种模型,其描述了天然气等气体混合物在快速压缩机器里压 力,密度和温度的变化。该模型包括一个耦合系统的非线性偏微分方程,还有正式的渐进化数字的解决方案。使用 渐近技术,一个简单的离散型算法表达了气体的压力,温度和 密度的演化,核心数据来源于记录室的记录。结果表明,使用实验数据该模型有有较好的计算和预测能力 。 关键词 : 快速压缩机,震动波,奇异摄动理论 1 导言 速压缩机 一种快速压缩机器设备用来研究自燃的气体混合物在高压和高温条件下,尤其是在自动点火内燃机 中(见 1)。一个典型的内燃机处于一个非常肮脏的和复杂的环境中, 这也促 使压缩机器的科学研究朝更清洁和更简单的设置方向着快速发展。 图 1说明了两个活塞式快速压缩机器的基本情况。然而,单活塞机, 活塞在一头,另一端是结实的墙壁,更典型。在本篇论文中,对单活塞和双活塞压缩机均有详尽的阐述。 快速压缩机器操作非常简单 闭的压缩气体造成 气体压力,温度和密度迅速增加。图 1 ( a), 1 ( b)和 1( c)分别快速压缩机器之前,期间和之后的压缩情况。这台爱尔兰国立大学的体积压缩机器初步比例最后为 1:12 ,这个值也是其他机器的典型值。在 结束 压缩时混合气体由于被压缩,温度升高,可能发生自燃现象。 在图 2中,我们描述了 2/r 混合物气体的压力概况(来自于布雷特的有关压力的文献)。在这图,时间 t = 0 对应于压缩结束。我们注意到,器内部的温度缓缓上升,但是压缩快要结束之前( t=0),压力急剧上升。压缩结束时,压力上升陡峭程度超出意料。 图 1的示意图为我们简要的描述了快速压缩机的运动过程( a)为压缩前,( b)、( C)分别为压缩中和压缩后 表格 2 中,说明了混合气体( 2/r=2/1/2/3)的压力变化概要,与哥尔韦的测量结果是一致的。它来源于文献 (4),初步压力和初始温度分别为 曲线变化对应于气体混合物的点火。我们注意到,压缩时间和延迟点火的时间均是( 10)毫秒。 压力是实验中衡量的唯一参数。然而,核心温度的大小是化学家最感兴趣的,因为所有的反应都主要由温度决定,尽管有时压力也可能影响着化学反应的速率。核心温度测量的准确性由于存在一个热边界层而出现较大误差;下面就可看到一个筒形漩涡。然而,只要有实验的压力数据,对应的温度可以用关系式 : ln(p/= )1)()(进行估算。在上面的关系式中,和是初始值,和是一段时间后的值, (s)是绝热指数。在实验中,初始核心温度是开尔文,压缩后的是开尔文。 在这篇论文中,我们讲讨论混合气体在压缩中的变化,后压缩变化不在考虑范围之内,但在后续的论文中我们将阐述。然而,这里提出的模型提供了纯净气体和惰性气体混合物的后续变化。参见 型 我们假设压缩室体积范围为,时,对应于左活塞的初始位置, X=2对应于右活塞的初始位置。本篇论文中,我们假定气体的运动是一维空间,气体的流动仅与 且 T 0。这一假设其实影响挺大。因为高维效应在实验中时常产生,筒状漩涡在活塞头和汽缸壁更加显著(参见文献 5 )。由于气缸壁的热边界层产生了这些漩涡,漩涡影响了气缸中受压气体的运动。然而,这里一维空间的研究包括两方面: 以成功抑制活塞运动时产生的热边界层(文献 6),从而使结果更加接近真 实值。 现在,我们给三维空间一个控制方程。在文献 7中,提供了的完整的多气体反应的控制方程的演算;这些演算在这里就不赘述。模型中,我们研究了了许多简化假设,上述文件将明确规定它们的产生。该模型有质量守恒: 0)( 上式中, = (x, t) v = v(x, t) a 分别是气体的密度和速度, 代表时间 。应该强调的是,这些气体指的是混合气体,因此,如果有 则: , 这里 i = i(x, t) 是混合气体的密度 。 V 是混合气体的平均速度。 1 其中, i/ , vi(x, t) 分别是 i 不同气体成分的体积分数和速度。参见文献 7。忽略驱动压力和粘性作用,可以用以下方程表达受力: 1 其中 p = p(x, t) 表示压力。假定气体是理想的,可用以下方程表示: 其中 T = T (x, t)温度 , R 是常数 (8314 ), M 是气体的摩尔质量 )(1 i 别代表体积分数和气体摩尔质量, A=6022 2310 ,方程如下: )()( u = u(x, t) 是气体的内能,有以下方程: 1 ) 表示如下: ()()( 00 , i = 1, 2, . . . ,N, T 是相关的 温度, )(, Tc N 中气体不变的比热,忽略不同的气体速度和热辐射, 有以下方程 : q = (T) , (T )是热扩散系数 .。 质量分数 i/是不要考虑的,因为化学反应会改变气体成分。但是,对许多系统,在分析压缩气体混合物时,化学效应可以忽略不计。学 反应可以产生重大的影响,但这段时间通常很短(通常是几毫秒)。然而,对某些不够迅速的化学反应它是可能大大影响 压缩的。但是,我们在这里并不试图演示该模型,而是采用易快速反应的气体。 把方程( 4)及( 6)代人( 3),并使用( 5) ,我们得出最终形式方程: ),)()( 1 平均的比热。 边界和初始条件 我们假定的左,右活塞移动速度分别 是 因此,它们的运动得到 X = 和 X = 2L- 。在现实中,活塞快速压缩机器将花费一些时间加速压缩 ,慢慢停止。这是不难分析的。然而,考虑变化的活塞速度使得问题复杂化了,我们将把活塞的运动速度简单化,因为总体模型的运动一旦完成,活塞的速度基本稳定;参见 们假定活塞所在的温度恒定,即 于左边的活塞: v = T = x = 对右活塞 v = T = x = 2L 气缸中的气体初始速度为零 . v = 0, T = p = = 0 , t = 0, 0 保持不变。很明显,由方程 2,我们得出 : o 但是,上式并没有考虑范围和初始条件。根据已知的条件我们列出: v(x, t) = v(2L x, t), T (x, t) = T (2L x, t), p(x, t) = p(2L x, t), (x, t) = (2L x, t). 我们考虑气体的运动模型 x L,速度和温度的变化对称。 V=0, =0 , x=L 单活塞的双活塞情况基本相同,仅有一点区别 : V=0, T=0T , x=L 代替方程( 7),问题的分析过程也很 相似。问题的关键差别在于热边界层,当 x=x=。然而,最主要的问题是一致的,并且 提供的运算法则适合于两种情况。 无空间的变化 我们定义无空间变化: ,)(, 000 ,)( )()(,)( )()(,0 00 为了获得解决问题的便利,假定 , ,0)( ,0,1,1,1,0,1,0,0,1,1),)()(1)()(,表格一中,】式】和【数值来自于【 109;00,10 00 p 1 )( 0T 2O ) 10 10 4 10 2 10 10 O) )(,00002002002000 对于大多数的气体或气体混合物, )(T 是相近的或者是不变的,所以: ,)( 10 和 1 是常量。下文讨论的计算结果,我们使用恒定值 和 。根据典型的实验条件下, ,11 , )10(1),10( 35 ,见表 1 。 显然,从表 1,我们仅仅考虑( 8)的 0 。然而,对非常轻的气体 如氢和氦,也有例外。我们有 11 ,而不是 11 。这是仅需要考虑的极限 0 ,以便获得有用结果 ;尽管偶尔 很大,但考虑 没有必要。 值方法 方程( 8)进行了数值综合的差分算法。我们用方程 432 )8(,)8(,)8( , 分别计算随时间变化的 , 。方程 1)8( 被用来更新有差异的速度 v ,这一选择相对应于 v 0 。所有这些数值的计算都有 ( T) 1, ( T) 1 9 , = 10和 5108 。 表格三:数字运算 a t = 01, (T ) 19, (T ) 1, = 10 , = 8 510 我们应该注意到,使用的值为 是明显小于常见的气体(见表 1) ,为了考虑 0 的渐近行为不同步性,同时考虑了 较大的情形,第 要的的差别在于 2T /250个空间坐标 点间距均匀沿 0 x 1 变化。 801 x 是位移步距, t 是时间步距。活塞一个行程为 80 时间段,40 时间段可以被认为是合适的的。更多的活塞运动模型,可以用 X= Xp(t),计算,不会有太大的难度。 讨数值结果 一些数值解( 8)中显示在 3求出。许多的解决方案在第三节有更详细的说明。提出材料的这项命令是为了使分析更清楚和详细。 当压缩开始,一个(声音)波迅速从活塞的头部到尾部。 结果表明在下一节中说,这一波的速度为 O( )当 大于 1 时。鉴于一个事实,即 = 0( 103)一般情况下,波的速度通常是活塞的 30倍。不包括达到终点线 x= 1,所花费的时间为O(1/ ),图 3显示了第一个波穿越中心线的相应数值。我们使 v = 0, 表格四: t = 025, (T ) = 19, (T ) =1, = 10 = 8 105. = T = 1 。在波的前面, V 1, 0, 。这也就是说,在波的后面,波的速度与活塞的速度相同。图 3中,由于我们使得 = 10,事实上可能会增大,所以增加的 (p, , T ) 是很重要的。我们选择不使用一个非常大的价值 ,以免掩盖了渐近行为 0 。应该强调的是,为使 接近真实值 ,波会略增加 (p, , T ) 。 然而,由于波的速度为 O(),波通常会由于压缩而经过一个特定点多次,导致压缩后( P, ,T )的大幅度增加。这些讨论通过下面的分析将更精确。 有一个相同的波在活塞右边朝相反的方向发出。当两个接近波碰撞的中心线上它们反映了各自的位移,这些位移反应了它们各自的对应时间。 图 5 数值解( 8)在 t = 0 40与 ( T)的 19 , ( T)的 1 , = 10 , = 8 510 波再次从右往左运动是,这时的 (p, , T )已增加了 O(1)。主要的( P, ,T)的恒定值的在波发出是前已知的,我们可以用方程求解。当波到达活塞处是,它又反应了各自的距离,( P, , T)又可以计算。在压缩中,同样的这种过程发生多次,而每次的( P, , T)都可以计算得到。 算过程 气缸中的( P, , T)的初始值为( 0, 在一维条件下,我们令 0 = ,即0t=0时的值。当波第一次离开活塞顶端短时,即1(1, 以计算得出。这段时间也就是波到达气缸中心线经历的时间。由于方程表达了波的速度,这段时间可以求出。 ( P, , T )的波所反映在中心线( 2 ,)和,我们定义时间是 1t 与波返回活塞的时间之和。继续这样,我们就能计算出一个序列的数值 ),( 的 = ,这 模式的演变反应了压力,密度和温度。 3 渐近分析 ;算法 我们现在考虑的渐近行为( 8)在限制 在气缸中来回的往返 们将简单地引用 N = 1情况下相关的结果。 有关的条件与快速压缩事件的联系非常特别,因为时间短,以及最终实现的非常高的温度和压力。 先前还没有任何关于气体混合物在快速压缩机器中运行的珍贵研究。然而,计算跳转条件跨越正常振动波是非常明确的规定和讨论,例如, 11。那个利用奇异摄动理 论计算跳转条件匹配狭隘过渡层在 14 和 15 中讨论,包括其他教科书微扰方法。 下文有渐近解,但还没有进行严格的推理。严格的数学处理这些问题具有重要的价值,但这不是本文分析的目的。 边界层的活塞 这边界层位于活塞和清晰可见的密度和温度剖面的数值解中显示在表格 3是因为活塞头在整个压缩过程中保持不变的假定初始温度,定的中心气缸壁的温升大于边界层。 该层位于在 x =O( 1),第 x 0 ,其中 x=t + x21 ,并在控制方程 432 )8(,)8(,)8(中这些变量成为 ).)(1)()1(,)1(,0)(21212121为了很好的解决 )1( 时的问题,考虑一定的范围是很必要的。但是,我们 也只需要考虑涉及主要秩序的范围。所以, )1( 时,我们得出: ),(1),(0),(1),(0),(),(),(1),(212112100 方程式 如下: )0(0)10(0,000)10(,000,000在 2)10( 中,我们假定条件 0,10 在 3)10( 中包含 ),(000 tP )(情况而定。在 4)10( 中并不能完全确定 0T 的值。所以应该考虑必要的修正。 )( 21O 的方程 )0()(1)0()010(0,1)111(0,0)10(0,001102)11( 中的 1v 可以写成: ,0011 0),( 这里我们用了边界条件 0,01 把( 12)代入4)14( 中,并且有 : )0)()0)0()(1)0(0)0)(00)(00),(),( ,)(0,0,10,10 0 )(着条件而变化。( 13), 14)的解答过程在这里并没有详尽写出,因为主要问题的解决不需要外界条件,正是外部的问题提供了解决问题的可分离应算法则。 外部条件 我们引入波阵面的方向为 );( ,所以 ,我们得出 0v , 1 。而对我们假定: p p0 (x, t), 0 (x, t), v v0 (x, t), T T 0 (x, t), 得出主要的方程 : .)1)()(,0)(,0000000000000000000这些方程对应于条件: (参见上面 分),在 下文的 15)可以简化为 ),(,1 00 s 还有 00,T 满足 ,0,0 0000 表格 3 中显示了两种数值的一致性。我们得出:这里, )( 是在是对应的。并且外部条件 合方程( 15),并在最终保持不 变。 过渡区域 区间在 )1(* 时, *);( 。在表格 3 中很明显可看出,特别是从总体轮廓上 , 速 度 勉 强 从 1v 下降到 )1(。 我 们 假 定 :),(),(),(),( *0*0*00 ).)()(1)()*0(,)(,0)(,*0*0*0*0*0*0.*0*0*0*0*00.*0*0*0*0*0.*0*0*0现在,我们联立( 16)中的第二、三、四,并且令 *z ,获得波前双侧的主要方程( 16)中的第二、三、四方程分别表达了质量守恒、动量守恒、和能量守恒。 第二方程中,令 *0*0 ,1,0 。有方程 ,*000.*0让 *z 时,这个表达式变成 1.们要求 0 但这个数值仅仅要求活塞的速度不超过声音在空气中的速度。活塞的最大速度是 )10( 1而声音在一般空气中的速度是 )300( 1 把( 17)方程代入 3)16( 中,结合条件 *0*0 ,1,0 出: ./01 *0.*0 vp q 时*z ,有 ,/01)(. s 所以 011)(01()( ./ c 以上都是恒量,我们假设 ),( 的预测值与表三所显示的结果一致。 把 (17)和( 19)带入( 16)的第四个方程中,且 *0*0*0 ,0,1,0 出: ),2/0()(0 2*0.*0*0*0. 其中, *z ,2/01)0/11)(/01(0. )16)1(1(410 0200. q ),11(1010*0101.(0 10. q 小结 带入以上个方程,并且 )(),(0),( 0 时, 可以得出以下式子: ),0/11)(01(,1,0/0,/01. /)1 4 与实验数据比较 如图 7 ,我们提供一些比较实验结果和预测模型。实验数据取自 6 ,每三个实验曲线的初始温度为 295 果显示在无量纲形式。P ( P)使用测量获得的活塞运动。活塞花费大约 30 的压缩时间加快从 运动 ,不到 15的时间减速,而其余的时间在最大速度 。 图 7 比较模型预测与实验数据(一)氮,(二)氧和( c)氩。 这些参数计算了使用数据的实验条件和已知数据的气体( 9 )。然而,该模型 反映压缩室 内的核心最后的压力。该算法预测,当活塞停止,核心温核心不断失去冷墙,虽它仍然可以产生重大影响的高峰压力 , 例如如氩,其中有相当大的度和压力的 最终 压缩 值 ,因为这是领先分析方程预测。 5 讨论 应该强调的是,本文我们只能模拟气体快速压缩阶段。压缩问题的特点通常是不同的。模拟快速压缩机器里气体运动的主要目的是拓展到封闭混合气体在高温高压下可能发生的自燃现象。第一次尝试是模型压缩后
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