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双轴无 重力 混合 单元 设计

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南昌航空大学科技学院学士学位论文双轴无重力粉体混合机混合单元的设计学生姓名：徐 健 班级：0781051 指导老师：张绪坤摘要：混合可以使两种或多种不同的物质在彼此之中互相分散，从而达到均匀混合；也可以加速传热和传质过程。在工业生产中，混合操作是从化学工业开始的， 围绕食品、 纤维、造纸、石油、水处理等，作为工艺过程的一部分而被广泛应用。在工业生产中，大多数的混合操作均系机械混合，以中、低压立式钢制容器的混合设备为主。混合设备主要由混合装置、 轴封和混合罐三大部分组成。本设计的课题是双轴无重力粉尘混合机主要涉及反应混合机的混合单元的设计，主要包括混合罐、电动机及减速器的选型、支撑装置设计、 轴的密封设置的设计。关键词：混合机 双轴无重力 混合单元 机械设计指导老师签名：南昌航空大学科技学院学士学位论文毕业设计（论文）任务书I、毕业设计(论文) 题目：双轴无重力粉体混合机混合单元的设计II、毕 业设计(论文)使用的原始资料(数据)及设计技术要求：1、生产率：5 吨/时；2、装机容量：11 千瓦；3、分批混合：500kg/批；4、产品质量：混合均匀度变异系数 cv5%；5、能耗：耗电5kWh/t；III、毕 业设计(论文)工作内容及完成 时间：1查阅资料，英文资料翻译 （2 周）1 月 3 日1 月 17 日2撰写开题报告 （1 周）1 月 18 日1 月 23 日3设计并绘制混合机混合单元装配图 确 （5 周）2 月 21 日3 月 27 日4绘制主要零件图若干张 （4 周）3 月 27 日4 月 23 日5编写设计计算说明书（毕业论文）一份 （3 周）4 月 25 日5 月 21 日6毕业设计审查、毕业答辩 （1.5 周）5 月 23 日 6 月 2 日南昌航空大学科技学院学士学位论文 、主 要参考资料：1 璞良贵，纪名刚主编.机械设计.第七版.北京：高等教育出版社，20012 金国淼等. 搅拌设备(化工设备设计全书). 北京： 化学工业出版社，20023 徐灏主编 ，机械设计手册.北京：机械工业出版社，1995.124 李克永.化工机械手册. 天津: 天津大学出版社，1991.55 Bathala C. Redlaty, V. S. Muvthy, Madaboosi S. Ananth, Chamarti D. P. Rao. Modeling of continuous Fertilizer Cranulation process for control. Part. Part. Syst. Charact 15(1998):156-160航空工程 系 机械设计制造及其自动化 专业类 0781051 班学生（签名）： 日期： 2011 年 01 月 03 日指导教师（签名）： 助理指导教师(并指出所负责的部分)：机械设计制造及其自动化 系（室）主任（签名）：南昌航空大学科技学院学士学位论文附注:任 务书应该附在已完成的毕业设计说明书首页。南昌航空大学科技学院外文翻译1关于离心流化床烘干机热量与质量传递的试验研究M.HShi，H.Wang，Y.L.Hao中国南京东南大学电力工程系 210096摘要我们正在做一项热量和质量传递特性的试验研究，就是前两天潮湿的物质在离心流化床（CFB）烘干机的干燥过程。每分钟转数要 300 到 500 之间。测试材料有湿的沙，玻璃粉和切成片的食物。入口和出口的气体温度和湿球温度，以及床的温度都被测出。通过质量平衡法，在气体阶段立即决定了水分含量。可以测出表面气流速度、颗粒直径和形状、床的厚度、床的转数以及干燥特性最初的温度的影响。我们获得了一个经验系数，可以用来计算在离心流化干燥器内气体颗粒的热量传递系数。关键词：干燥；热量和质量传递；离心流化床1. 引言CFB 干燥是一项新技术，潮湿的材料要离心力范围内通过机床的旋转来完成一个被高度提高的热量和质量传递。这种机床本质上是一个围绕对称轴旋转的圆柱形篮子，上面有一个能渗水的圆柱形墙体。干燥物进入篮子，因为旋转产生的强大的离心力，它们被迫在篮子周围形成一个环形层。气体通过能渗水的圆柱墙注入，当力量通过流化介质平衡了离心力，机床开始流化。不像垂直机床一样有一个固定的引力力场，离心床的体积力成为一个可调节的参数，这个参数由旋转速度和篮子的半径决定。原则上，在任何气体流速情况下，通过改变机床旋转速度都能达到最小流化作用。用一个比引力还大得多的强离心力场，机床可以经得起一个大的流速，而不形成大的气泡。因此，在高气体流速下气体-液体的联系得到了改进，并且在干燥过程中能达到热量和质量传递。因为这个原因，CFB 干燥器在干燥业得到颇多关注。文献中只能找到一些研究 CFB 干燥的调查著作。拉扎尔和法卡斯1,2布朗3执行了 CFB 切片水果和蔬菜的干燥过程，卡尔森4调查了 CFB 大米干燥情况。这些调查报告都非常的有益，但它们主要关注的是工业申请 CFB 的可能性。CFB 的流动行为和干燥特性是非常复杂的，并且仍然不是很清楚。为了评估物体表面温度，从气体到物体的热量传递知道是标非常有必要的。为了特定的目的，定量的 CFBs 热量传递特性的知识是必须的。南昌航空大学科技学院外文翻译2在这篇论文中，做了一个关于流动行为和 CFB 的气体-液体的热量和质量传递特性的试验，影响干燥过程的主要因素被检测和讨论。2. 实验装置图 1 为实验装置示意表。一个围绕水平轴的圆柱形篮子安装在一个密封的圆柱形盒子内。篮子直径为 200mm，宽度为 80mm。篮子的侧面有直径为 3mm 的洞，用来分散气体，有 22.7%的开放区域。图 1.实验装置内表覆有200个不锈钢丝网，用来防止机床材料腐蚀。在篮子末端墙体的中心处有一个直径为80mm的洞，用来排出气体。一个变速发动机被用来转动篮子，通过一个轴来连接篮子墙体的另一端。用一个LZ-45转速计来测量发动机的转速。空气由一个鼓风机吹入。空气质量流率的测量采用孔板流量计。空气加热使用的是一个电热器。一个t形管阀是用来控制流体方向。空气温度稳定在期望值(约100)后，打开球上的阀门，干燥实验便开始了；热空气流经分散器到达机床后进入大气层。压降是通过一个U形量表来测量的。一个压力探针沿着中心线伸到篮筐里，离端壁10毫米远。在相同的操作条件下，也进行了不使用机床材料来获取穿过分散器的压力差异的试验。穿过机床的压降通过 p Bed = pTotal p分散器来测量。入口气体温度、南昌航空大学科技学院外文翻译3出口气体温度和在不同位置的床温度随时间变化是使用热电偶探头来测量的，数据记录是采用3497A记录数据采集/控制单元。在干燥过程中测试材料的含水量是通过在气体阶段的水分平衡法来测量，即通过测量在气体阶段用干湿灯泡温度计来入口与出口处的湿润度。图2.离心流化床的一个特别部分时间间隔从tj到tjC1的水分平衡是 （公式1）。在 1)(tj xjdMsdtHinoutG时间tj+1,测试材料的水含量是 (公式2）。采用ttxinoutsjj jj )(11干燥重量法测试材料样品达到初始含水率,我们能得到随着时间的含水率的变化,因而,干燥率计算为 （公式3）. 干燥的表面Sp作为测试材料全部表面dtxRSMps积为 （公式4）。忽略射线热传导和周围的热损失， 如图2所示，VaSpsp)1(6不同体积时, 在任何给定的时间机床的能量等式是这样的：（公式5）。该方程可以使用在整个机床来获dllhHdGTrTcsggp )(20得传热系数: （公式6）)ln)(,0csigoutpLa3.结果与讨论3.1.机床的压降与初始流化特性南昌航空大学科技学院外文翻译4图3显示机床压降的变化，沙床表面气流速度,在干燥测试中不同的旋转速度，在初始流化阶段,压降增大均随着流速。图3.CFB沙子的流化曲线 ( dpD0.245 mm, nD400rpm).材料 (上/下): (m/h) 沙; (d/s) 玻璃珠当到达临界点时，压降将保持几乎不变。但是，切片，观察成块的材料所得的结果不同。压降曲线有一个最大值，它对应的临界液化点,如图4。在初始流化阶段,慢慢增大压力降的增加与流速。当达到临界点,压降随着气速的增加而下降。这是因为在离心力场内，切片材料的自锁现象逐渐减弱,并且因为机床变得统一。这造成了一个流阻。降低机床转速可以降低机床压降和临界气速，如图4。这是由于减在了床上旋转速度就会削弱离心力场和导致流动阻力减少。它也可以从图4看出来:切片土豆的临界流化速度要小于块状土豆，是由于片状材料更大地触风面积。图4.不同形状材料的流化曲线（切片土豆10mm_10mm_1.5 mm, nD 300 rpm; (h) 块状土豆5mm_5mm_5 mm, nD300 rpm; (s)块状土豆5mm_5mm_5 mm, nD250 rpm.南昌航空大学科技学院外文翻译53.2.干燥曲线典型的气体温度和机床层温度曲线和湿沙的干燥曲线的在间歇干燥过程中显示如图5。图5.CFB间歇干燥曲线(sand,dpD 0.411mm,MD2.48kg, !D41.9rads1,U0D1.71ms1,HinD0.016kg kg1): (1) Tg;in ; (2) Tg;out ;(3) Tb; (4) R; (5) x.并且，片状材料机床的压降也小于块状物料机床，是因为碎片材料在CFB有更好的流化特性。这从理论性颗粒物质模型6是获得的初始流化关系并不适合切片材料。不同形状切片材料的初始流化条件是试验性的，单独决定的。图6片状土豆的水份含量变化（曲线6）和干燥率（曲线7）这也显示出像沙子这种干燥材料的特点,其中水分含量主要是表面的水分, 就像在一南昌航空大学科技学院外文翻译6个普通的干燥机，整个干燥过程即可分为三个阶段。在一个简短的初期阶段,材料预热和干燥速度迅速增加; 机床温度增加到一个稳定值。第二阶段是干燥速率恒定阶段,从气体到材料的热量转移完全为材料表面水分的蒸发。材料温度保持不变,干燥速率也不变。最后一个阶段被称为降速阶段，材料的温度和干燥速率也逐渐增加，直到干燥过程的最后。CFB片状食品产品的干燥行为与图6所示的沙子又有些不同。显然,CFB切片土豆的干燥特性与在传统的干燥过程基本相似。在一开始,有一个短暂的最初阶段。在这一时期,机床材料预先加热;机床温度迅速达到一个稳定值，干燥速率快速增加。这个初步的时期之后是一个干燥速率稳定阶段。在恒定的速率期,测试材料的表面覆盖着一层很薄的水膜。气体流动至材料的热转移用来完全蒸发水分,所以切片材料的温度保持平衡，温度和干燥速度是在最大值。这是很重要的,土豆的主要的水分含量是细胞水分,所以恒定的速率时期是很短暂的。最重要的干燥过程是在降速时期完成的。在降速时期,表面附近的干燥层出现并由于内部水分外流的运输阻力更大而逐渐减弱。这导致热传递阻力增加,干燥速率在第一阶段迅速降低。干层后的温度已上升到一定的值,干燥速率慢慢的减少。这表明,在该降速时期，切片土豆在循环流化床干燥机可以分开成两个不同的阶段。这对工程设计与操作都至关重要。实验结果表明, 干燥过程中切片土豆比块状土豆有一个更大的干燥速率和较短的干燥时间。这是因为在切片材料中从内细胞到外蒸发表面的水分运输距离比在块状材料中要短。特别值得一提的是，在干燥过程中，在第二阶段的降速时期片状材料更短。一般来说,由于薄片材料可能被流态化和混合得很好,干燥时间极短。例如,CFB切片土豆的干燥时间比隧道式干燥机短15倍，比常规流化干燥器短5倍。3.3.操作参数的影响3.3.1表面气体流速很明显,表面流速的增加将增加流化的程度,因此,气体阶段与固体阶段之间的热量与质量传递可能会大幅提高。这导致了干燥速度更大和干燥时间短,是,如图7。这临界水分含量会随气流速度增加而增加，如图7虚线所示。对于食品原料,实验结果表明,在稳定速度时期和在第一时期，干燥速度会随着在低气流速度区域的气体流速的增加而增加。因此,总干燥时间会减少。然而,当流速增加到一定值,恒定的速率会消失,降速时期的第一阶段减短而第二阶段增长。 南昌航空大学科技学院外文翻译7. 图7表观气速对水分含量的影响(dpD0.411 mm, MD2.50 kg, !D41.9 rad s1, HinD0.016 kg kg1): (1)U0D1.66ms1; (2) U0D2.17ms1.M.H. Shi et al. / 化工杂志 78 (2000) 107113 111总干燥时间就会保持不变;这是因为马铃薯的主要水含量是内层细胞水和主要的干燥过程是在降速时期的第二阶段。增加进口燃气温度,所有的干燥速率和干燥周期总数增加，干燥时间就减少。然而,燃气温度的增加会受制于干燥食物的质量。我们的测试中,最好的入口气体温度大约是100-110。实验结果也表明, 在相同的操作条件下，固定尺寸的切片萝卜的干燥速率比切片土豆的更大。这是因为微观组织的测试实例表明,萝卜比土豆有一个更大的带有一种更加规则性排列细胞结构，而且，萝卜细胞里液体的粘性更小；这些结构特点让萝卜容易干燥。3.3.2.旋转速度相同的气速,降低床上旋转速度将会减少离心力作用于物质的流态化程度,而提高材料的流化程度;这导致气体阶段和固体阶段之间的热量和质量传递会增加。因此,当减少机床的旋转速度,干燥速度增加了,如图8。并且整个机床的干燥过程会比较均匀。这意味着,对于CFB一个给定的材料干燥,机床转速应尽量放低，直到流化状态可能就不能维持。当通过提高在CFB干燥器内的气体速度来增强干燥过程， 同时,必须增加速度,避免干燥材料从机床上吹出去。在理论上,通过限制CFB机床的旋转速度，在任何气体流速下机床操作都能是最佳流化状态。南昌航空大学科技学院外文翻译8图8.旋转速度的影响 (dpD 0.411 mm, MD2.41 kg, U0D1.43ms1, HinD0.0123 kg kg1): (1) !D52.4 rad s1; (2) !D41.9 rad s1. 图 9. 粒子直径的影响 (MD2.4 kg, !D41.9 rad s1, U0D1.43ms1, HinD0.0123 kg kg1): (1) dpD0.245 mm; (2) dpD0.411 mm.南昌航空大学科技学院外文翻译93.3.3.粒子直径图9显示了CFB下粒子直径对干燥行为的影响。显而易见的是,对于走直径更大的粒子，由于气体和固体颗粒之间更大的下滑速度，干燥过程中的热量与质量传递将会增强。 因此,CFB干燥速率会随着粒子直径的增加而增加，如图9所示。然而,随着增加物质维度,内部传热传质阻力会增加,因此,对于一个给定的干燥材料,在特定操作条件下，那对于决定干燥过程中最佳材料规模是非常重要的。3.3.4.机床厚度图10显示初始床厚度的影响上干燥工艺。可以看出,以提高料层厚度,干燥速率会减少,这是因为气体阶段和固体阶段之间的热量与质量传递的驱动力在陕窄的机床条件下更大。图 10. 机床厚度的影响 (dpD0.411 mm, !D41.9 rad s1,U0D1.43ms1, HinD0.0123 kg kg1): (1) L0D30 mm; (2) L0D20 mm.112 M.H. Shi et al. / 化工杂志 78 (2000) 107113南昌航空大学科技学院外文翻译10图 11.初始水分含量( dpD0.411 mm, MD2.48 kg, !D41.9rad s1, U0D1.71ms1, HinD0.016 kg kg1): (1) x0D0.221 kg kg1; (2)x0D0.0574 kg kg1.3.3.5.初始水分含量的影响很明显,初始水分含量越大的材料干燥时间更长 (图11),但是干燥特性都是相同的。唯一的区别在于恒定速率阶段的持续时间。3.4.热量传递关联性65%的实验操作都是通过湿沙和玻璃珠进行的，机床高度固定为10-30mm之间，雷诺系数从5.47到35.3以及离心力这重力的10.08到28倍。热量传递系数被转换成努塞系数，看作是平均温度下的平均直径和热电导率。使用迴归分析的程式，获得了在干燥过程中的CFB气体与粒子间热量传递的无量纲关联。扩散系数的指数比(Prandtl号码)已被假设为1 / 3;南昌航空大学科技学院外文翻译11图12.试验结果与计算结果的比较（公式7）)RePr109.021.048.059.135 (3. gspocNudLF因此，合适的参数范围内对上述二者的相互关系是,FcD10.0-28.0 ReD5.0-42.0。 努塞尔系数定义为NuDhdp /;雷诺数为ReDgU0dp / ;普朗特数是PrDCpg/; 然后,无量纲的离心力被定义为Fc=ro /g。图12显示的是试验的热量传递与公式7的计量值比较。这项工作测试得到的所有数据偏差在25%以内。4. 结语1.CFB可能可以在填充床上操作,刚刚出现的流化或流化机床在给定的流速下，通过使用一个强流率的离心力场，可以维持稳定的流化状态。2.CFB分散器附近没有明显的“活跃区域”。在表观气速、粒子直径、粒子形状因子、粒子密度、机床厚度和机床转速的影响下，气体与团体之间的热传递产生。3.CFB干燥器中，干燥过程可以分为三个阶段,干燥速度随着表观气速和颗粒直径的增加及旋转速度和初始机床厚度的减少而增加，4在CFB中切片食品产品能够流化和混合和非常好。压降曲线有一个最大值，临界流化参数随着干燥产品及材料本身形状和大小的变化及操作条件的变化而变化。5.切片食品产品可以干得很好很快。干燥的主要过程是在降速期间,干燥速率速率取决于干燥产口的材料、形状、和尺寸以及操作条件。南昌航空大学科技学院外文翻译125术语a 颗粒表面每单位体积 Cpg,Cps 气体或固体的比热容 Dp 平均粒子直径DAB 分子扩散性Fc 无量钢的离心力，G 气体质量流率h 热传系数H 机床宽度；气体可湿性Lo 固定床厚度M 干燥材料的重量n 机床转速（每分钟转速）Nu 努塞尔数，hdp/P 压降（kpa）Pr 普朗特系数，R 干燥速率Re 雷诺系数T 温度U0 表面气体流速x 水分含量希腊字母 多孔性 导电性 气体粘度 气体运动粘度气体或固体密度sg,球形s 角速度南昌航空大学科技学院外文翻译13致谢本项目由中国国家自然科学基金会支持。参考文献1 M.E. Lazar, D.F. Farkas, The centrifugal fluidized bed. 2. Drying studies on piece form foods, J. Food Sci. 36 (1971) 315319.2 M.E. Lazar, D.F. Farkas, J. Food Sci. 44 (1979) 242246.3 G.E. Brown, D.F. Farkas, Centrifugal fluidized bed, Food Technol. 26 (12) (1972) 2330.4 R.A. Carlson, R.L. Roberts, D.F. Farkas, Preparation of quick cooking rice products using a centrifugal fluidized bed, J. Food Sci. 41 (1976) 11771179.5 D.F. Hanni, D.F. Farkas, G.E. Brown, Design and operating parameters for a continuous centrifugal fluidized bed drier, J. Food Sci. 41 (1976) 11721176.6 C.I. Metcalfe, J.R. Howard, Fluidization, Cambridge University Press, Cambridge, 1978, pp. 276327.南昌航空大学科技学院学士学位论文1双轴无重力粉体混合机混合单元的设计1 绪论混合可以使两种或多种不同的物质在彼此之中互相分散，从而达到均匀混合；也可以加速传热和传质过程。在工业生产中，混合操作时从化学工业开始的，围绕食品、纤维、造纸、石油、水处理等，作为工艺过程的一部分而被广泛应用。混合操作分为机械混合与气流混合。气流混合是利用气体鼓泡通过液体层，对液体产生混合作用，或使气泡群一密集状态上升借所谓上升作用促进液体产生对流循环。与机械混合相比，仅气泡的作用对液体进行的混合时比较弱的，对于几千毫帕秒以上的高粘度液体是难于使用的。但气流混合无运动部件，所以在处理腐蚀性液体，高温高压条件下的反应液体的混合时比较便利的。在工业生产中，大多数的混合操作均系机械混合，以中、低压立式钢制容器的混合设备为主。混合设备主要由混合装置、轴封和混合罐三大部分组成。1.1 混合设备在工业生产中的应用混合设备在工业生产中的应用范围很广，尤其是化学工业中，很多的化工生产都或多或少地应用着混合操作。混合设备在许多场合时作为反应器来应用的。例如在三大合成材料的生产中，混合设备作为反应器约占反应器总数的 99%。 。混合设备的应用范围之所以这样广泛，还因混合设备操作条件（如浓度、温度、停留时间等）的可控范围较广，又能适应多样化的生产。混合设备的作用如下：使物料混合均匀；使气体在液相中很好的分散；使固体粒子（如催化剂）在液相中均匀的悬浮；使不相溶的另一液相均匀悬浮或充分乳化；强化相间的传质（如吸收等） ；强化传热。混合设备在石油化工生产中被用于物料混合、溶解、传热、植被悬浮液、聚合反应、制备催化剂等。例如石油工业中，异种原油的混合调整和精制，汽油中添加四乙基铅等添加物而进行混合使原料液或产品均匀化。化工生产中，制造苯乙烯、乙烯、高压聚乙烯、聚丙烯、合成橡胶、苯胺燃料和油漆颜料等工艺过程，都装备着各种型式的混合设备。1.2 混合物料的种类及特性混合物料的种类主要是指流体。在流体力学中，把流体分为牛顿型和非牛顿型。非牛顿型流体又分为宾汉塑性流体、假塑性流体和胀塑性流体。在混合设备中由于混合器的作用，而使流体运动。南昌航空大学科技学院学士学位论文22 混合罐结构设计本课题的主要设计参数是：1、生产率：5 吨/时；2、装机容量：11 千瓦；3、分批混合：500kg/批；4、产品质量：混合均匀度变异系数 cv5%；5、能耗：耗电5kWh/t；2.1 罐体的尺寸确定及结构选型2.1.1 筒体及封头型式选择圆柱形筒体，采用标准椭圆形封头2.1.2 确定内筒体和封头的直径发酵罐类设备长径比取值范围是 1.72.5，综合考虑罐体长径比对混合功率、传热以及物料特性的影响选取 根据工艺要求，装料系数 ，罐体全/2.5iHD0.7容积 ，罐体公称容积（操作时盛装物料的容积） 。39Vm 396gVm初算筒体直径 iiDH423igiVD即 mi 6.1705.2143圆整到公称直径系列，去 。封头取与内筒体相同内经，封头直边高度DN0，mh022.1.3 确定内筒体高度 H当 时，查化工设备机械基础表 16-6 得封头的容积mhDN40,17230.4v南昌航空大学科技学院学士学位论文3，取224(90.73).641iVvHmD3.7H核算 与/i，该值处于 之间，故合理。3.712.8i1.725226.30.69 444ggiVDHv该值接近 ，故也是合理的。0.72.1.4 选取夹套直径表 1 夹套直径与内通体直径的关系内筒径 ,iDm5067018203夹套 j iiDiD由表 1，取 。1718ji m夹套封头也采用标准椭圆形，并与夹套筒体取相同直径2.1.5 校核传热面积工艺要求传热面积为 ，查化工设备机械基础 表 16-6 得内筒体封头表面积21m高筒体表面积为23.4,.7iA21.379.5iD总传热面积为 3.49.752.01A故满足工艺要求。2.2 内筒体及夹套的壁厚计算2.2.1 选择材料，确定设计压力按照钢制压力容器 （ ）规定，决定选用 高合金钢板，15098GB0189CrNi该板材在 一下的许用应力由 过程设备设计 附表 查取， ，150C D03tMPa常温屈服极限 。37sMPa南昌航空大学科技学院学士学位论文4计算夹套内压介质密度 310/kgm液柱静压力 .703HMPa最高压力 max.5PM设计压力 a1.所以 0.37%0.275gHPa故计算压力 3.8cPgMP内筒体和底封头既受内压作用又受外压作用，按内压则取 ，按外压则0.587cMPa取 0.5cMa2.2.2 夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择 热轧钢板，其23QB235,13tsMPaa夹套筒体计算壁厚 j2cjjtPD夹套采用双面焊，局部探伤检查，查过程设备设计表 4-3 得 0.85则 0.5185.1723.j m查过程设备设计表 4-2 取钢板厚度负偏差 ，对于不锈钢，当介质的10.8Cm腐蚀性极微时，可取腐蚀裕量 ，对于碳钢取腐蚀裕量 ，故内筒体厚202度附加量 ，夹套厚度附加量 。12.8aCm1.b根据钢板规格，取夹套筒体名义厚度 。14njm夹套封头计算壁厚 为kj0.585.1620.5213.0cjkjtPD取厚度附加量 ，确定取夹套封头壁厚与夹套筒体壁厚相同。8Cm南昌航空大学科技学院学士学位论文52.2.3 内筒体壁厚计算按承受 内压计算0.587MPa焊缝系数同夹套，则内筒体计算壁厚为： .1705.22238.cjtDm按承受 外压计算0.5Pa设内筒体名义厚度 ，则 ，内筒体外径1n10.82enaCm。27.27.4oinD内筒体计算长度 。80(25)94.73jLHh则 ， ，由过程设备设计 图 4-6 查得 ，图/1.oL/15.9oe 0.4A4-9 查得 ，此时许用外压 为：50BMPaP.230.5174eoPMaD不满足强度要求，再假设 ，则 ，16nm160.852naeCm，205.2730.4oin内筒体计算长度 8(25)947jLHh则 ，/1.7oLD/1.oe查过程设备设计图 4-6 得 ,图 4-9 得 ，此时许用外压为：0.6A60BMPa605.2651734eoBPMPa故取内筒体壁厚 可以满足强度要求。nm考虑到加工制造方便，取封头与夹套筒体等厚，即取封头名义厚度 。16nkm按内压计算肯定是满足强度要求的，下面仅按封头受外压情况进行校核。封头有效厚度 。由过程设备设计表 4-5 查得标准椭圆形封头的形状160.852e系数 ，则椭圆形封头的当量球壳内径 ，计算9K10.971530iiRKD南昌航空大学科技学院学士学位论文6系数 A 15.20.125.043eiR查过程设备设计图 4-9 得 1BMPa.209.5153eiBP故封头壁厚取 可以满足稳定性要求。6m2.2.4 水压试验校核试验压力内同试验压力取 0.1587.06TcPMPa夹套实验压力取内压试验校核内筒筒体应力 ()0.687(15.2)4.622.TieiiPDPa夹套筒体应力 ().(.)1.81.05Tjejj M而 0.9.1372.si MPa5sj故内筒体和夹套均满足水压试验时的应力要求。外压实验校核由前面的计算可知，当内筒体厚度取 时，它的许用外压为 ，小16m0.562PMa于夹套 的水压试验压力，故在做夹套的压力实验校核时，必须在内筒体内保0.6MPa持一定压力，以使整个试验过程中的任意时间内，夹套和内同的压力差不超过允许压差。2.3 入孔选型及开孔补强设计入孔选型选择回转盖带颈法兰入孔，标记为：入孔 PN2.5,DN450,HG/T 21518-2005,尺寸如下表所示: 南昌航空大学科技学院学士学位论文7密封面形式公称压力PN（MP）公称直径 DN wdsD1H2b突面（RF）4.04508145.6807357螺柱 螺母 螺柱1b2ABLod数量 直径 长度总质量（ ）kg463751250420432165M24开孔补强设计最大的开孔为入孔，筒节 ，厚度附加量 ，补强计算如下：16ntm0.6Cm开孔直径 4502.45.d圆形封头因开孔削弱所需补强面积为： ()1ntrACf入孔材料亦为不锈钢 0Cr18Ni9，所以 1.0rf所以 2.587040563213. m有效补强区尺寸： 4.284.97nthd5.9.Bdm在有效补强区范围内，壳体承受内压所需设计厚度之外的多余金属面积为： 1()2()(1)enterACf故 2)45.257436.d m可见仅 就大于 ,故不需另行补强。1A最大开孔为入孔，而入孔不需另行补强，则其他接管均不需另行补强。南昌航空大学科技学院学士学位论文82.4 混合器的选型桨径与罐内径之比叫桨径罐径比 ,涡轮式叶轮的 一般为 0.250.5，涡/dD/dD轮式为快速型，快速型混合器一般在 时设置多层混合器，且相邻混合器间1.3H距不小于叶轮直径 d。适应的最高黏度为 左右。50Pas混合器在圆形罐中心直立安装时，涡轮式下层叶轮离罐底面的高度 C 一般为桨径的11.5 倍。如果为了防止底部有沉降，也可将叶轮放置低些，如离底高度 ./10最上层叶轮高度离液面至少要有 1.5d 的深度。符号说明键槽的宽度b混合器桨叶的宽度B轮毂内经d混合器桨叶连接螺栓孔径0混合器紧定螺钉孔径1轮毂外径2d混合器直径JD混合器圆盘的直径1混合器参考质量G轮毂高度1h圆盘到轮毂底部的高度2混合器叶片的长度L弧叶圆盘涡轮混合器叶片的弧半径R混合器许用扭矩M()Nm轮毂内经与键槽深度之和t混合器桨叶的厚度南昌航空大学科技学院学士学位论文9混合器圆盘的厚度1工艺给定混合器为六弯叶圆盘涡轮混合器，其后掠角为 ，圆盘涡轮混合45o器的通用尺寸为桨径 :桨长 :桨宽 ，圆盘直径一般取桨径的 ，弯叶jdl20:54b23的圆弧半径可取桨径的 。38查 HG-T 3796.112-2005,选取混合器参数如下表JDd21D1do150810370M56由前面的计算可知液层深度 ，而 ，故 ，则2.45Hm1.320im1.3iHD设置两层混合器。为防止底部有沉淀，将底层叶轮放置低些，离底层高度为 ，425m上层叶轮高度离液面 的深度，即 。则两个混合器间距为 ，该值2JD00大于也轮直径，故符合要求。2.5 混合附件挡板挡板一般是指长条形的竖向固定在罐底上板，主要是在湍流状态时，为了消除罐中央的“圆柱状回转区”而增设的。罐内径为 ，选择 块竖式挡板，且沿罐170m4壁周围均匀分布地直立安装。南昌航空大学科技学院学士学位论文103 传动装置的设计3.1 减速器和电动机的选型条件(1) 机械效率，传动化，功率，进出轴的许用扭距和相对位置。(2) 出轴旋转方向是单项或双向。(3) 混合轴轴向力的大小和方向。(4) 工作平稳性，如震动和荷载变化情况。(5) 外形尺寸应满足安装及检修要求。(6) 使用单位的维修能力。(7) 经济性。3.2 电动机与减速器的选择混合设备的电动机通常选用普通异步电动机。澄清池混合机采用 YCT 系列滑差式电磁调速异步电动机，消化池混合机一般采用防爆异步电动机。混合设备的减速器应优先选用标准减速器及专业生产厂产品，参考文献2“标准减速器及产品”选用，其中一般选用机械效率较高的摆线针轮减速器或齿轮减速器：有防爆要求时一般不采用皮带传动：要求正反向传动时一般不选用蜗轮传动。电动机及减速机选用，见表 3-1南昌航空大学科技学院学士学位论文11表 3-1 电动机与减速器的选型名称 符号 单位 第一档 第二档 第三档混合器的转速 n r/min 7.5 5.9 3.64混合功率 N KW 0.34 0.16 0.04电动机算功率N = 式A9.02121kg中k 工况系数 24h 连续运行为g1.2=摆线针轮减速机传动效率1=滚动轴承传动效率2KW 0.46 0.22 0.05选用电动机的功率KW 0.8 0.4 0.4电动机同步转速r/min 1500 1500 1500减速比 200 254 412选用减速器减速比187 289 385选用减速器输出轴转速r/min 8 5.2 3.9南昌航空大学科技学院学士学位论文123.3 联轴器的选型根据机械设计手册及混合机的类型选用凸缘联轴器，由电机的尺寸选择联轴器轴径 d=65mm， L 1=104mm，L 2 =42mm，许用扭转为 850N.m，质量为 17.97Kg，标记为：联轴器 D65-ZG， 3.4 混合轴的设计及其结果验证由上面所选联轴器的类型初步确定混合轴小径为：d 1=65mm下面来做轴径的理论计算：由过程装备设计查的公式：（3.1）421nNCd式中 C2按扭转刚度计算系数，当扭转角为 1 /m 时，C 2=91.50N混合器的功率，单位 KWn混合器的转速，单位 r/min得：第一档： md5.4183.05914第二档： d3.2.560914第三档： md1.9.30914经上面计算所的结果可以看出 3 个轴径的理论数值都小于 65mm，故轴的小径选：d1=65mm3.5 轴与桨叶、联轴器的连接3.5.1 连接形式桨式混合器与轴的连接，当采用桨叶一端煨成半个轴套，用螺栓将对开的轴套南昌航空大学科技学院学士学位论文13夹紧在混合轴上的结构时 D600mm 时用一对螺栓锁紧：D600mm 时用两对螺栓锁紧。这种连接结构为传递扭距可靠起见，宜用一穿轴螺栓使混合器与轴固定。本设计由于轴选取 D600mm，故选用一对螺栓缩紧装置。3.5.2 联轴器与轴的连接当采用键和止动螺钉将混合器轴套固定在混合轴上的结构时，键应按 GB1095-79平键和键槽的剖面尺寸选取。混合器轴套外劲 D 宜为轴径 D 的 1.6-2 倍。轴套长度应略大于轴套处桨叶宽度在轴线上的投影长度，但不小于 D1。由上面设计知：d 1=65mm，再由文献4查得，选取键为圆键，长度为 85mm，宽度为 18mm，厚度为 14mm。3.6 轴承的设计与校核3.6.1 混合轴受力模型选择与轴长的计算轴长： (475120)645370496Lm23m33.6.2 按扭转变形计算计算混合轴的轴径44ax1)(OnNGMd轴的许用扭转角，对单跨轴有 ；mo/7.0南昌航空大学科技学院学士学位论文14混合轴传递的最大扭矩 maxnMNnPM1max953m上式中 , ，带传动 取 ，kNP5.18i/20rn.0MPaG41028.7所以 n 5.763.189.3maxmd.402.74.154根据前面附件的选型。取 d8根据轴径 计算轴的扭转角 54max10)(5836onNGdMo/所以 /15.082.7.34mo3.6.3 根据临界转速核算混合轴轴径刚性轴（不包括带锚式和框式混合器的刚性轴）的有效质量等于轴自身的质量加上轴附带的液体质量。对单跨轴92210)1(4osLeNdmkg所以 kg9.10185.746803圆盘（混合器及附件）有效质量的计算刚性混合轴（不包括带锚式和框式混合器的刚性轴）的圆盘有效质量等于圆盘自身重量叫上混合器附带的液体质量9210cos4iikiiiehDmJ kg上式中：第 个混合器的附加质量系数，查 表 3.3.41kii 942056/THG第 个混合器直径，Ji mJi50第 个混合器叶片宽度，ihB1叶片倾角 ，圆盘质量oi45kgi9.4所以 kgmie o02.1905cs03.9132 南昌航空大学科技学院学士学位论文15作用集中质量的单跨轴一阶临界转速的计算（1）两端简支的等直径单跨轴，轴的有效质量 在中点 处的相当质量为：LemSkgmWLe09.7.1357第 个圆盘有效质量 在中点 处的相当质量为：iieSiiiiK22)(16k所以 20.97(1.)9.0.6kg2517W在 点处的相当质量为：S21sii所以 97.0(.61.70)8.5s临界转速为：423()458.okLsENndW/minr南昌航空大学科技学院学士学位论文16所以32190458.9408.5/min8.56kn r（2）一端固定另一端简支的等直径单跨轴，轴的有效质量 在中点 处的相当质LeS量为： 1519.85.673LeWmkg第 个圆盘有效质量 在中点 处的相当质量为：iieS3264()47iiiiKmk所以 3210.97(1.)(40.97)1.20.43kg2559W在 点处总的相当质量为：S21sii所以 85.67(0.431.9)0kg临界转速为：423()93.okLENndWs/minr所以 321906.768.75/i4kLr（3）单跨混合轴传动侧支点的夹持系数 的选取2K传动侧轴承支点型式一般情况是介于简支和固支之间，其程度用系数 表示。采用2K刚性联轴节时， ,取 。20.46K20.4+kn固 简 k简（ 1-） n/minr所以 638.75(.)8.536./minr根据混合轴的抗震条件：当混合介质为液体液体，混合器为叶片式混合器及混合轴为刚性轴时， 且0.kn(.40.)k南昌航空大学科技学院学士学位论文1720.456.kn所以满足该条件。3.6.4 按强度计算混合轴的轴径受强度控制的轴径 按下式求得：2d32417.()teoMdNm式中： 轴上扭矩和弯矩同时作用时的当量扭矩te2tnN轴材料的许用剪应力6037.51bMPa轴上扭矩 按下式求得：nM295Nm包括传动侧轴承在内的传动装置效率，按 附录 D 选取，2 /205694HGT则 20.958.09.745所以 37418nMNm轴上弯矩总和 应按下式求得：RANm（1） 径向力引起的轴上弯矩 的计算RM对于单跨轴，径向力引起的轴上弯矩 可以近似的按下式计算：()()1010hiieeRFLLMNm第 个混合器的流体径向力 应按下式求得 ：i hiF南昌航空大学科技学院学士学位论文183108nqihi JiMFKDN式中： 流体径向力系数，按照附录 C. 2 有1110.1.0.nbeiK第 个混合器功率产生的扭矩qiMi953niiPNm第 个混合器的设计功率，按附录 C. 3 有qi5sJiqiDkW两个混合器为同种类型， ，则18.5sNPkW129.5qPkW所以 12401.6nqMm所以312. 8.95hF（2） 混合轴与各层圆盘的组合质量按下式求得。对于单跨轴：1mWLiikg单跨轴 段轴的质量29()104LosdN所以 3980467.8517.3mkg故 17.3.92Wkg（3）混合轴与各层圆盘组合质量偏心引起的离心力 按下式求得。eF对于单跨轴：南昌航空大学科技学院学士学位论文192 52109()eWkFmneN上式中，对刚性轴 的初值取2()kn.5许用偏心距（组合件重心处） ，e 9./eGnm平衡精度等级， 。一般取G/ms6.3s所以 9.563/20.7e则 2 517.1.09.3.eF N（4）混合轴与各层圆盘组合重心离轴承的距离 按下式计算。eL对于单跨轴： 12miLieWL所以4964.9371.7.3281.520e m而 ()()101hiieeRFLLMN38.9546378.9546371)59.0(46281.5)03.29Nm（5）由轴向推力引起作用于轴上的弯矩 的计算。AM的粗略计算：A当 或轴上任一混合器 时，取 2pMPa0i0.2APaNm故 0.13.520.74ANm所以 RA所以 22298.1.461.3ten Nm南昌航空大学科技学院学士学位论文20所以 3261.27.4.5dm前面计算中取轴径为 ，故强度符合要求。803.6.5 按轴封处（或轴上任意点处处）允许径向位移验算轴径因轴承径向游隙 、 所引起轴上任意点离图中轴承距离 处的位移。S x对于单跨轴：1()2xSxLm轴承径向游隙按照附录 C1 选取，因此传动侧轴承游隙 （传动侧轴承为滚动轴承）0.3单跨轴末端轴承游隙 （该侧轴承为滑动轴承）7S当 时，求得的 即为轴封处的总位移，oxlx1247503Hm所以 .735( )0.14964x m由流体径向作用力 所引起轴上任意点离图中轴承距离 处的位移。hiFx对于单跨轴：两端简支的单跨轴且 , 135oxlL2x南昌航空大学科技学院学士学位论文2122()()6hiiiixLFxxEIL而4448096LdI m所以 2233.5(71)354713522()()2096496x8944696= 0.18一端固支另一端简支的单跨轴： 3 332 32()()3(1)2|(1)62 6ihi hixLLi i i LiF FxLx xxEI EI 代入已知数据可得 21.08.431.0.460.5x m由混合轴与各层圆盘（混合器及附件）组合质量偏心引起的离心力在轴上任意点离图中轴承距离 处产生的位移 按下式计算 x3x32()1XxkeKnm对两端简支单跨轴： 32(1)(1)13|()ee exLeXe eLxK 代入已知数据可得 1.746XK所以 320.709554()x m对一端固支一端简支单跨轴：南昌航空大学科技学院学士学位论文222333312(1)()()|(1)9exLeee eXxLxK 代入已知数据可得： 6.240XK所以 320.735154()Xm一般单跨轴传动侧支点的夹持系数 介于简支和固支之间，此时 值应取式和式之2 2中间值，查附录 C4 取 20.6K查附录 C5 得222(1)固 简 简 m所以 0.3.60318.60248m322()K固 简 简所以 .51.95.5总位移及其校核对于刚性轴：123XXm所以 0.4.08.1540.29m验算应满足下列条件：X轴封处允许径向位移 按下式计算：()oxl()30.1oxlKdm径向位移系数，按附录 C61 选取3 30.K所以 ().80.2xlo则满足 X南昌航空大学科技学院学士学位论文233.6.6 轴径的最后确定由以上分析可得，混合轴轴径 满足临界转速和强度要求，故确定轴径为d。80m混合轴轴封的选择机械密封是一种功耗小、泄漏率低、密封性能可靠、使用寿命长的旋转轴密封。与填料密封相比，机械密封的泄漏率大约为填料密封的 ，功率消耗约为填料密封1%的 。故采用机械密封。30%南昌航空大学科技学院学士学位论文244 支撑装置设计4.1 混合机的支承部分4.1.1 机座立式混合机设有机座，在机座上要考虑留有容纳联轴器，轴封装置和上轴承等不见的空间，以及安装操作所需的位置。 机座形式分为不带支承的 J-A 型和带中间支承的 J-B 型以及 JXLD 型摆线针轮减速器支架，由文献3中的 2.8 用立式减速器的减速器机座的系列选用，当不能满足设计要求时参考该系列尺寸自行设计。由于混合轴轴向力不大，联轴器为夹壳式故选用 JA 型机座，由于减速器轴径为 65mm，故选用 JA65该机座结构如图 4-1 所示如图 4-1 上轴承支承装置4.1.2 轴承装置上轴承：设在混合机机座内。当混合机轴向力较小时，可不设上轴承，(如 J-A型机座)，但应验算减速机轴承承受混合轴向力的能力。当混合机轴向力较大时，须设上轴承：若减速机轴与混合轴采用刚性连接，可在机座中设一个上轴承，以承担混合机轴向立和部分劲向力，如图(5-2)所示：若减速机轴用非刚性连接，可在机座中设两个轴承。当混合的轴向力很大时，减速机轴与混合轴应用采用非刚性连接，南昌航空大学科技学院学士学位论文25应在机座中设两个上轴承或在机座中设一个上轴承并在容器内或填料箱中再设支承装置。轴承盖处的密封，一般上端用毛圈，下端采用橡胶油封。4.2 下支撑座的设计4.2.1 轴承的选型底轴承：设在容器底部，起辅助支承作用，只承受劲向荷载。轴衬和轴套一般是整体式，安装时先将轴承座对中，然后将支架焊于罐体上或将轴承固定于池中预埋件上。底轴承分以下两种：1. 罐装底轴承：罐用底轴承用于容药混合中，需加压力清水润滑，不能空罐运转，其结构为滑动轴承形式。(1) 适用于大直径容器的三足式底轴承，如图 4-2 所示，图 4-2 三足底轴承(2) 可折式底轴承可分为焊接式与铸造式两类。此种结构形式可不拆混合轴即能将底轴拆下。可拆式底轴承尺寸和零件材料。2. 下底轴承：用于混合池或反应池中。其结构形式分为滚动轴承座和滑动轴承两种：(1) 滚动轴承座：在滚动轴承内和滚动轴承座空间须填润滑脂。滚动轴承必须严格密封，以防止泥沙和易沉物质的磨损。(2) 滑动轴承座：这种轴承必须注压力清水进行冲刷和润滑，在混合机起动前应先接通清水，水量不超过 1L/min。滑动轴承材料：滑动轴承中轴衬和护套的材料应选择两中不会胶合的材料。橡南昌航空大学科技学院学士学位论文26胶轴承内环工作面与轴的间隙可取 0.05-0.2mm。在内环工作面应轴向均布 6-8 条梯形截面槽，尖角圆滑过渡。4.2.2 支撑套的设计根据上面所选轴承知，支撑套的材料应选 45#钢，且轴承套的内径为轴承的外径。查国标一般选 20mm 的板厚作为支撑套的原材料，该图形设计由上面选择的轴承座的类型根据文献3选 GPF-80 型，如图 5-3 所示：图 4-3 下滑动轴承机座南昌航空大学科技学院学士学位论文275 轴的密封5.1 密封装置的类型用于机械混合反应器的轴封主要有两种：填料密封和机械密封。轴封的目的是避免介质通过转轴从混合容器内泄漏或外部杂质渗入混合容器内。5.2 轴的密封选择填料密封结构简单、制造容易，适用于非腐蚀性和弱腐蚀性介质、密封要求不高、并允许定期维护的混合设备。1填料密封的结构及工作原理填料密封的结构由：底环、本体、油环、填料、螺柱、压盖及油杯等组成。在压盖的压力作用下，装在混合轴与填料箱本体之间的填料，对混合轴表面产生径向压紧力。由于填料中含有润滑剂，因此，在对混合轴产生径向压紧力的同时，使混合轴得到润滑，而且阻止设备内流体的逸出或外部流体的渗入，达到密封目的。2填料密封的选用根据填料的性能选用：当密封要求不高时，选用一般石棉或油浸石棉填料，当密封要求高时，选用膨体聚四氟乙烯、柔性石墨等填料。各种填料材料的性能不同，按表选用。填料名称 介质极限温度 C 介质极限压力 Mpa 线速度 m/s 适用条件油浸石棉填料 450 6 -蒸汽、空气、工业用水、重质石油产品、弱酸性等聚四氟乙烯纤维编结填料 250 30 2强酸、强碱、有机溶剂聚四氟乙烯石棉盘根 260 25 1酸碱、强腐蚀性溶液、化学试剂等石棉线或石棉线与尼龙线浸渍聚四氟乙烯填料300 30 2 弱酸、强碱、各种有机溶剂等柔性石墨填料 250-300 20 2 醋酸、硼酸、柠檬 酸盐酸等酸类膨体聚四氟乙烯石墨盘根 250 4 2强酸、强碱、有机溶液南昌航空大学科技学院学士学位论文28因为在水处理中对密封要求不高，只要能够阻止设备内流体的逸出或外部流体的渗入，达到密封目的即可。根据以上的填料密封的介绍，本课题的密封装置选用：油浸石棉填料填料密封。5.3 封口锥结构选型与计算符号说明轴向力系数；A封口锥的连接系数；B内筒体厚度附加量， ；aCm夹套厚度附加量， ；b容器内径， ；1D夹套内径， ；2m夹套封头与容器封头的连接园直径， ；1d m容器外壁至夹套壁中面的距离oe210.5()(2)DS封口锥连接的强度系数；14f与封口锥相接的夹套加强区的实际长度，或连接封口锥与夹套Rl的第一道环焊缝至折边锥体切线的距离， ； m工作或试验条件下容器内的设计压力， ；1p MPa工作或试验条件下夹套或通道内的设计压力， ；2夹套或通道的许用内压力， ；容器筒体的实际壁厚， ；1SPa夹套筒体、封口锥或通道的实际壁厚， ；2 MPa夹套筒体、封口锥或通道的计算厚度， ；R容器壳体与夹套壳体的间距系数；南昌航空大学科技学院学士学位论文29容器壳体与夹套壳体强度比系数；封口锥连接长度系数；封口锥相对有效承载长度系数；封口锥过渡区转角内半径系数；设计温度下容器壳体材料的许用应力， ；1 MPa设计温度下夹套壳体或通道材料的许用应力， ；2计算的焊缝系数；1R夹套筒体的纵焊缝系数；2P容器筒体的环焊缝系数；1夹套筒体的纵焊缝系数；2选择（a）型结构a.轴向力系数 A21Dd式中： ，1200.4ND(50)dNm即 ，取1572d所以280.895A辅助系数 、 、 、 、 、 、(1R2)南昌航空大学科技学院学士学位论文30容器壳体与夹套壳体的间距系数 2()oeDSC上式中： 210.5()(2)0.5(184)(70216)4oSDm所以 41.898(.)因所选封口锥结构为（a）型，故封口锥过渡区转角内半径系数 。0封口锥连接长度系数 ，对于 有45o20.4520.89.容器壳体于夹套壳体强度比系数 11112122()() (). 2()aaaabbSCDSpDPDSCSC 103(6.8)170(6.8)0.5871(0.587.)10.5123(6.)23(6424 .2计算的焊缝系数 、1R210.85R2封口锥相对有效承载长度系数 R12+mins4cos；所以 0.89.ii5封口锥的连接系数 B2123min(;)bSCBXD式中：南昌航空大学科技学院学士学位论文31121 1cos()4sRXf对于 ，|min;f所以 1.09f则 1cos451.7(0.491.)2.8.28csoX2Rf20.61.30.7.6o对于 ，o2()1()5.31.89oz2.75.504f所以 .40.3.4X123 4()cosRff，30f4f所以 1.7.2()15.07909cos4X则 1.8.B封口锥的许用内应力 222()bpSCBpDA所以 213(4.8)09.45 0.6390MPa封口锥壁厚应等于或大于与其相连接的夹套筒体壁厚，故取封口锥壁厚为 。14m南昌航空大学科技学院学士学位论文32总 结两个多月的毕业设计在忙碌中就快要结