江门市某酒店QTZ63塔吊基础计算书

江门市*QTZ63 塔吊基础计算书工程名称：江门市*工程地点：江门市*酒店北面建设单位：江门市*房地产发展有限公司设计单位：广东*勘察设计院施工单位：广东省第*筑集团有限公司编制单位：广东*公司 审批单位：广东省第*筑集团有限公司部 门：*工程项目部 部 门：总工室编制人： 刘 星 军 审批负责人： 审核人： 编制日期：2004 年 2 月 28 日 审核日期： 年 月 日*共设四台塔吊，其中三台（13#）是 QTZ5515 型固定式塔吊，另外一台 QTZ63 型固定式塔吊。以下是 QTZ63 型固定式塔吊基础计算书。QTZ63 固定基础节塔式起重机桩基础（四桩基础）桩基承台尺寸及载荷表400 预应力管桩单桩承载力设计值（KN）桩基承台边长 L（）桩基承台高h（）桩基承台重量 Fg（KN）垂直载荷Fv（KN）水平载荷Fh（KN）弯矩M（KNm）抗压 抗拉5000 1300 812.5 795 43.7 2345 1650 4051 单桩作用荷载计算（如图 10）（1）当塔吊臂与桩基承台边线平行时2maxin )(4ihvgxFMQ=（812.5+795）/4（2345+43.71.3）2/（42 2）=401.875300.226=702.1KN（101.65KN）（2）当塔吊臂与桩基承台边线成 45时2maxin )(4ihvgxFMQ=（812.5+795）/4（2345+43.71.3）22/2（ 22） 2=401.875424.65=826.53KN（-22.775KN）2 单桩抗压与抗拔承载力计算（1）抗压承载力计算 isPKlqUAR式中 Rk单桩轴向承载力标准值；R单桩轴向承载力设计值；qp桩端土的承载力标准值；Ap桩身横截面面积；Up桩身周边长度；qsi桩周土的摩阻力标准值；li按土层划分的各段桩长；Qmax单桩承受最大压力计算值。有效桩长为 6m 的桩进行抗压承载力计算：土质为全风化岩 qsi=90kPa，q pk=4000kPa=3.14X0.22X4000+90X6X3.14X0.4=1178.4KNisPKlUAqR因为R k=1178.4KN（F g+Fv）/4=401.875KN,且1.2Rk=1.21178.4=1414KNQ max=826.53KN 时，满足要求。(2) 抗拔承载力的计算( 当 QminskUPGKN75.2min满足要求3 桩基承台配筋计算（砼 C35，钢筋级）已知 =4000 ， b=5000，h 0=h-100=1300-100=1200，l=500，1lS=1200， =702.1KN， =-22.775KN, maxQminQf = 19N/ 2所以 q=500010-3130010-325=162.5KN/m。M A-A= q 2= 162.50.52= 20.3KNm1lMB-B = sin450= =(-22.775)（4000-)(minsQ)(minslQ1200）10 -3/2=-31.89KNmMC-C = =2702.1（4000-1200）10 -2/)(2maxsL3/2=1965KNm预 应 力 管 桩下面对 B-B 截面及 C-C 截面进行配筋计算（如图 11）（1）B-B 截面配筋计算： M A-A=31.89KNm 为负弯矩= =1.431.89106/（1950001200 2） 0.00032s20bhfKcm查表 ： = 1s = =1.420.3106/（31011200 ） 120 2sA0hfs取构造配筋，12200 双向配筋（面筋）（2）C-C 截面配筋计算： M C-C=1965KNm = =1.41965106/（1950001200 2）= 0.0203s20bhfKcm查表 ： = 0.99sfcm混凝土弯曲抗压强度设计值（N/mm 2） = =1.41547.5106/（3100.991200）=5865 2sA0hfMKs取 18 200 双向配筋（底筋）4 承台受冲切承载力的计算（1）塔吊对承台的冲切（如图 12）0)(hfsaFtpl2.084式中 桩反力设计值；l冲切系数；冲跨比， = ，取值范围为 0.21 之间；0ha受冲切承载力截面高度影响系数；hp混凝土轴心抗拉强度设计值；tf冲切破坏锥体的有效高度。0800h=13002000， =1.57N/ 2，s=1200，tfh0=h-100=1300-100=1200， =702.1KNmaxQ = =0.96， a=（4000-1200）/2-200=1200，p1250.= =1200/1200=1， =0.84/（1+0.2）=0.70ha2.084 =0.7（1200+1200 ）0.961.57120010 -0)(fsthp3=3007KN =2 Qmax=2702.1=1404.2KN =3007KN，满足要求。lF 0)(hfsatp（2）角桩对承台的冲切（如图 13）0)2(hfacNtpl 2.056式中 桩反力设计值；l角桩冲切系数；角桩冲跨比， = ，取值范围0ha为 0.21 之间；受冲切承载力截面高度影响系数；hp混凝土轴心抗拉强度设计值；tf角桩冲切破坏锥体的有效高度。0a从承台底角桩内边缘引 45冲切线与承台顶面或承台变阶处相交点至角桩内边缘的水平距离；预 应 力 管 桩 c从角桩内边缘至承台外边缘的距离。800h=13002000， =1.57N/ 2，s=1200，h 0=h-tf100=1200c=500+200=700， =614.135KNlN = =0.96， a=（4000-1200）/2-200=1200，hp1250.= =1200/1200=1， =0.56/（1+0.2）=0.47。0a2.056 =20.47（700+1200/2） 0.961.57120010-0)2(hfctp3=2187KN =614.135KN =2187KN，满足要求。lN0)2(hfactp5. 承台受剪切承载力的计算（如图 14）, ， =0hbfVts0.175hs410)8(式中 斜截面的最大剪力设计值；承台计算截面处的计算宽度；0b剪切系数；剪跨比， = ，取值范围0ha为 0.33 之间；受剪切承载力截面高度影响系数；hs混凝土轴心抗拉强度设计值；tf受剪切截面的有效高度。0h =1.57N/ 2， =5000，s=1200，h 0=h-100=1300-tf0b 预 应 力 管 桩100=1200=702.1KNmaxQa= （4000-1200 ）/2-200=1200，= =1200/1200=1.0， =0hahs=0.9， =1.75/（1+1）=0.875410)8(h0.175 =0.90.8751.575000120010-3=7418KN0bftsV=2 Q max=2702.1=1404.2KN =7418KN，满足要求。0hbfts6. 承台局部受压承载力的计算（1）桩顶承台局部受压 （ - ）lN4121dcf式中 桩顶反力设计值；l 桩外直径；1d 桩内直径；2混凝土轴心抗压强度设计值。cf =16.7N/ 2， =400， =210， =826.53KN1d2dmaxQ （ - ） = 3.14（ - ）16.710 -411cf424013=1519.4 KN = Qmax=826.53KN （ - ） =1519.4 KN，满足要求。lN121dcf（2）塔吊柱脚下承台局部受压 lN2acf式中 塔吊柱脚压力设计值；l 塔吊柱脚承重钢板边长；a混凝土轴心抗压强度设计值；cf =16.7N/ 2， = 500， =795KN，M=2345KNmavF =500216.710-3=4175KN2acf = =198.75+994.25=1193KN a2 =4175KN，满足lN24ivxMF cf要求。=说 明 星欣设计图库资料专卖店拥有最新最全的设计参考图库资料，内容涉及景观园林、建筑、规划、室内装修、建筑结构、暖通空调、