K型往复式防窜仓给煤机设计【6张图/16000字】【优秀机械毕业设计论文】

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A0-给料机总装图.dwg

A1-传动平台.dwg

A1-减速器总装.dwg

A2-轴.dwg

A3-曲柄.dwg

A3-齿轮.dwg

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关键词：: 往复式防窜仓设计优秀优良机械毕业设计论文

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文档包括:
说明书一份,78页,16000字左右.
翻译一份.

图纸共6张,如下所示
A0-给料机总装图.dwg
A1-传动平台.dwg
A1-减速器总装.dwg
A2-轴.dwg
A3-齿轮.dwg
A3-曲柄.dwg

摘要
本课题的研究内容是给煤机的总体设计。
本论文论述的给煤机是矿山机械的一个部分。给煤机工作的好坏，取决于给煤机的型号，结构和相关参数。首先，通过计算机软件Visual Basic来进行模拟曲柄滑块机构的运动设计编程来确定的给煤最大速度和加速度；其次，以力学模型为依据，分析了减速器的轴、齿轮,托辊上载荷的作用机理，得到了较为合理的给煤机载荷的计算公式；再次，结合本次设计的给煤机，从平面和空间两方面对减速器的轴、齿轮；托辊等主要结构件进行受力分析；最后对减速器的轴、齿轮；托辊等主要结构件进行强度效核，并画出它们的机械工程图，
在完成本设计的过程中，利用理论分析的同时，也采用了许多实际经验，做到理论与实践相结合。

关键词：给料机；减速器；曲柄滑块机构；力学特征；强度

ABSTRACT
The paper mainly foused on the problem which is design out a type of solution.
The solution described is a part of the mining industry equipment in the mine, used for solution of working environment in the locale. It works well or bad at work basing on its solution mode, frame and some parameters. In the first step, the most pace value and acceleration value of some parameters of the Slider-crank Mechanism are determined by using Visual Basic; Secondly, Then on the base of d model of work-surrounding, the load in is decided. The clear in reason expressions of account of solution loading; The next work, with the condition of the design, it is analyzed and calculated by plane and spatial model to the main mechanics of the shaft and gear of the reducer, idler and so on. Finally, it is analyzed by calculation to the main mechanics of the shaft and gear of the reducer, idler and so on. And draw out all the process drawings.
During the course of doing the paper, author not only analyses something theoretical, but also adopted a lot of actual experiences. Combining theory and practice. Therefore, the paper possesses theory and practical value, so it measures up the requiring of the nation to the undergraduate.

Key words: solution; reducer; Slider-crank Mechanism; mechanics characteristics; strength

目录
摘要 1
ABSTRACT 2
1、往复式给料机的概述 4
1.1 K型往复式给煤机的用途 5
1.2 K型往复式给煤机的组成 5
1.3 K-4型往复式给煤机的技术参数 5
2、往复式给料机的结构设计 8
2.1给煤机的大小 8
2.2能量耗损的分析 10
３、减速器的设计 13
3.1电动机的选型 13
3.2传动比的分配 15
3.3计算传动装置的运动和动力参数 15
3.4齿轮的设计 16
3.5传动轴的设计 29
3.5.4键的强度校核 45
3.5.5 轴承的校核 46
3.6减速器箱体的结构设计 50
3.7轴承盖选用螺钉联接式轴承盖 52
3.9封油垫材料 57
4、给煤机的零件设计 58
4.1滚轮轴的设计 58
4.2曲柄的设计 61
4.3连杆的设计 61
4.4给煤槽的设计 62
4.5闸门的设计 63
5、主要零件的加工工艺 64
5.1齿轮的加工工艺 64
5.2轴的加工工艺 68
6往复式给煤机的使用、安装、维护、发展趋势 72
6.1往复式给煤机使用中存在的问题 72
6.2往复式给煤机的改进 72
6.3往复式给煤机的安装 73
6.4往复式给煤机的维护 73
6.5往复式给煤机的发展趋势 76
结论 77
参考文献 85
致谢 86

K型往复式防窜仓给煤机设计

内容简介：: 第 1 页 1) is n to be 2) is he to so on to 3) is he to in so on is to is is to 4) is he of s is to 第 2 页 s we in in 1) is t/a, 3 t/a. 4 (XI t/a 2 h, 928t/h, 1238t/h. At to to to to to a in is in to a if a to to a to 2) of he of of as is 01) 第 3 页 e on to on to to so on to on on 1) to be to a in 2) n to of on to on is in to 3) he is is 4) on to in we on to 第 4 页 5) to be by in a to we on n 000t/h 14 or is as 1) he uo is if in a is of is 2) he is 14 is 3) is is is in it to to in to In he 第 5 页中文译文往复给煤机现状一、往复式给煤机其自身结构的优越性 1) 结构简单，维修量小在往复式给煤机中，电动机和减速器均采用标准件，其余大部分是焊接件，易损部件少，用在煤矿恶劣条件下，其适用性深受使用单位的好评。 2 )性能稳定往复式给煤机对煤的牌号，粒度组成，水分、物理性质等要求不严，当来料不均匀，水分不稳定且夹有大块煤、橡胶带、木头及钢丝等时，仍能正常工作。 3 )噪音低往复式给煤机是非振动式给料设备其噪音发生源只有电动机和减速器，而这两个的噪音都很低。尤其在井下或煤仓等封闭型场所，噪音无法扩散，这一点是电动给料机所无法达到的。 4 )安装方便、高度小往复式给煤机一般安装在煤仓仓口，不需另外配制仓口闸门馏槽及电动机支座，安装可一步到位，调整工作量小，而电动给煤机由于不能直接承受仓压，需要另外安放仓口过渡溜槽，相比之下，往复式给煤机占有高度小，节省了建筑面积和投资。二、研制大型往复式给煤机的必要性正是由于往复式给煤机具有上述的特点，我们认为，在煤矿井下和地面生产系统的咽喉环节，及在其他需要控制噪音的环节，应首选往复式给煤机。第 6 页扩大系列的往复式给煤机应满足下列要求。 1 )满足大型矿井生产能力的要求随着我国煤矿井型的不断扩大，小时生产能力也在增加，例如：井型为240万 t a， 300万 t a。 4(万 t 时生产能力分别为了 42“ h，928t h， 1238t h。矿井小时生产能力的增加，要求提高给煤机的生产能力。目前，矿井井下原煤运输越来越多地采用胶带输送机，也就是说，井下使用给煤机的环节增加了。虽然可以采用多台小型号给煤机联合布置来满足大生产能力的要求，但布置多台给煤机需要扩大硐室，增加工程投资况且多台布置，系统可靠性降低，噪音增大，出问题的机率也相对增多给维修带来一定的麻烦。在使用胶带输送机的装车系统，是地面生产系统中使用给煤机最多的地方，而且要求给煤能力比较大。装车系统若采用电振给料机，不但增加了装车的高度而且噪音很大。安装大型往复式给煤机，不仅使小时生产能力增大，而且也为装车系统设备的选型提供了更大的可选范围。 2) 与主井井底装载带式 (板式 )输送机配套主井井底装载带式 (板式 )定量输送机式井底装载设备的发展趋势，被列为煤炭重点科研项目，定量输送机慢速装载时要求给煤设备的能力 801)有的然也可采用给料闸门料，但给料闸门的给料量易受原煤的水份、粒度影响，使给料不均匀。而大型往复式给煤机可满足这一要求三、大型往复式绐煤机的结构形式特点我们通过对以往给煤机的调查进行分析，对结构型式进行了周密的计算，对关键受力部位如槽箱、双连杆、底部托辊等进行了受力分析，利用有限元原理进行校核计算。共有以下五个特点。 1)整机采用框袈可卸式由于考虑到井下运输的方便和井下工矿的限制，整机采用分体式，而且考虑到井下焊接的不便，尽用螺栓副联接，侧板考虑到外鼓的可能与内壁磨损的需要，在外侧加筋内侧铺设衬板，加强了整体的刚度和强度。 2) 增加导板的导向与支撑装置在做往复运动的导板下增设几组托辊轮，一方面变导板的滑动摩擦为滚动磨擦，减少了磨损，另一方面也使导板的刚度提高。另外，为防止导板在运动过程中有跑偏现象，在导板两侧安装导向轮。 3) 对导板结构进行优化以往料在运送中存在不少问题，给料量一直不能提高的关键也在于此。为此，我们对导板进行了优化，设计为阶梯型，第 7 页不但使物料处理量加大了，而且导板本身的强度也得到进一步地提高。 4) 变扇型闸门为手动平板闸门控制来料多少的关键取决于闸门，闸门在以往的扇型结构，但从现场使用中发现，扇型闸门与仓壁经常相碰，现场往往在安装闸门时不得不把仓壁敲去一部分，使仓壁的强度削弱，基于次，我们采用手动平板闸门，在闸板下配导向轮，同时在轴上配有定位装置。四、经济效益分析在需要 2000t 置两台大型给煤机与同时布置四台给煤机或四台电振给煤机其经济效益比较如下。 1) 硐宣开采量大硐室不仅使开采量增大，而且会随之带来许多负效应，四台往复式给煤机联合布置，应考虑设备之间要留有检修空间，操阼空间，这样，其硐室工程量大于两台大型往复式给煤机；而若采用四台振动绐料机，需要高度差大，而且由于其噪音大，小的硐室也不能满足其要求。就这一参数而言，布置两台大型给煤机的方案是最经济的。 2) 耗电量比较大型往复式给煤机的功率并不大，两台大型给煤机的耗电量与四台给煤机或电振给煤机几乎持平。 3) 设备运行费用比较大型给煤机的易损件很少，而且由于采用标准硬齿面减速器，使维修量极小，而四台给煤机由于台数的增多，维修费也相应是大型给煤机的两倍，电振给煤机在这一点上更无法与之相比。研制大型往复式给煤机，适应了我国煤炭发展的需要，扩大了煤矿生产系统设计中给煤设备的选型范围。尤其是在济宁二号矿井的成功使用，为我国提供了新的大型给煤设备，应予大力推广使用。第 1 页摘要本课题的研究内容是给煤机的总体设计。本论文论述的给煤机是矿山机械的一个部分。给煤机工作的好坏，取决于给煤机的型号，结构和相关参数。首先，通过计算机软件拟曲柄滑块机构的运动设计编程来确定的给煤最大速度和加速度；其次，以力学模型为依据，分析了减速器的轴、齿轮 ,托辊上载荷的作用机理，得到了较为合理的给煤机载荷的计算公式；再次，结合本次设计的给煤机，从平面和空间两方面对减速器的轴、齿轮；托辊等主要结构件进行受力分析；最后对减速器的轴、齿轮；托辊等主要结构件进行强度效核，并画出它们的机械工程图，在完成本设计的过程中，利用理论分析的同时，也采用了许多实际经验，做到理论与实践相结合。关键词：给料机；减速器；曲柄滑块机构；力学特征；强度第 2 页 he on is a of is a of in of in It or at on In of of by on of d of in is in of of of it is by to of of so it is by to of of so of a of so it up of to 第 3 页目录摘要 . 1 . 2 1、往复式给料机的概述 . 4 型往复式给煤机的用途 . 4 型往复式给煤机的组成 . 4 往复式给煤机的技术参数 . 5 2、往复式给料机的结构设计 . 8 煤机的大小 . 8 量耗损的分析 . 10 、减速器的设计 . 14 动机的选型 . 14 动比的分配 . 15 算传动装置的运动和动力参数 . 15 轮的设计 . 16 动轴的设计 . 29 的强度校核 . 45 承的校核 . 46 速器箱体的结构设计 . 50 承盖选用螺钉联接式轴承盖 . 52 油垫材料 . 57 4、给煤机的零件设计 . 58 轮轴的设计 . 58 柄的设计 . 61 杆的设计 . 61 煤槽的设计 . 62 第 4 页门的设计 . 63 5、主要零件的加工工艺 . 64 轮的加工工艺 . 64 的加工工艺 . 68 6 往复式给煤机的使用、安装、维护、发展趋势 . 72 复式给煤机使用中存在的问题 . 72 复式给煤机的改进 . 72 复式给煤机的安装 . 73 复式给煤机的维护 . 73 复式给煤机的发展趋势 . 76 结论 . 77 参考文献 . 78 1 徐颧北京 :机械工业出版社， 2001 . 78 致谢 . 错误 !未定义书签。 1、往复式给料机的概述往复式给煤机在我国煤矿、选煤厂及其它行业应用已有几十年。生产实践证明 ,该设备对煤的品种、粒度、外在水份等适应能力强 ,与其他给料设备相比 ,具有运行可靠、性能稳定、噪音低、完全可靠、维护工作量小等优点 ,仍有推广使用价值。往复式给煤机的主要缺点是能耗较高。型往复式给煤机的用途最通用的往复式给煤机为 K 型，一般用于煤或其他磨琢性小、黏性小的松散粒状物料的给料，将储料仓或料坑里的物料连续均匀地卸运到运输设备或其他筛选设备中。型往复式给煤机的组成第 5 页 K 型给煤机由机架、底板（给煤槽）、传动平台、漏斗、闸门、托辊等组成。当电动机开动后经弹性联轴器、减速器、曲柄连杆机构拖动倾斜 010 的底板在辊上作直线往复运动，煤均匀的卸到其他设备上。本机可根据需要设有带漏斗、不带漏斗两种形式。给煤机设有两种结构形式： 1、带调节闸门 2、不带调节闸门，其给料能力由底板行程来达到。往复式给煤机的技术参数表 1型号规格料能力 /（ t/h）底板行程曲柄位置无烟煤烟煤 200 4 590 530 150 3 440 395 100 2 295 268 50 1 148 132 曲柄转速 /（ / 62 电动机型号 8(1 功率 /速 /（ / 970 减速器型号比大允许粒度 /含量 10 %以下 700 含量 10 %以上 550 设备重量 / 带料斗 2337 不带料斗 2505 第 6 页图 1型往复式给煤机外形尺寸和安装尺寸表 1型号 A B C H 622 4740 1632 330 型号 1H 2H 362 345 1543 3835 型号 1L 2L 3700 1750 1550 1500 型号 5 第 7 页 435 1500 1300 1250 型号 912L 250 1580 35 266 型号 134L 156 270 96 3203 220 型号 17020 M 2400 1 4 K 型往复式给煤机工作原理简述往复式给煤机由槽形机体和带有曲柄连杆装置的活动底板组成的曲柄滑块机构。底板是工作机构。由于曲柄连杆装置的作用 ,底板作有规律的往复运动。当底板正行时 ,将煤仓和槽形机体内的煤带到机体前端 ;底板逆行时 ,槽形机体内的煤被机体后部的斜板挡住 ,底板与煤之间产生相对滑动 ,机体前端的煤自行落下。由于底板往复运动的结果 ,机体内的煤连续地卸落到运输设备或筛选设备上。 4型给煤机的技术改造随着矿井的延伸，井下使用于在使用中，发现该机在结构上存在一些问题，为此我们对其进行了技术改造。第 8 页 2、往复式给料机的结构设计煤机的外型尺寸参考表 1往复式给煤机取料仓宽度为 B =1500底托板材料选用 =2400 已知给煤机的行程取 a =300给料量 1200t/h=20 / 曲柄转速 62 / 由此可推出每转推出煤的容积为：第 9 页 m 曲柄每转推出煤为查表得散煤的容重 3/950 由式 30 . 3 1 . 5 0 . 3 3 9 6V a b h h m 得推出煤的最低高度： 0 . 7 5 5 7 5 5h m m m 取 00 底托板焊接在热扎等边角钢焊成的架子上。查手册选用型号为 10 的角钢，角钢的基本参数为： 910100 截面积理论质量所需角钢的长度为：角钢的质量为：在底托板的两侧各加一块钢板用来挡煤，防止煤洒落。钢板选用与底托板相同的材料，钢板的尺寸为：在底托板的前后两端各加一块钢板用来挡煤，防止煤洒落。钢板选用与底托板相同的材料，钢板的尺寸为：第 10 页在底托板的下面四个滚轮滚动的地方各焊接一块钢板，钢板选用与底托板相同的材料，钢板的尺寸为：整个钢板的质量为： ) 板m 耗分析往复式给煤机的运行阻力往复式给煤机运行时 ,电动机功率主要消耗在克服下列阻力上。正行时 :底板在托滚轮上的运动阻力逆行时 :底板在托滚轮上的运动阻力此外 ,还有一些能量消耗在克服底板加速运动时的动阻力上。往复式给煤机正行时的功耗是有效功耗 ,逆行时的功耗是无效功耗。力的因素采用倾斜式仓口漏斗由于煤仓出口处压力的作用 ,使底板产生了运行阻力 ,如果采用倾斜的仓口漏斗 ,使煤仓出口压力对底板作用减小或不作用在底板上 ,底板的运行阻力就可以大大减小。 ( 211 122 13 第 11 页图 2式中 1m 给煤机槽体内煤的质量 , 2m 给煤机运动部件的质量 , g 重力加速度 ,g=; 1l 给煤机底板水平投影长度 , m ; 底板在托滚轮上的运动阻力系数 , = 煤与钢的摩擦系数 , = 煤对侧板的侧压系数 = 煤的松散容重 , =950 3/kg m ; h 底板上煤的厚度 ,10 h m。正行阻力 : 214 逆行阻力 : 315 第 12 页运行阻力按正行阻力和逆行阻力的均方值计算 ,即 : )(21 25240 11 . 5 2 . 4 0 . 8 9 5 02736m b L ( 211 122 13 ( 211 o i 0122 第 13 页 4 6 7 6 9 3315 1 3 7) 4 6 6 1(21)(212225240 第 14 页、减速器设计动机选型减速器用三对轴承，选用深沟球轴承查得其效率为 311 齿轮选用直齿圆柱齿轮，其效率为 222 联轴器选用弹性套柱销联轴器，型号为用转矩 T= 曲柄的效率： 244 连杆的效率 255 总效率为：电动机所需的功率为：所以电机选：型号为第 15 页电机总功率 22同步速度 1000 /电机的满载转速为 970 /堵转转矩的额定转矩为最大转矩的额定转矩为查表可知电机轴直径为 55 动比分配总传动比为算传动装置的运动和动力参数电动机功率 d 轴 97001 nn/ m轴 112 第 16 页轴 123 523 轮的设计一对齿轮的设计（ 1）选择齿轮材料查表 20 56 62 大齿轮选用 20 56 62 （ 2）按齿面接触疲劳强度计算确定齿轮传动精度等级，按 311)t 估取圆周速度5参考表 8表 8取公差组 8级小轮分度圆直径由式（ 8 3211 12 第 17 页齿宽系数d查表 8 23按齿轮相对轴承为非对称布置，取小齿轮齿数100Z 大齿轮齿数2 . 5 3 0 1 3 5fZ i Z 齿数比 u 12/ 1 3 5 / 3 0 4 . 5u Z Z 传动比误差 / 4 . 5 4 . 5 / 4 . 5 0 误差在 5% 范围内合适小齿轮转矩 1T 由式（ 8 1929901 T 载荷系数使用系数动载荷系数齿向载荷分布系数 K查图 8 齿间载荷分配系数 K由式（ 8 0 得 c o 1 3 查表 8 21并插值的初值第 18 页弹性系数查表 81882节点影响系数查图 8 64（ =0，120）得 Z 重合度系数 65（ =0）得 Z 许用接触应力 H 由式（ 8 69）得接触疲劳极限应力 1、 2查图 8 69 15001H 215002H 2应力循环次数由式 (8 70) 预设给煤机每天工作 20小时，每年工作 300天，预期寿命为 6年 601)63 0 020(19 7 060 2 则查图 8，接触强度的寿命系数1允许有点蚀）第 19 页 121 Z 硬化系数1接触强度安全系数图 8一般可靠度查 S 1 1364 2 2 1364 2故 1d 的设计初值 2112 3 2 9 9 齿轮模数 m ： 11 第 20 页查表 8 3得 3m 小轮分度圆直径的参数圆整值 1 t 11 330 90 圆周速度 V： 6000011 t 6000009790 /估计取 m/s 有差距，对值有影响，需修正图 8 K 小轮分度圆直径 11 901 d 大轮分度圆直径 405135322 中心距 a 13530(32 )( 21 齿宽 b i td 大轮齿宽 382 bb 小轮齿宽 4682881 （ 3）齿根弯曲疲劳强度校核计算由式（ 8 66）第 21 页 211 T 齿形系数小轮小轮由式（ 8 F 由式（ 8 弯曲疲劳极限查图 80001F 2/N 10002F 2/N 弯曲寿命系数21 安全系数查表 8S 则 111 11000 第 22 页 800 2/N 222 11000 800 2/N 故： / 2 9 9 / 齿根弯曲强度足够二对齿轮的设计（ 1）选择齿轮材料查表 20 56 62 大齿轮选用 20 56 62 （ 2）按齿面接触疲劳强度计算确定齿轮传动精度等级，按 3222 ，参考表 8表 8取公差组 8级小轮分度圆直径由式（ 8 第 23 页 32112 齿宽系数d查表 8 23按齿轮相对轴承为非对称布置，取小齿轮齿数100Z 大齿轮齿数2 . 5 3 0 1 0 5fZ i Z 齿数比 u 12/ 1 0 5 / 3 0 3 . 5u Z Z 传动比误差 = =差在 5% 范围内合适小轮转矩 1T 由式（ 8 8424902 T N 载荷系数使用系数动载荷系数 V t=向载荷分布系数 K查图 8齿间载荷分配系数 K由式（ 8 =0得 c o 1 0 查表 8 21并插值 K 第 24 页则载荷系数 b 弹性系数查表 81882节点影响系数查图 8 64（ =0，120）得 Z 重合度系数 65（ =0）得 Z 许用接触应力 H 由式（ 8 69）得接触疲劳极限应力 1、 2查图 8 69 15001H 215002H 2应力循环次数由式 (8 70) 预设给煤机每天工作 20小时，每年工作 300天，预期寿命为 6年 601)63 0 020( 560 第 25 页 2 则查图 8，接触强度的寿命系数1允许有点蚀） 121 Z 硬化系数1接触强度安全系数图 8一般可靠度查 S 1 1364 2 2 1364 2故 1d 的设计初值2112 3 第 26 页齿轮模数 m： 11 查表 8 3得 4m 小轮分度圆直径的参数圆整值 1t 11 430 120 圆周速度 V： 6000011 t 6 0 0 0 0/ /估计取 m/s 很相近，对值影响不大，不必修正 v= 小轮分度圆直径 11 1201 d 大轮分度圆直径 420105422 中心距 a 2702 )10530(42 )( 21 齿宽 b i td 第 27 页大轮齿宽 442 小轮齿宽 5064461 （ 3）齿根弯曲疲劳强度校核计算由式（ 8 66） 211 T 齿形系数小轮小轮由式（ 8 F 由式（ 8 弯曲疲劳极限查图 80001F 210002F 2弯曲寿命系数21 第 28 页安全系数查表 8S 则 111 11000 800 2 222 11000 800 2 故： /齿根弯曲强度足够。齿轮设计时所用的公式、表和图参考机械设计工程学。齿轮的腹板设计查表第一对齿轮中大齿轮的腹板设计 3 1 . 6 1 . 6 6 0 9 6 1 0 1 4 ) 4 1 1 1 2 3 3 7 5aD d m 第 29 页 6375(302 取 842 D 96375(2/)(301 mn () 取 8c cr 第二对齿轮中大齿轮的腹板设计 dD 1403 D 410(0 a 72)140380(302 1 0 3( ) / 2 ( 3 8 0 1 4 0 ) / 2 2 6 0D D D m m mn () 取 12c 0 . 5 0 . 5 1 2 6r c m m 齿轮的腹板设计时，所查的表和图全部参考机械设计课程设计中。动轴的设计的设计（ 1）该轴上的转矩2T：第 30 页 2 842490T N （ 2）求出作用在齿轮上的力输入轴齿轮的分度圆直径为： 201 ， 4052 d 圆周力向力轴向力向如图 3示。416040584249022221 140421208 4 2 4 9 022122 12 4 1 6 0 1 4 0 4 2 1 8 2 0 2t t F N 66250c o s 20t a o st a n 0 0 F N 00t a 2 0 2t a n 0 N （ 3）确定轴的最小直径选取轴的材料为 45 钢，调质处理。按式 4估轴的最小直径，查表4 A=115，可得 322m i n (4) 轴的结构设计 1）拟定轴上零件的装配方案装配方案如图 32）按轴向定位要求确定各轴段直径和长度轴段该轴段安装滚动轴承。因轴承只承受径向力，选择深沟球轴承。选用 6411 型深沟球轴承。其基本尺寸 3314055 取轴段直径第 31 页 551 d 齿轮距箱体内壁的距离，考虑到箱体的铸造误差，滚动轴承应距箱体有一段距离 s ，取， 7548303341 图 3轴的结构图轴段该轴段安装齿轮，齿轮左端采用套筒定位。取轴段直径 602 d 已知齿轮的轮毂宽度为为了使套筒端面可靠地压紧齿轮，轴段长度应略短于齿轮毂孔宽度取 62 轴段该轴段为轴环。取齿轮右端轴肩高度 ) ，则轴环直径 93 ，轴段长度 53 第 32 页轴段该轴段安装齿轮，该轴段左端有一轴肩取) ，则轴段直径 04 。已知齿轮轮毂宽度为 38为了使套筒端面可靠地压紧齿轮，轴段应略短于齿轮毂孔宽度取5 34L 轴段该轴段与轴段相同，取 55 ， 92 3）轴上零件的周向固定齿轮与轴的周向定位采用双键 B 型普通平键，平键的尺寸分别为401118 301118 为了保持齿轮与轴有良好的对中性，取齿轮与轴的配合为67 / 滚动轴承与轴的周向定位采用过渡配合保证，因此轴段直径的尺寸公差取为6m。 4）确定轴上的圆角和倒角尺寸各处轴肩的圆角半径见图，轴端倒角取 0452 。（ 5）轴的强度校核 1）求轴的载荷首先根据轴的结构作出轴的计算简图（见图 3在确定轴承的支点位时，手册中查取 a 值（见表 4b）。对于 6411 型深沟球轴承，查得/ 2 3 3 / 2 1 6 . 5a B m m ，因此轴的支撑跨距。根据轴的计算简图作出轴的弯矩图、扭矩图和当量弯矩图（见图 3从轴的结构图和当量弯矩图中可以看出， C 截面的当量弯矩最大，是轴的危险截面。数值如下。及、水平面 H 9986,8216 21 第 33 页垂直面 634,2990 21 弯矩水平面 12554580793887 m m m 垂直面 12201825288903 m m m 合成弯

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