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小型矿用可移动式救生舱的整体结构设计【8张图/16800字】【优秀机械毕业设计论文】

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A0-总装配图.dwg
A1-垫片.dwg
A1-焊接壳(带孔).dwg
A2-滑靴.dwg
A3-生活舱内衬板_下.dwg
A3-设备舱内衬板.dwg
A3-过渡舱舱内衬板.dwg
A3-透镜.dwg
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小型 矿用可 移动式 救生 整体 总体 结构设计 优秀 优良 机械 毕业设计 论文
资源描述:

文档包括:
说明书一份。42页。16800字左右。
中期检查一份。
开题报告一份。
翻译文档一份。

图纸共8张,如下所示
A0-总装配图.dwg
A1-垫片.dwg
A1-焊接壳(带孔).dwg
A2-滑靴.dwg
A3-生活舱内衬板_下.dwg
A3-设备舱内衬板.dwg
A3-过渡舱舱内衬板.dwg
A3-透镜.dwg

摘 要
救生舱,是在矿井出现瓦斯爆炸、顶板塌方、透水和火灾等灾害时专门用于避难的场所,矿工在救生舱内避难直到可以安全撤离或等到救援人员。目前,世界各国都在大力建设矿井避难硐室和研制矿用救生舱,以便在矿井发生事故后为无法及时撤离的矿工提供一个安全的密闭空间。
矿用可移动式救生舱采用先进的制造技术,用于灾变发生后的紧急避险,对外能够抵抗爆炸冲击、抵御高温烟气、隔绝有毒有害气体,对内提供氧气、食物、水,去除有毒有害气体,创造生存基本条件,并为应急救援创造条件、赢取时间。
本文首先从矿用救生舱的用途、分类及国内外矿用救生舱的特点着手,在分析了矿用可移动式救生舱在未来煤矿安全领域的市场的同时,总结了现阶段国内外常见的矿用可移动式救生舱的理论方法及设计产品,提出了小型矿用可移动式救生舱的设计方案。
本方案拟定了矿用救生舱设计计算的基本参数,结合不同厂家的设计方案进行性能对比,综合方案的安全性、可靠性、操作性等考虑确定设计方案。然后选择性能良好、经济实用的相关配套设施,本文着重对救生舱具体系统部分的设计计算做出了详细的论述。

关键词:矿用救生舱 可移动式救生舱 密闭空间 系统 性能对比

Abstract
The rescue capsule, in the mine gas explosion in specialized places for refuge when the roof collapse, floods and fires and other disasters, miners in the life-saving cabin refuge until you can safely evacuate or wait for rescue personnel. At present,countries in the world in efforts to build the mine refuge chamber and the development of mining life-saving cabin, in order to provide for the timely evacuation of the miners after an accident in the mine a safe confined space.
Mining the use of advanced manufacturing technology to the mobile life-saving compartment for the emergency after the disaster occurred, able to resist extern blast shock to withstand the high temperature flue gas, isolated from the toxic and harmful gases, internal supply oxygen, food, water, removal of poisonous gases,and to create living conditions and to create conditions for the emergency rescue to win time.
Firstly, from the mine with the use and classification of life-saving tank, domestic and international mine the characteristics of life-saving tank start the analysis of mining the movable refuge chamber market in the field of coal mine safety, while also summarizes the stage of domestic and foreign popular mine using the movable refuge chamber theoretical methods and design products.
The program to determine the basic parameters involved in mine rescue capsule design calculations, then a combination of different manufacturers to the superiority of contrast, the comprehensive cost considerations, choose a good performance, economical and practical supporting related products. 
And focus on key parts of the system of life-saving tank design calculations made in detail.
Key words: mine refuge chamber mobile refuge chamber Confined Spaces System superiority contrast

目 录

前 言 1
1 设计任务及要求 3
1.1 设计任务 3
1.2 设计要求 3
2 矿用救生舱的概述 6
2.1 矿用救生舱的用途及特点 6
2.2 矿用救生舱的分类 7
2.3 国外矿用救生舱的发展 8
2.3.1 国外救生舱的发展概况 8
2.3.2 国外救生舱的基本特点 9
2.3.3 国外救生舱的技术发展趋势 10
2.4 国内救生舱的发展 13
2.4.1 国内救生舱的发展概况 13
2.4.2 国内救生舱的基本特点 13
2.4.3 国内救生舱的技术发展趋势 14
2.5 国内矿用救生舱的市场分析 17
3 基本参数与方案的拟定 19
3.1 基本技术参数的拟定 19
3.2 主要系统相关方案的拟定 19
3.2.1 供氧系统 19
3.2.2 空调系统 20
3.2.3 检测系统 21
3.2.4 能量与动力系统 22
3.3 其他相关参数的拟定 23
4 主要部分的设计及计算 26
4.1 整体结构设计 26
4.2 救生舱容量及长度计算 26
4.2.1 标准要求 26
4.2.2 设计计算 27
4.2.3 计算结果 27
4.3 氧气供应量计算 28
4.3.1 标准要求 28
4.3.2 设计计算 28
4.3.3 计算结果 28
4.4 空气净化装置计算 29
4.4.1 标准要求 29
4.4.2 设计计算 29
4.5 空调系统的冷量计算 31
4.5.1 标准要求 31
4.5.2 设计计算 31
4.6 生存保障配备 31
4.7 备用蓄电池容量计算 32
5 全文总结 33
结束语 34
致 谢 35
参考文献 36

一、 选题的目的和意义:
根据世界各国对矿井事故的调查,在火灾、爆炸等事故现场瞬间伤亡的矿工只占伤亡总数的一部分,有相当大一部分矿工都是因为在矿井透水或火灾、爆炸后不能及时升井或逃离高温、有毒有害气体现场,导致溺水、窒息或中毒死亡的。因此,各国都在大力建设矿井避难硐室和研制矿用救生舱,以便在矿井发生事故后为无法及时撤离的矿工提供一个安全的密闭空间。该舱能够抵御外部的高温烟气,隔绝有毒有害气体;能为舱内遇险人员提供氧气、食物和水,创造基本生存条件;并为应急救援创造条件,赢得时间。
目前,矿用救生舱可分为固定式和移动式两类。由于移动式救生舱能够随着作业场所变迁移动,可根据需要改变架设位置,具有方便灵活的特点,所以应用日趋广泛。
可移动式救生舱舱室内人类生存所需的各类环境参数都有严格的指标规定,所有环境参数都必须控制在标准范围内,否则会对密闭空间中人体造成影响,关键的生存参数如O2、CO2浓度等不合要求甚至能造成人员的伤亡。
二、 国内外研究综述:
在国外,如美国、澳大利亚等国家的矿山安全法规和标准对推广、使用矿用救生舱有着硬性的规定。在相关政策法规的支持下,欧美各国十分重视矿山应急救援工作及相关研究,投入了大量研究,目前世界各国对于救生舱的研究情况如下:美国,目前煤矿井下配备避难所1193台(个)。其中:软体式救生舱1000台(占80%以上);硬体式救生舱123台;避难硐室70个。加拿大,自1928年的Hollinger矿火灾(39人死亡)后,就出现初期避难所,利用压缩空气通过面罩提供O2;后来出现了有害气体处理系统,处理空气中的CO和CO2;自1980年后,在金属矿山得到广泛应用,现被法律强制建立。南非,自1970年就出现避难所;1986年Kinross金矿矿难(死亡177人)后,法律强制井工矿山必须设立避难所。南非煤矿开采深度浅,一般采用硐室+大直径钻孔方式。澳大利亚,其金矿自2000年一直使用可移动式救生舱,目前已是法律的基本要求。

与国外相比,国内对矿用移动式救生舱的研究起步较晚,其设计思路还不十分成熟,缺少必须的试验和检验支持,其相关的行业标准也正在制订中。国家安全监管总局、国家煤矿安监局将救生舱研究列入国家“十一五”科技支撑计划。目前,国内超过二十家企业、单位从事相关产品研发。通过专家鉴定的有3家:北京科技大学(陕西重生矿业科技有限公司)、煤炭科学研究总院矿山安全技术分院(上海鹏燕矿业安全设备制造公司)、煤炭科学研究总院沈阳研究院(MineArc)。取得安全标志(新产品)只有1家:北京科技大学(陕西重生矿业科技有限公司)。
国内井下救生舱研发基本特点是起点高。在充分借鉴国外成功经验的基础上,将潜艇、船舶、高楼逃生等领域高新技术用于井下避险设施研发,产学研紧密集合,相关领域单位积极参与积极开展国际合作,借鉴、吸纳国外先进技术,处于研发探索初期。救生舱是生命工程,应实用、安全、可靠,尽可能采用能够提高可靠性的高技术成果。
技术引进或相关领域技术采用尚处于组装、仿造、借用阶段。大部分救生舱未经实践检验,需通过实用不断优化调整,尚未建立产品标准和设计、安装、使用、维护、管理规范。

三、 毕业设计(论文)所用的主要技术与方法:
1.在图书馆借阅相关书籍
2.在学校数据库查找相关资料
3.通过老师的指导
4.通过浏览因特网上的相关资料
5.对相关资料和数据进行理论计算和分析
6. 设计参考有关设计样板,完善设计方法,进一步完善设计结果
7 通过与同学探讨得出有关结论
8 自己总结资料得出结论
移动救生舱的关键技术归根到底就是密封压力容器技术。如果要细化,可细化出如下关键技术(部分):降温除湿空气净化于一体的无电化生保系统,制冷剂及其制冷效果,隔热材料系统,壳体结构的强度,气密性和密封性技术,动力供应技术,通讯技术。在设计过程中,所用的数据选择及方案设定都将考虑到设计的合理性,另外就是在充分参考其他救生舱的前提下,尽量改进自己的所设计,使得此次设计能够到达预期效果。同时也将充分考虑煤矿的复杂和比较恶劣的环境,尽量避免任何危险的发生。在能充分完成救生任务的前提下,尽可能的改进设备,使之成本最低,性能最好。


小型矿用可移动式救生舱的整体结构设计[KT]













内容简介:
专业外文翻译 英文题目: of 20 文题目: 低温热驱动双级 2O 吸收式制冷系统的理论分析 学院:万方科技学院 专业: 机械设计制造及其自动化 班级: 机设 08 姓名: 刘 松 学号: 0828070147 指导老师: 邓 乐 of 20 . B. 81. M. 9 994; 995 A is a 20 of an a a a a a a a by a A of a a is on by a as or in in be to 20), 20); as A 20 of an as as to a at a of 6C in to a . a of of 6C, as in If be or it to as A 20 as as be a 5 6C, a of of a be 2C C, of is 4 C 7. a 20 is in in in by a of , et , et 20 of a a is he in of 1. in at 2. to is 3. is in is to of he 20 of an LP LP HP HP in is to in P in P P as in P of e c is is LP LP HP HP in it to an is a P P a P P 20 on a -T 1is h is to . As a is P P in a to in P so it is to in of in is by P P to l,) of on e wi of is to P P in it P In P is 4 to lr in at m: to P to he hr in P P P in P (ha is to P P h2 by wi of in P is h4 by to hr in at c: in P to P LP LP LP (19) HP HP HP (26) of at -9 by 3 T) at of in on in in at C as of of of on of It is be if of in P P is 8C, of c of 2c. If of of 14, in P P is to 5C, a 20 be of is 3 C. OP of a 20 of is 7 C, h4 14 2 C, OP is of is of hi 7 C is a 20 of is 5 C 7 C a 20 of o of on OP of a 20 is . A 20 is of C or If of is C, OP is of 2 C. of of he of is of OP of a 20 OP of a 20 of of ). a on a 6 kW is to . as . , as OP 0It is be in in as by . be in to in be in in in a 20 a is to be is in in a in in to he a 20 by a is a 6 kW It is a a is of is be to of of a C, Gb E, of OP a ch o = 7C 32C 原文翻译 低温热驱动双级 2W. B. 广州能源研究所、中国科学院、中央大道 81号 ,中国广州 S. M. 屋宇设备工程系 ,香港理工大学九龙区 ,香港 1994年 12月 19日收到 ;修改于 1995年 6月 6日 摘要: 一份详细的理论分析 ,提出了两 级 是由一个蒸发器、低压吸收器、低压发生器、高压吸收器、高压发生器、冷凝器、低压热交换器和高压热交换器组成 由理论分析和初步实验比较结论表明 ,发展理论分析体系可以合理准确地描述一个实际系统 ,并且今后的有广阔的发展前途。 关键字 :吸收;溴化锂 级 文献著作上的吸收式制冷系统是由低品位的能量驱动的 ,例如 :太阳能 ,工业废热 吸收式制冷系统 ,利用水和溴化锂工质对 ,氨水工质对 ,水 吸附系统 ,使用氯化物和氨吸附剂 ,水水合物 ,活性炭 但是 ,只有吸收式制冷系统利用水合溴化物作为工质对得以成功运作并已投入商业使用中。 单级溴化锂吸收式制冷系统通常是由一个蒸发器 ,一个吸收器 ,一个发生器 ,一个冷凝器和一个热交换器组成 水作为制冷剂 ,溴化锂作为吸收剂 ,并且热源要求至少要在摄氏 86度以上 ,为了达到一个合理的制冷系数 (然而 ,存在大量小于 86摄氏度的低温热源 ,例如 :工业废热 ,太阳能和地热 它不但可以提高能源系统的整体效率 ,而且还可以减少 对环境的热污染。 双级溴化锂制冷系统 ,以水作为制冷剂 ,溴化锂作为吸附剂 ,然而它的运行要求75到 86摄氏度的热源即可并且它的制冷系数 ( 这样的系统可以达到当冷凝水是 32摄氏度并且得到 9摄氏度的冷冻水的制冷过程 ,尤其是低温热源的出口温度可以降到 64摄氏度以下 双效溴化锂吸收式制冷系统在工业废热的回收 ,太阳能 ,地热能利用方面有重要意义和用途 双效溴化锂吸收式制冷系统和吸收式热泵已经报道过一些研究其中包括马龙 ,l、格罗斯曼森等 ,但到目前为止很少研究双级溴化锂吸收式制冷系统 . 本文的理论分析阐明了双级吸收制冷系统在不同的工况条件下的性能 ,并对理论分析和初步实验结果进行比较。 术语表 冷系数 c 冷凝器 h 焓 (kj/冻水 m 表面张力 (kg/s) E 蒸发器 P 压力 (G 发生器 Q 热量 (H 高压 q 热导率 (kj/I 入口 T 温度 (C ) L 低压 X 吸收率( %) O 出口 T 流体 传热温差( C ) r 浓溶液 下面是设备 a 吸收器;稀溶液 1态点 w 冷却水 1,, 3,, m 相对蒸发压力c,列是假设过程中所作的假设分析 : 1. 溴化锂溶液的浓度和温度都在溴化锂溶液饱和压力下。 2. 系统热损失忽略不记。 3. 溴化锂溶液的压力忽略 ,即 :在容器的压力等于饱和水蒸汽的压力。 系统过程介绍: 双级溴化锂吸收式制冷系统通过大略显示在图表 1是由一个蒸发器 ,低压 (收器、低压发生器 ,低压溶液热交换器 ,高压吸收器 ,高压发生器 ,高压热交换器 ,冷凝器和 两个溶液泵组成 低压发生器中的压力和高压吸收器中压力相同 (正如高压发生器中压力与冷凝器中压力相等 (这些压力的关系是 m 冷冻水循环是通过蒸发器 ,低压吸收器 ,低压发生器 ,高压吸收器 ,高压发生器和冷凝器进行的 然后通过一个膨胀阀节流后进入蒸发器 一个是低压循环在低压吸收器和低压发生器之间进行 ;另一个是高压循环在高压吸收器和高压发生器之间进行。 图 2是双级溴化锂吸收制冷循环 其中 2191而 2相当于图形 1上的各点 双级溴化锂吸收制冷系统存在两个额外部件 ,即高压吸收器和低压发生器 吸收循环的理论分析 低压循环 蒸发器中吸热汽化的水蒸汽被通过低压热交换器来自低压发生器的溴化锂浓溶液吸收之后 ,溴化锂浓溶液变为溴化锂 稀溶液 浓度 (根据冷却水的压力 (温度 (定的。 12 (1) 0),( 112 (2) 溴化锂稀溶液通过泵的作用进入低压发生器然后通过低压热交换器 ,通过低压发生器稀溶液和浓溶液 进行热交换 14和浓度为 14和浓度 0),( 114 (3) 然后浓溶液以低压循环的形式回到低压发生器。 高压循环: 高压吸收器中浓度为 浓度为 同样 ,浓度 的温度 2 (4) 0),( 2 (5) 高压发生器中的稀溶液通过热源被加热到 度 0),( 4 (6) 4 (7) (8) )( (9) 浓溶液以高压循环的形式通过高压发生器回到高压吸收器。 质量和能量守恒 蒸发器 : 质量守恒 : 013 0) 能量守恒 : 3311 e (11) 低压 吸收器 : 质量守恒 :12181 (12) 能量守恒 :8181112121 a (13) 低压发生器 : 质量守恒 : 1417(14) 能量守恒 :141417171 (15) 质量守恒 :1218 m (16) 低压热交换器 : 1814 ( 17) 质量守恒 :1712 ( 18) 能量守恒 :1212171718181414 ( 19) 高压吸收器 : 质量守恒 :28 (20) 能量守恒 : 8822 (21) 高压发生器 : 质量守恒 :347 (22) 能量守恒 :443388 (23) 高压溶液热交换器 : 质量守恒 : 84 hh (24) 72 hh (25) 能量守恒 :22778844 (26) 冷凝器 : 质量守恒 : 33 (27) 能量守恒 :3333 c (28) 总输入热量 : 9) 总输出热量 :u t (30) 总能量守恒 :Q (31) 制冷系数 :qq 2) 溴化锂水溶液登载 1温度 ,浓度和焓值可以通过文献资料来计算。 不同温度 (摄氏 )两种液体在热交换器的出口方式不同的基础上确定了工作参数和热交换机热交换器结构不同 . 例如 ,在蒸发器中、冷却水和冷媒水的进出口温度存在差异 ,冷媒水出入口温度分别是 7和 2。 结论 利用低温热水作为热源的分析结论和讨论如下 : 热水温度的影响 图形 3显示了热水温度对制冷系数 (影响,很显然双级溴化锂吸收式在高压发生器和低压发生器中的溴化锂水溶液的出口温度低于 58在这种情况下 ,当冷冻水的温度是 7214不同 ,在高压发生器和低压发生器中的温度假定为15C.,这时双级 溴化锂吸收式制冷系统在热水温度 3C 时就无法行 。双级溴化锂吸收式制冷系统的制冷系数是随着热水的温度增加而增 加的 ,但当该温度 7C 时 ,或者 14高于 72C 时制冷系数的增加非常微小 系统热损失也在增加 ,对于 双级溴化锂吸收式制冷系统热源温度 是不利的 表明对于 双级溴化锂吸收式制冷系统来说 热源的最佳温度范围是介于 75C 和 87C 之间。 冷冻水温度的影响 (图 4表明不同的冷冻水温度 双级溴化锂吸收式制冷系统更多用于供应空调或其它用途的 9C 以上的冷冻水 C 时制冷系统的冷 却水温度为 32C ,这是系统的制冷系数是非常小的。 冷却水温度的影响 (冷凝器冷却水温度 双级溴化锂吸收式制冷系统制冷系数随着冷却水温度的增加而减小(图 5),与初步的实验结果进行对比。 双级溴化锂吸收式制冷系统的初步实验可以获得一个 6它的简图和图 1的图形基本吻合 ,作为设计参数都列在表格 1中。 根据图 6与初步实验试验结果进行比较可知 ,由理论分析获得的制冷系数比实际的大 10%人们普遍相信偏差的主要原因很可能是在分析过程中忽 略了热损失 ,在加上这个热损失之后 ,计算结果与试验结果非常吻合 ,由图 6上
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