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72平面二次包络环面蜗杆传动数控转台的设计,72,平面,二次,包络,蜗杆,传动,数控,转台,设计
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湘潭大学兴湘学院毕业设计说明书题 目：平面二次包络环面蜗杆传动数控转台的设计机械部分学 院：兴湘学院 专 业：机械设计制造及其自动化学 号：2006183933 姓 名：赵郅磊 指导教师：胡自化 (教授) 完成日期：2010 年 6 月 7 日 2湘潭大学兴湘学院毕业论文（设计）任务书论文（设计）题目： 平面二次包络环面蜗杆传动数控转台的设计机械部分 学号： 2006183933 姓名： 赵郅磊 专业： 机械设计制造及其自动化 指导教师： 胡自化 系主任： 一、主要内容及基本要求1. 熟悉和掌握平面二次包络环面蜗杆传动的工作原理。 2. 熟悉和理解平面二次包络环面蜗杆传动的结构参数。 3. 利用 UG 建立虚拟样机与动态分析。 4. 总结和撰写毕业设计说明书一份。 5.翻译相关外文资料不少于 3000 字。 二、重点研究的问题1. 熟悉平面二次包络环面蜗杆传动数控转台相关性能方面的知识。 2. 学习和使用 UG 三维建图软件和 AUTO CAD 软件。 3. 熟悉和理解平面二次包络环面蜗杆传动机构的结构参数。 3三、进度安排序号 各阶段完成的内容 完成时间1 查阅资料、调研 第 1-2 周2 进行总体方案设计 第 3 周3 学习和使用 Auto CAD 软件 第 4-5 周4 计算结构尺寸和数据 第 6-10 周5 使用 Auto CAD 软件作图 第 11 周6 撰写毕业设计计算说明书 第 12 周7 答辩 第 13 周四、应收集的资料及主要参考文献1濮良贵，纪名刚. 机械设计M. 北京:高等教育出版社，2002.2胡宗武.非标准机械设备设计手册M. 北京:机械工业出版社，2005.3方建军，刘仕良. 机械动态仿真与工程分析M. 北京:化学工业出版社，20044王建江，胡仁喜. ANSYS 结构与热力学有限元分析M. 北京:机械工业出版社，2008.5 朱孝录,齿轮设计手册M.北京:化学工业出版社,20046叶国林.UG NX6 三维造型实例图解M.清华大学出版社，2009.7 唐增宝,常建娥,机械设计课程设计M,武汉:华中科技大学出版社,20068 吴宗泽,罗圣国,机械设计课程设计手册M,北京:高等教育出版社,20069 程乃士,减速器和变速器设计与选用手册M,北京:机械工业出版社,200610刘一扬，杨现卿,平面二次包络环面蜗杆传动的研究现状与发展趋势J. 机械工程师, 2007:No.7,p85-8711秦福建,平面二次包络环面蜗杆减速器的传动原理及发展趋势J.甘肃冶金,2004:Vol26,No.3,p41-43.12 郭燕利,张仲甫,吴立意,胡建军,平面二次包络环面蜗轮副研究综述与展望J,机械,2000:27 卷,p209-p2104湘潭大学兴湘学院毕业论文（设计）评阅表学号 2006183933 姓名 赵郅磊 专业 机械设计制造及其自动化 毕业论文（设计）题目： 平面二次包络环面蜗杆传动数控转台的设计机械部分 评价项目 评 价 内 容选题1.是否符合培养目标，体现学科、专业特点和教学计划的基本要求，达到综合训练的目的；2.难度、份量是否适当；3.是否与生产、科研、社会等实际相结合。能力1.是否有查阅文献、综合归纳资料的能力；2.是否有综合运用知识的能力；3.是否具备研究方案的设计能力、研究方法和手段的运用能力；4.是否具备一定的外文与计算机应用能力；5.工科是否有经济分析能力。论文（设计）质量1.立论是否正确，论述是否充分，结构是否严谨合理；实验是否正确，设计、计算、分析处理是否科学；技术用语是否准确，符号是否统一，图表图纸是否完备、整洁、正确，引文是否规范；2.文字是否通顺，有无观点提炼，综合概括能力如何；3.有无理论价值或实际应用价值，有无创新之处。综合评价评阅人： 2010 年 6 月 日5湘潭大学兴湘学院毕业论文（设计）鉴定意见学号： 2006183933 姓名： 赵郅磊 专业： 机械设计制造及其自动化 毕业论文（设计说明书） 页 图 表 张论文（设计）题目： 平面二次包络环面蜗杆传动数控转台的设计机械部分 内容提要： 平面二次包络环面蜗杆传动作为传动机构之一，已成为许多高速、高效、高精度、高承载能力部件中不可缺少的关键部件。国产数控转台在使用中，以充分暴露其刚性不足，在旋转过程中承载能力差的弱点，这几乎是的通病，为了市场需要，本设计基于方程的啮合原理，通过空间微分几何为工具，运用运动法、相似微分法等方法进行设计。在运用 Auto CAD 作图，展现数控转台的结构，传动装置采用两级传动，其一级传动由一对传动比为 1：63 的平面二次包络环面蜗轮副实现，二级传动由一对传动比为 1：2.857 的直齿轮实现，总传动比为 1：180，这样的结构尺寸小，承载大，实用性强。6指导教师评语赵郅磊同学在毕业设计期间，能努力学习，刻苦专研，作风踏实，行动积极，面对难题敢于钻研。能认真完成毕业设计任务，论文撰写基本流畅、工作量较饱满、论文格式符合规范，图标较清楚，鉴于其本科毕业设计已达到学士学位论文的要求，同意其进行毕业论文答辩。指导教师： 年 月 日答辩简要情况及评语答辩小组组长： 年 月 日7答辩委员会意见答辩委员会主任： 年 月 日1目 录摘要 .2第一章 引言 .31.1 设计的目的、意义及技术要求 .31.2 当二包发展概况 .41.3 前平面二包理论与应用研究不足与研究展望 .81.4 齿轮减速器的发展趋势 .9第二章 平面二包的传动原理和总传动比分析设计 .122.1 传动原理 .122.2 主要特点 .122.3 传动方案对比和选取 .142.4 电动机的选择 .14第三章 平面二次包络环面蜗杆传动的设计 .183.1 主要参数的选择原则 .183.2 几何尺寸计算 .20第四章 直齿轮设计计算 .244.1 选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数 .244.2 按齿面接触强度设计 .244.3 按齿根弯曲强度设计 .264.4 几何尺寸计算 .27第五章 轴的设计计算 .285.1 轴的设计计算 .285.2 轴的设计计算 .295.3 轴的设计计算 .305.4 键的设计计算 .31结论与展望 .33参考文献 .34致谢 .35附录 1 译文 .36附录 2 英文原文 .522平面二次包络环面蜗杆传动数控转台的设计摘要：为了拓宽数控机床的适用范围，实现提高刚性，提高旋转过程中的承载能力的弱点，本设计针对国内的传动转台的弱点，实现了可以承受较低切削扭矩的零件加工具体，通过整体方案和结构设计，传动装置采用两级传动，其一级传动由一对传动比为1：63 的平面二次包络环面蜗轮副实现，二级传动由一对传动比为1：2.857的直齿轮实现，总传动比为1：180，这样的结构尺寸小，承载大，实用性强。关键词：数控转台；平面二次包络环面蜗轮副；加工范围The design of plane double enveloping worm gear on the NC rotary tableAbstract: In order to broaden the scope of CNC machine tools to achieve increased rigidity and improve the carrying capacity of rotating process weaknesses, the design of drive turntable for domestic weakness can be achieved under low cutting torque machining of specific programs through the whole and structural design, gear drive with two levels, its a drive transmission ratio by a pair of one sixty-three plane double enveloping Worm achieved by a pair of secondary transmission ratio of 1:2.857 direct drive Gears, the total transmission ratio is 1:180, the structure of such small size, carrying a large, practical.Keywords: NC rotary table; plane double enveloping worm gear; processing range3第一章 引言1.1 设计的目的、意义及技术要求我湘潭大学机械工程学院近期购买的一台国产 4 轴 4 联动数控铣床，配置的作为机床第 4 轴的数控转台就是 TK13 系列中的 TK13250 型号。在使用中，以充分暴露其刚性不足，在旋转过程中承载能力差的弱点，这几乎是国产数控转台的通病。生产厂家在其说明书已明确规定，转台出于非刹紧状态时， “只能承受较低切削扭矩的零件加工”。因此，数控机床虽有多轴联动的功能，却很难在转台参与联动的过程中进行实质性的切削加工，极大地限制了数控机床的使用范围。上述弊端的存在，主要是因为传动链最后一环的蜗杆蜗轮机构品质低劣，与国际上高品质的蜗杆蜗轮副相去甚远，精度、强度、寿命均不在一个档次。本设计目的为了研制高性能的数控转台，尤其以高扭矩为目标。突破传统的蜗杆蜗轮传动模式，以平面二次包络环面蜗杆传动与普通斜齿轮搭配来减速，立志于提供高强度、高精度、高寿命的目的。平面二次包络环面蜗杆传动（简称平面二包）是我 1970 年代首创的一种新型机械传动形式。它是在美国“Cone”蜗杆（俗称球面蜗杆）和日本东京工业大学“斜平面蜗轮”的基础上发展而来的。该传动比国际王牌产品美国 ConeDrive 工艺性能更好，蜗杆齿面可以淬火并用砂轮磨削，啮合质量高。由于该蜗杆副齿面啮合时呈双线接触，接触点的法向速度大，综合曲率半径大，接触应力小，易形成油膜，具有承载能力大、效率高、使用寿命长等优点。经美国 ConeDrive 公司测试承载能力为其相应产品的2.2 倍。被誉为“当代最优越的蜗杆传动” 。为了推广先进蜗杆传动产品，国家已颁布“平面二次包络环面蜗杆减速器国家标准” ，并宣布淘汰落后的阿基米德蜗杆减速器。平面二次包络环面蜗杆传动是具有国内外先进制造水平的高新技术产品，由于具有啮合过程形成动压油膜的独特性能使其具有寿命长、效率高、承载能力强等优点，特别适合于现代机械重载、高速的需要，深受用户欢迎。因此，在整个冶金工业、造船工业、石油、化工机械、通用机械、轻工机械、兵器工业、建筑机械等都有很高的声誉。但由于其成形过程为二次包络，使其啮合性能分析困难，加工工艺复杂，成本高，从而阻碍了大面积推广应用。为了改进这种蜗轮副的设计、制造方法，以便生产出高性能、高精度的平面二次包络蜗轮副产品，促进其标准化、系列化、大批量数控化生产，我国学者与工程技术人员近年来对其进行了广泛的研究。本设计要求设计出实现上述要求的较为合理的方案，并进行相关计算。最后对整个数控转台进行机械结构设计，用 UG 完成每个零件的三维造型和整个系统的总装图，并用 AutoCAD 绘制整个试验机的二维图。41.2 平面二包发展概况平面蜗轮传动产生于 1922 年美国，主要用于精密分度，如天文望远镜、齿轮测量仪、圆刻线机等。由于制造工艺简单，容易获得高精度，其齿距误差可达到 0.25以内，只适用于大传动比的场合。1951 年日本佐藤发明了斜齿平面蜗轮传动，由大传动比扩展到中、小传动比（110） 。1969 年日本石川昌一获得了平面包络环面蜗杆环面蜗杆传动的专利，专利介绍的内容是指这种蜗杆的标准传动。其蜗轮可以用展成法加工，生产效率提高了，承载能力、传动效率也有明显地增长。我国从 20 世纪 60 年代初开始，由第一机械工业部机械科学研究院(现郑州机械研究所 )开展了平面蜗轮的研究工作。1964 年与石景山钢铁公司机械厂（即首钢机械厂）合作研制成中心距为540mm 的平面蜗轮副，用于 30t 转炉的倾转机构中;成功制造蜗轮直径 2160mm 的精密分度蜗轮副，用天文远镜上，其一齿运动误差小于 1。 1971 年首钢公司机械厂在制造斜齿平面蜗轮副的基础上，创造了我国第一套平面包络环面蜗杆副，并用于生产。北京市和原冶金工业部于 1977 年命名这种蜗杆副为“首钢 (SG)-71 型蜗杆副” 。目前我国已成功研制成中心距 1200mm 和 760mm 的平面包络环面蜗杆传动压下装置，而且利用计算机对蜗杆副齿形参数进行优化选择，用机械 CAD 对蜗杆副、减速机及蜗轮滚刀进行辅助设计，用环面蜗杆专用机床及独特的工艺路线，对蜗杆及蜗轮滚刀进行与其成形原理完全一致的加工，不需任何修形。国内主要的平面二次包络环面蜗杆传动的产品河北吴桥鑫纪源减速机有限公司生产的 PWU 平面二次包络环面蜗杆减速机：图 1-1 PWU 平面二次包络环面蜗杆减速机PWU 型平面二次包络环面蜗杆减速器（GB/T164491996）其蜗齿面是以一个平面为母面，通过相对圆周运动，包络出环面蜗杆的齿面，再以蜗杆的齿面为母线，通过5相对运动包络出蜗轮的齿面，称为平面二次包络环面蜗杆副。包括 PWU、PWO、PWS 型三种型式，适用于冶金、矿山、起重、运输、石油、化工、建筑等行业机械设备的减速传动。工作条件：两轴交角为 90；蜗杆转速不超过 1500r/min；工作环境温度为040，当环境温度低于 0或高于 40时，启动前润滑油要相应加热或冷却；蜗杆轴可正、反向运转。PWU 系列传动比标记方法1.型号1) PWU 型蜗杆在蜗轮之下平面二次包络环面蜗杆减速器；2) PWO 型蜗杆在蜗轮之上平面二次包络环面蜗杆减速器；3) PWS 型蜗杆在蜗轮之侧平面二次包络环面蜗杆减速器。2.标记图 1-2 标记方法表 1-1 减速器尺寸a H1 B B1 C C1 D H L L1 L2 L3 L4 d-1 b-1 t1 l1 d2 b2t2 l2 h400 355 900 800 400 355 351250 600 600 450 630 375 110 28 116 165 180 45190 240 55450 400 1000 900 450 400 391400 670 670 500 710 425 125 32 132 165 200 45210 280 60500 450 1120 1000 500 450 421600 750 750 560 800 475 130 32 137 200 220 50231 280 65560 500 1250 1120 560 500 451800 850 850 630 900 530 150 36 158 200 250 56262 330 72630 560 1400 1250 630 560 482000 950 950 710 1000 600 170 40 179 240 280 63292 380 806710 630 1600 1400 710 630 522240 1060 1060 800 1250 670 190 45 200 280 320 70334 380 88a H1 B B1 C C1 D H L L1 L2 L3 L4 d-1 b-1 t1 l1 d2 b2t2 l2 h400 355 900 800 400 355 351250 600 600 450 630 375 110 28 116 165 180 45190 240 55450 400 1000 900 450 400 391400 670 670 500 710 425 125 32 132 165 200 45210 280 60500 450 1120 1000 500 450 421600 750 750 560 800 475 130 32 137 200 220 50231 280 65560 500 1250 1120 560 500 451800 850 850 630 900 530 150 36 158 200 250 56262 330 72630 560 1400 1250 630 560 482000 950 950 710 1000 600 170 40 179 240 280 63292 380 80710 630 1600 1400 710 630 522240 1060 1060 800 1250 670 190 45 200 280 320 70334 380 88图 1-3 减速器结构PWU 系列选型参数1.中心距PW 型蜗杆减速器中心距 a 见表 1-2。表 1-2 中心距 a/mm第一系列 80 100 125 160 200 250 315 400 500 630第二系列 140 180 225 280 355 450 560 710注：优先选用第一系列。2.公称传动比PW 型蜗杆减速器公称传动比 iN 见表 1-3。表 1-3 公称传动比 i第一系列 10 12.5 16 20 25 31.5 40 50 63第二系列 14 18 22.4 28 35.5 45 567平面二次包络环面蜗杆传动在我国受到各方面的重视，其研究基本上以三条相对独立的主线展开。1) 基于方程的啮合理论研究我国关于平面二包的啮合理论研究以空间微分几何为工具，运用运动法、相似微分法等方法对其进行了广泛研究，主要包括:接触线与根切分析 ;接触线与相对速度夹角分析;二次接触原理的数学论证;蜗杆齿顶变尖及根切规律研究 ;变位传动研究，变位因素包括中心距、传动比、蜗杆轴向位移、平面倾角变化等;润滑理论研究;其它相关研究。平面二次包络环面蜗杆的初期啮合理论研究的主要成员有:北京钢铁学院沈蕴方领导的蜗杆传动科研组，南开大学数学家吴大任教授的齿轮啮合理论研究组以及重庆大学等。他们的研究为生产实践以及以后的理论研究奠定了基础。2) 以平面二包蜗轮副的制造为主要内容的生产实践研究我国学者和工程技术人员对平面二包蜗轮副的制造工艺和制造设备进行了广泛的理论与实践研究，积累了丰富的实践经验。1977 年，首都钢铁公司研制了平面二包蜗轮副的专用磨头。针对大型平面二包蜗杆磨削余量的严重不均的问题，第二重型机器厂的李成金(1997)，西南交通大学的周汝忠(1997)相继进行了研究。对于蜗轮滚刀设计问题，天津机械研究所的张亚雄、齐麟、代学坤(1995) 等进行了研究。四川冶金设计院的杜厚金创造性地提出了单线布齿多头滚刀的滚刀加工方法，推动了制造工艺的进步。1997 年，秦大同等运用坐标测量的方法提高了蜗杆制造精度，他还针对蜗杆在热处理过程中的变形提出了偏差误差补偿办法。1997 年贺惠农等运用等效模拟的方法对平面二包的润滑机理进行了研究，得出了有益的结论。根据生产实践人们发现:利用对偶范成法加工出的蜗轮副的性能通过修形可以得到大大改善，许冯平等对此进行了分析。平面二包传动对于制造与安装误差较为敏感，因而在实际中常常出现各种故障，文献对此进行了较为系统深入的分析。为促进平面二包的进一步推广，我国在 1996 年6 月 17 日颁发了“平面二次包络环面蜗杆传动国家标准 ”，(1996 年 12 月 1 日起实施，包括 GBPT164426-1996 共 52 项标准)，标志着我国平面二包制造水平将步入成熟期。其它如平面二包的机床设备改装、工装设计文献都有较详细的介绍。3) 以计算机应用为特点的 CADPCAM 等研究近 30 年来，计算机技术与计算机图形学技术迅速发展，广大平面二包研究者利用计算机的计算能力与图形功能对平面二包进行了广泛研究。1992 年李尚信运用日本东京大学 M.Mabi 的齿面接触分析法对平面二包实际接触状况进行了分析。蒋伯英等提出了平面二包蜗杆齿厚的计算方法，用于蜗杆误差检测。大庆石油学院魏学海、姚立纲等对蜗杆传动的强度计算进行了研究，并研制了平面二包的 CADPCAM 系统，包括啮合特性分析、优化和基本参数计算模块以及强度设计、加工平面二包的绘图模块，可参数化生成平面二包的各种二维机械零件图和装配图。1992 年上海水工机械厂在 PC 机上8开发了平面二包 CAD 软件包，包括画一次包络过程母平面上的接触线及一界曲线模块、画蜗杆齿面的非工作区判别线及根切判别线模块、蜗杆轴间齿厚计算模块、计算平面二包综合曲率模块、几何尺寸计算模块等。为平面二包的设计带来了方便。湘潭钢铁公司机修厂对平面二包传动参数的优化设计进行了研究，取得了较好的效果。值得重视的是 1998 年武汉汽车工业大学胡建军，张仲甫等人对平面二包进行了三维造型的应用研究31,结果表明，三维造型对于平面二包的啮合过程分析，齿面接触分析，参数优化设计等诸多传统问题都能取得突破性的进展。以上计算机在平面二包研制中的应用对其生产起到了一定的推动作用。1.3 当前平面二包理论与应用研究不足与研究展望由上可以看到，目前平面二次包络环面蜗杆副的研究仍然远远不能满足生产的需要。平面二包的设计与生产还停留在凭经验进行的水平，它的加工方法基本上仍旧采用传统的对偶范成法，CAD 的应用还局限于进行一些简单的设计计算、作零件图等。平面二包的强度分析，有限元分析，跑合过程研究等还很不完善。由于缺乏强大的三维建模环境工具。未能对平面二包的啮合过程、啮合特性与表面性能进一步深入分析。目前随着三维实体造型技术与 CAM 技术的发展，平面二次包络的进一步研究至少可以从以下几个方面进行。1) 基于商品化三维实体造型系统的平面二次包络环面蜗轮副三维造型研究。基于UG 或 ProEngineer 的三维实体造型软件的二次开发平台进行平面二包的造型便于充分利用其强大的分析工具，如有限元分析等功能。进而在此基础上开发平面二包三维 CADPCAM 系统。2) 在三维模型基础上进行平面二包啮合过程分析与仿真，进行接触面的型面分析3) 蜗杆粗切的余量均化的问题通过建立车床加工方法的数字模型和蜗杆的三维实体模型可直接生成控制数控车床的走刀轨迹指令。先进行仿真切削，然后生产加工，因为利用数控车床可以动态控制走刀，从而可以加工出最均匀的余量，减少随后的磨削加工量。4) 修形问题。根据文献在生产中，无论是用滚刀还是用飞刀加工蜗轮，不修正刃形或不修正加工参数获得的传动都是不理想的，利用数字实体模型可以方便地进行各种修形与变位试验，从而便于寻求修形的最佳方法。5) 跑合规律研究。跑合过程对于最终蜗轮副的性能有重要影响。因此应重视跑合规律的研究。利用三维造型技术，可以对各种跑合后的蜗轮副进行实测，建立其数学实体模型，然后与理论(或最初)的实体模型进行比较即可找出蜗轮副跑合过程中的磨损规律。6) 平面二包接触分析与油腔设计。平面二包环面蜗杆传动过程中油腔的形状、位9置、大小变化规律对啮合性能有极大地影响。通过蜗轮副的三维实体模型啮合的动态仿真，可以十分直观地从计算机屏幕上观察油腔形状及接触线的变化规律，从而可以优选参数，得出最合适的油膜。7) 有限元分析。平面二包的强度研究目前是个研究难点。通过建立平面二包蜗轮副的三维实体模型可以生成专业有限元分析程序的接口数据，从而进行有限元的分析。8) 蜗轮数控加工刀位轨迹生成。由于利用实体造型中的集合运算很容易实现碰撞分析等各种空间几何分析，因而可以根据加工模型求解最佳数控刀位轨迹。9) 平面二包蜗轮副的故障诊断。由于制造安装误差与运行过程中的磨损等原因，蜗轮副常常出现各种故障。通过蜗轮副的实体模型可以方便地通过变化安装参数、尺寸参数来观察啮合中的现象，从而为判断、分析运行故障提供依据。由上分析可知，建立在实体造型技术之上的虚拟技术对研制新型蜗杆传动、改进现有蜗杆传动的设计、制造过程均有巨大的意义。1.4 齿轮减速器的发展趋势齿轮减速器是一种广泛应用于国防、宇航、交通、建筑、冶金、建材、矿山等领域的重要装备，20 世纪 80 年代以来，世界齿轮减速器技术有了很大的发展，产品发展的总趋势是小型化、高速化、低噪声和高可靠性，技术发展中最引人注目的是硬齿面技术、功率分支技术和模块化设计技术。硬齿面技术硬齿面技术就是采用优质合金钢锻件，渗碳淬火磨齿的硬齿面齿轮，磨齿精度不低于 ISO1328-1975 的 6 级，综合承载能力为中硬齿面调质齿轮的 34 倍，为软齿面齿轮的 45 倍。一个中等规格的硬齿面减速器的重量仅为中硬齿面减速器的 1/3 左右，且噪声底、效率高、可靠性高。在高速船用透平齿轮，大型轧机齿轮，轻工、化工、矿山和建材机械用齿轮等应用广泛。主要特点:传动的速度和功率范围很大，传动效率高，一对齿轮可达 9899.5%;精度愈高润滑愈好，效率愈高;对中心距的敏感性小，即互换性好;装配和维修方便;可以进行变位切削及各种修形、修缘，从而提高传动质量;易于进行精密加工，可以取得高精度，是各种齿轮中应用最为广泛的一种齿轮。1) 传动比。单级:7.1(软齿面)、6.3(硬齿面);两级:50(软齿面)、28(硬齿面);三级:315(软齿面)、180(硬齿面)。2) 传动功率。低速重载传动可达 6000kW 以上，高速传动可达 40000kW 以上。3) 速度。可达到 200m/s 以上。功率分支技术功率分支技术主要指行星及大功率齿轮箱的功率双分支及多分支装置，其核心技10术是均衡，广泛应用于冶金、矿山、电工、起重、运输、石化、轻工机械等设备上，特别是在重载连续传动领域。在功率分支技术利用上，新一代的星轮减速器是一种全新的内啮合齿轮传动装置，实现了减速器内部传动机构的单元化、通用化和标准化，产品的可靠性和承载能力得到了很大提高，可在更大范围内满足用户的不同需求。主要特点:1) 传动效率高。采用啮合效率高的内啮和齿轮副的力分流结构，通过高载能力滚动星轮连续纯滚动地传递转矩和转速，因而具有效率高的优点，HJ 单机效率可达 95%以上，HN 型效率可达 93%，HH 两级串联效率可达 90%。2) 承载能力高，结构紧凑。由于星轮减速器同时兼备“大速比、大转矩、小体积”三者合一的优点，其单位重量传递转矩高达 76Nm/kg 以上，用于低速重载传动领域可节材 3050%，比其他类型减速器重量平均减轻约 40%。3) 传动平稳，噪声低。减速器核心单元有多达 1428 对齿同时啮合，因此，产品不仅具有耐冲击的优点性能，而且具有工作可靠、传动平稳、噪音低、寿命长、齿轮可长期免维修实用等特点。4) 速比范围大，传动比密宽。传动比范围宽而密集，一级减速时传动比为1880，串联扩大级传动比 75600，两级串联传动比为 4505000，根据需要可以在 425000 之间选用需要的传动比。5) 核心单元模块化，维护方便。模块化设计技术模块化设计技术已成为齿轮减速器发展的一个主要方向，它旨在追求高性能的同时，尽可能减少零件及毛坯的品种规格和数量，以便于组织生产，形成批量，降低成本，获得规模效益。同时，采用基本零件，增加产品的型式和花样，尽可能多地开发实用的变型设计或派生系列产品，能由一个通用系列派生多个专用系列，摆脱了传统的单一有底座实心轴输出的安装方式。增添了空心轴输出的无底座悬挂式、浮动支承底座、电动机与减速器一体式连接、多方位安装面等不同型式，扩大了使用范围。主要特点:模块化组合齿轮减速机的显著特点之一，是实施零部件集约化生产与组装。按照其输入模块、输出模块和支承模块三大体系设置的零部件，本着标准化、通用化、专业化、系列化规则设计，具有极强的通用性与互换性，这不仅大大减少了木模制作与部件制造程序，而且产品性能稳定、合格率高、组装方便、生产周期短、产品库存率低、综合经济效益高。1) 高度模块化设计:可以方便地配用各种型式的电动机或采用其他动力输入。同种机型可配用多种功率的电动机。容易实现各机型间组合联接。2) 传动比:划分细，范围广。组合机型可以形成很大的传动比，即输出极低的转速。113) 安装形式:安装位置不受限制。4) 强度高、体积小:箱体采用高强度铸铁。齿轮及齿轮轴采用气体渗碳淬火精磨工艺，因而单位体积承载能力高。5) 使用寿命长:在正确选型(包括选用适当的使用系数)和正常使用维护的条件下，减速机(除易损件外)的主要零部件寿命一般不低于 20000h。易损件包括润滑油、油封以及轴承。6) 噪声低:减速机主要零部件都经过精密加工，并通过组装和测试，因而减速机噪声较低。7) 效率高:单机型效率不低于 95%。8) 可承受较大的径向载荷。9) 可承受不大于径向力 15%的轴向载荷。目前，国外著名减速机公司 SEW、FL ENDER、日本住友等纷纷在中国建立了自己的独资或合资工厂，他们依靠先进的设备、技术、资金和生产规模等优势同国内几家大的减速器厂展开激烈竞争，国内厂家在大功率减速器的竞争上经常失利，而通用减速器产品已面临危机。国内减速器行业已加紧在硬齿面技术、功率分支技术和模块化设计技术的研究和开发。12第二章 平面二包的传动原理和总传动比分析设计2.1 传动原理平面二次包络环面蜗杆副是以一个平面为母面，通过相对圆周运动，包络出环面蜗杆的齿面，再以蜗杆的齿面为母面，通过相对运动包络出蜗轮的齿面(见图 2-1)。与以往常用蜗杆的螺旋齿面在原理上虽然相似，但以往的螺旋齿面在原理上是以一直线或平面曲线为母线作螺旋运动而形成，这样的蜗杆齿面绝大多数(除渐开线圆柱蜗杆外)难以用砂轮作符合其形成原理的精确磨削，因而影响了蜗杆及蜗轮滚刀的磨削工艺和淬火处理，影响蜗杆齿面硬度和制造精度的提高，以及齿面粗糙度的减小。图 2-1 传动原理示意图2.2 主要特点承载能力大与同规格的圆柱蜗杆相比，承载能力提高 35 倍。平面包络环面蜗杆由于其外廓母线决定了能多齿同时进入啮合(见图 2-2 a)，这样增大了接触面积，减少了齿面压力，能承受大的冲击载荷。蜗杆蜗轮的接触线是在沿齿高方向上，并且齿面的啮合是在接触线上，因此具有很小的相对曲率，使接触应力减少。双线接触的特点是在蜗杆和蜗轮啮合中同时有两条接触线进入工作区域(见图 2-2 b)。这和增加啮合齿数一样，可提高承载能力。13图 2-2 蜗杆和蜗轮啮合示意图精确地磨削蜗杆齿面蜗杆的几何尺寸和表面光洁度是直接由精密磨削完成，实现其高质量的，保证耐磨防止大负荷时油膜破坏。高精度的蜗杆蜗杆设计上保证有足够的刚性，以致于它的弯曲和其他因素不能影响上述有利的啮合特性。高效率1) 大的滑动角。由于接触线和相对滑移速度方向之间有很大的角度(滑动角)，并且沿滑动的方向相对曲率半径大，导致齿面间良好的润滑条件是高效率的主要原因，效率最高可达 95%。2) 小的啮合摩擦系数。精密磨削后的蜗杆使其啮合磨擦系数降至最低限度。无噪声和稳啮合为了防止处于啮合时的蜗杆不产生冲击和振动，对蜗杆入口和出口进行了倒坡处理。其加工工艺过程与成形原理完全一致，能够可靠地保证制造精度和啮合的理论状态。传动比选择有较大范围对设计中使环面蜗杆简单地增加头数，可使其传动比有较大范围，因此可在一个单级减速器中有较大的传动地选择范围。高质量的材质及热处理方法平面包络环面蜗杆减速器中的蜗杆是经高质量的铬钼钢离子氮化处理，齿面硬度高(HRC50)，表面粗糙度等级提高(Ra选取 0a2) 选择材料及加工精度蜗杆：40Cr，调质硬度 ，齿面淬火硬度 ；2408HB50HRC蜗轮：ZCuAl10Fe3；加工精度：7 级，齿面表面粗糙度 。0.aRm3) 校核承载能力查表，取 68%蜗杆传递的功率为 2113052.93.49568TnPkWki蜗杆轴的计算功率为 1234.4.792108c kkK21式中 由表查的。14K按 ， ， 查表，得 ，故通过。15.pkW4) 基本参数的选择蜗杆头数 ；蜗轮齿数 ；12z2163zi蜗杆计算圆直径 ；按表，1d0.3.0.8059.4am取 。157dm5) 几何尺寸计算（按表）蜗轮计算圆直径： 21273d蜗轮端面模数： 2304.8956tz顶隙： 0.4895.tcmm齿顶高： 7.0367ah齿根高： 614.28fc蜗杆喉部根圆直径： 24.328ffdhm校验： 0.8750.8751 .fd蜗杆齿顶圆直径： 1367.aa蜗杆齿顶圆弧半径： 1.0.1.r蜗杆齿根圆弧半径： 105854.825826ffd蜗轮齿顶圆直径： 22309.74aadhm蜗轮齿根圆直径： 3.6ff蜗杆喉部螺旋导程角： 21rctnrcta125id 齿距角： 236054z主基圆直径： 2sin30sin2513.5082.3bd mm根据表，取标准值 bd分度圆齿形角： 21arciri423bd包围齿数： 26310z22蜗杆包围半角： 0.5.40.5714360.5126hz 蜗杆起始角： 2128sa蜗轮齿宽： ，圆整取2.9.9.48.3fbdmm250bm蜗杆齿宽： 12sin30sin56.791h蜗杆螺纹两侧肩带宽度： ，取.4802t 2.5蜗杆最大齿顶圆直径：蜗杆最大齿根圆直径：蜗轮齿顶圆弧半径： 210.5.59.40832.74aefRdm蜗轮计算圆齿距： 48ttPmj 按表选取 .3j蜗杆法相弦齿高：蜗轮法相弦齿高：蜗杆法相弦齿厚： 20.45cos0.451.9cos4236.752ntspm蜗轮法相弦齿厚： 2.0.89.01ntj m2 22110.5180.3.57917.36eaadrb m 2 211. 659.08eafr 1220.510.51cos.09583.67.3309tnaphddmm2220.45180.51cos.95.31803.670.3tnapjhddm23母平面倾斜角：式中 值如下：圆整取 82coscos1arin30cs24158cs24511ari 63oo730dai AA10,4;36,ii24第四章 直齿轮设计计算已知输入功率： 13.924PkW小齿轮转速： /minnr齿数比： 2.857i由电动机驱动，每天工作 8h，15 年（300 天）启动频繁，轻度冲击，转向变化4.1 选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数1) 按图所示的方案，选用直尺圆柱齿轮传动。2) 选用 7 级精度（GB10095-2001） 。3) 材料选择。由表选择小齿轮材料为 40Cr（调质） ，硬度 280HBS，大齿轮材料为 45 钢（调质）硬度为 240HBS，两者材料硬度差为 40HBS。4) 选小齿轮齿数 ，大齿轮齿数 ，取 。127z2.857.139z27z4.2 按齿面接触强度设计由设计计算公式进行试算，即1) 确定公式内各计算数值 试选载荷系数 。1.3tK 计算小齿轮传递的转矩。 由表选取齿宽系数 。d1d 由表查得材料的弹性影响系数 。EZ 1289.EZMPa 由图按齿面硬度查的小齿轮的接触疲劳强度极限limH，大齿轮的接触疲劳强度极限lim160HMPa lim250H 由式计算应力循环次数。 由图取接触疲劳寿命系数 ；HNK10.9HNK20.95HN 计算接触疲劳许用应力。21312.dEt HKTuZA55 4119.09.03.924.50PTNmNnAA9160149830.7hNnjL923.71.2525取失效概率为 1%，安全系数 ，由式得1S2) 计算 试算小齿轮分度圆直径 ，代入 中较小的值。1tdH 计算圆周速度 。v 计算齿宽 。b14.95241.952dt mA 计算齿宽与齿高之比 h模数 1.327ttmz齿高 2.5.5.495thm4913.b 计算载荷系数。根据 ，7 级精度，由图查得动载系数 ；3.281/vms vK1.2vK直齿轮， ；HFK由表查得使用系数 ；A1.25A由表用插值法查得 7 级精度、小H齿轮相对支撑对称布置时， 。.043H由 ， 查图得12bh.5H FK。.39FK故载荷系数： 1.251.50432.6AvHK 按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径，由式得 计算模数lim10.96546HNKMPa2li252.S2 241331 .25103.8579.2. 41.952dEt HKTuZd m AA1./3.8/6060tnss331 .64.99.11ttdm12.8247mz264.3 按齿根弯曲强度设计由式得弯曲强度的设计公式为1) 确定公式内的各计算数值 由图查得小齿轮的弯曲疲劳
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