关 键 词：

含CAD图纸、说明书 汽车 后桥 托架 加工 工艺 夹具 设计 CAD 图纸 说明书

资源描述：

压缩包已打包上传。下载文件后为完整一套设计。【清晰，无水印，可编辑】dwg后缀为cad图纸，doc后缀为word格式，所见即所得。有疑问可以咨询QQ 197216396 或 11970985

内容简介：

摘 要在生产过程中，使生产对象（原材料，毛坯，零件或总成等）的质和量的状态发生直接变化的过程叫工艺过程，如毛坯制造，机械加工，热处理，装配等都称之为工艺过程。在制定工艺过程中，要确定各工序的安装工位和该工序需要的工步，加工该工序的机车及机床的进给量，切削深度，主轴转速和切削速度，该工序的夹具，刀具及量具，还有走刀次数和走刀长度，最后计算该工序的基本时间，辅助时间和工作地服务时间。本文对汽车后桥托架进行了结构和工艺分析，确定了机械加工工艺路线，制订出了零件的制造工艺方案和机械加工工艺规程，并为加工零件上直径40mm、30.2mm 及 25.5mm 的三孔设计了一套专用镗床夹具。 关键词： 工序，工艺，加工余量，夹具，夹紧力ABSTRACTEnable producing the target in process of production (raw materials, the blank , state of quality and quantity on part become always ) take place direct course of change ask craft course, if the blank is made, machining, heat treatment , assemble etc. and call it the craft course. In the course of making the craft , is it confirm every erector location and worker step that process need this of process to want, the locomotive of processing , this process , and the entering the giving amount of the lathe, cut depth , the rotational speed of the main shaft and speed of cutting, the jig of this process, the cutter and measuring tool, a one hundred sheets of number of times still leaves and a one hundred sheets of length leaves, calculate basic time of this process , auxiliary time and service time of place of working finally. 汽车 lathe to stand here after a technical analysis of the structure and to determine the mechanical machining line, develop a parts manufacturing processes of the programme and mechanical machining and components for the processing of 40mm、30.2mm and 25.5mm diameter Kong design of a dedicated boring jig.Keywords： The process, worker one, the surplus of processing, jig, clamp strength目 录摘摘 要要.IABSTRACT.II第一章第一章 零件的分析零件的分析.11.11.1 零件的作用零件的作用.11.21.2 零件的工艺分析零件的工艺分析.1第二章第二章 工艺规程设计工艺规程设计.32.12.1 确定毛坯的制造形式确定毛坯的制造形式.32.22.2 基面的选择基面的选择.32.2.12.2.1 粗基准选择应当满足以下要求：粗基准选择应当满足以下要求：.32.2.22.2.2 精基准选择的原则精基准选择的原则.32.32.3 制订工艺路线制订工艺路线.42.3.12.3.1 工艺路线方案一工艺路线方案一.42.3.22.3.2 工艺路线方案二工艺路线方案二.52.3.32.3.3 工艺方案的比较和分析工艺方案的比较和分析.52.42.4 机械加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的确定机械加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的确定.62.4.12.4.1 底平面的偏差及加工余量计算底平面的偏差及加工余量计算.62.4.22.4.2 正视图上的三孔的偏差及加工余量计算正视图上的三孔的偏差及加工余量计算.62.4.32.4.3 顶面两组孔加工余量计算顶面两组孔加工余量计算.82.52.5 选择加工设备及刀具选择加工设备及刀具, ,夹具夹具, ,量具量具.82.5.12.5.1 粗、精铣粗、精铣 A A 面面.82.5.22.5.2 镗三孔镗三孔.92.5.32.5.3 钻顶面四孔钻顶面四孔.92.62.6 确定切削用量及基本工时确定切削用量及基本工时.92.6.12.6.1 工序工序 1:1: 粗铣粗铣, ,精铣底面精铣底面.92.6.22.6.2 工序工序 2 2 粗、半精、精镗粗、半精、精镗汽车汽车侧面三杠孔侧面三杠孔.112.6.32.6.3 工序工序 3 3：钻顶面四孔：钻顶面四孔.152.6.42.6.4 工序工序 4 4：钻侧面两孔：钻侧面两孔.18第三章第三章 镗孔专用夹具的设计镗孔专用夹具的设计.213.13.1 定位方案的确定定位方案的确定.213.23.2 定位元件确定定位元件确定.2123.33.3 定位误差分析计算定位误差分析计算.223.43.4 夹紧方案及元件确定夹紧方案及元件确定.223.53.5 对刀方案对刀方案.223.63.6 夹具体分析夹具体分析.223.73.7 夹紧力的计算夹紧力的计算.223.83.8 液压系统的设计液压系统的设计.243.8.13.8.1 活塞杆的设计活塞杆的设计.243.8.23.8.2 缸体内径的计算缸体内径的计算.263.8.33.8.3 缸体壁厚的计算缸体壁厚的计算.263.8.43.8.4 缸盖壁厚计算缸盖壁厚计算.273.8.53.8.5 活塞行程的确定活塞行程的确定.283.8.63.8.6 活塞杆导向长度的确定活塞杆导向长度的确定.283.8.73.8.7 缓冲装置计算缓冲装置计算.283.93.9 夹具设计及操作的简明说明夹具设计及操作的简明说明.30结结 论论.31参考文献参考文献.32致致 谢谢.33 毕业设计（论文）第一章 零件的分析1.1 零件的作用题目所给的零件是汽车后桥托架，是汽车的一个支撑部件，它是在尾座下面安装在床身侧面的支承支架，主要用于支撑光杠、丝杠和操作杠。其零件尺寸较小，结构形状也不是很复杂，但侧面三杠孔和底面的精度要求较高，其工艺性主要要求与进给箱的三杠同轴平行。1.2 零件的工艺分析汽车后桥托架零件图如下： 图 1.1 汽车后桥托架零件图分析汽车的汽车后桥托架零件图可知，该零件共有三组加工表面，它们之间又有一定的位置要求。现分述如下：1. 以平面为中心的加工表面即 120mmx60mm 的底平面，平面度公差为1.6aRm0.03。2. 侧面三孔加工面 这一组的加工表面有 40mm，30.2mm，25.5mm 的通孔，其表面粗糙度要求均为并要保证孔与孔的位置精度为 630.05mm。1.6aRm3顶面为主加工面的四个孔这一组加工面分别是以和为一组的阶梯孔，这组孔的表面粗糙度要132202第一章 零件的分析2求是，以及以和的阶梯孔，其中是装配铰孔，其50Rz3 . 6Ra132102102中孔的表面粗糙度要求是，是装配铰孔的表面粗糙度的13250Rz3 . 6Ra102要求是。3 . 6Ra这三组加工表面之间还有着一定的位置精度要求，主要是：侧面三孔与底平面之间的平行度公差均为 100：0.07；30.2 和 25.5 的孔与 40 的孔之间的平行度公差为 100：0.08；底平面与三孔轴线位置要求为。350.07 毕业设计第二章 工艺规程设计2.1 确定毛坯的制造形式该汽车后桥托架的材料是 HT200，重量是，属于中低等质量的零件，且年产3.5Kg量为 10000 件，在生产上属于大批量生产（参考文献1机械制造技术基础，表 6.1 生产类型划分方法） ，考虑到机床汽车后桥托架在机床工作中的用途，以及零件的加工特点，位置精度要求等，因此选用金属型铸造毛坯，可以免去每次造型。零件尺寸较小，形状结构也不是很复杂，又属于大批量生产，因此毛坯形状应尽量与零件形状靠近，侧面三孔均应铸出。毛坯尺寸通过确定加工余量后确定。2.2 基面的选择基面的选择是工艺规程设计的重要工作之一。基面选择得正确与合理，可以使加工质量得到保证，生产得以提高；否则，加工工艺过程会问题百出，更有甚，还会造成零件的大批报废使生产无法正常进行。2.2.12.2.1 粗基准选择应当满足以下要求：粗基准选择应当满足以下要求：粗基准的选择应以加工表面为粗基准。目的是为了保证加工面与不加工面的相互位置关系精度。如果工件上表面上有好几个不需加工的表面，则应选择其中与加工表面的相互位置精度要求较高的表面作为粗基准。以求壁厚均匀、外形对称、少装夹等。选择加工余量要求均匀的重要表面作为粗基准。这样就能保证均匀地去掉较少的余量，使表层保留而细致的组织，以增加耐磨性。应选择加工余量最小的表面作为粗基准。这样可以保证该面有足够的加工余量。应尽可能选择平整、光洁、面积足够大的表面作为粗基准，以保证定位准确夹紧可靠。有浇口、冒口、飞边、毛刺的表面不宜选作粗基准，必要时需经初加工。粗基准应避免重复使用，因为粗基准的表面大多数是粗糙不规则的。多次使用难以保证表面间的位置精度。对于本题目的汽车后桥托架而言，就应该选择侧面三孔做为粗基准；先铣削出底面并达到要求的 1.6m 表面粗糙度，为下面的加工做好精基准准备。2.2.22.2.2 精基准选择的原则精基准选择的原则基准重合原则。即尽可能选择设计基准作为定位基准。这样可以避免定位基准与设计基准不重合而引起的基准不重合误差。基准统一原则，应尽可能选用统一的定位基准。基准的统一有利于保证各表第二章 工艺规程设计4面间的位置精度，避免基准转换所带来的误差，并且各工序所采用的夹具比较统一，从而可减少夹具设计和制造工作。互为基准的原则。选择精基准时，有时两个被加工面，可以互为基准反复加工。(4).自为基准原则。有些精加工或光整加工工序要求余量小而均匀，可以选择加工表面本身为基准。就本题而言要从保证孔与孔、孔与平面、平面与平面之间的位置，能保证汽车汽车后桥托架在整个加工过程中基本上都能用统一的基准定位。从汽车汽车后桥托架零件图分析可知，它的底平面与侧面三孔平行而且占有的面积较大，适于作精基准使用。但用一个平面定位仅仅能限制工件的三个自由度，如果再使用左面定位，配合适当的镗孔夹具，即可加工 40 mm，30.2 mm 和 25.5 mm 这三个主要孔。在以上基础下，再利用加工后的孔为精基准加工诸如 20 mm，13 mm，10 mm的锥孔，M6 mm 的螺纹孔等等。2.3 制订工艺路线 制订工艺路线的出发点，应当是以零件的几何形状，尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证，在生产纲领已确定为大批量生产的条件下，可以考虑采用万能性机床配以专用的夹具，并尽量使工序集中来提高生产率。除此以外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量下降。现针对本零件值得一提的是：侧面三孔的表面质量要求一样，同为 Ra1.6，但是尺寸精度不同分别为 IT7,IT12,IT12（参考文献1机械制造技术基础，表 3.3 标准公差数值） ，这也就是说 IT7 的孔主要考虑尺寸精度，其它两孔则主要是表面质量的考虑，按经济性分析应该将它们分开加工，但是它们之间的位置精度要求较高所以要一次装夹加工比较好。所以将三孔的加工工艺统一确定为：孔 ：铸造粗镗半精镗精镗。40、 ：铸造粗镗半精镗 2 .305 .25并放在同一道工序中。由此拟订以下两个工艺路线方案。2.3.12.3.1 工艺路线方案一工艺路线方案一工序 1 粗、精铣 120mmx60mm 的底平面。工序 2 钻 2-20mm 至 2-13mm 的阶梯孔和 13mm 至 10mm 的阶梯孔以及 2-10 的锥孔。工序 3 铰 2-20mm 至 2-13mm 的阶梯孔和 13mm 至 10mm 的阶梯孔，2-10mm 的锥孔。 毕业设计工序 4 钻 6mm 的孔和 M6mm 的螺纹孔，攻 M6mm 的螺纹。工序 5 粗樘、半精镗、精镗 40mm，粗樘、半精镗 30.2mm，25.5mm 的孔。工序 6 铣油槽 2 mm3 mm工序 7 锪平 25.5mm 孔的下端面。工序 8 终检。2.3.22.3.2 工艺路线方案二工艺路线方案二工序 1 粗精铣 120mmx60mm 的底平面。工序 2 粗樘、半精镗，精镗 40mm，粗樘、半精镗 30.2mm，25.5mm 的孔。工序 3 铣油槽 2 mm3 mm工序 4 钻 2-20mm 至 2-13mm 的阶梯孔和 13mm 至 10mm 的阶梯孔以及 2-10 的锥孔。工序 5 铰 2-20mm 至 2-13mm 的阶梯孔和 13mm 至 10mm 的阶梯孔，2-10mm 的锥孔。工序 6 钻 6mm 的孔和 M6mm 的螺纹孔。攻 M6mm 的螺纹。工序 7 锪平 25.5mm 孔的下端面。工序 8 终检。2.3.32.3.3 工艺方案的比较和分析工艺方案的比较和分析上述两个方案的特点：两种方案都是以毛坯的侧面和三孔为粗基准，先加工底面，然后以加工后的底面为精基准再加工孔，这样做满足零件加工先面后孔的加工要求；方案一，在这种情况下先加工的繁琐小而杂的孔，最后才加工有严格位置度，配合精度的 40 mm，30.2 mm，25.5 mm 孔；方案二：先加工有严格位置度，配合精度的 40 mm，30.2 mm，25.5 mm 孔，再加工其它细部的孔，两相比较而言，方案二更能保证 350.07 mm，630.05 mm，以及 40 mm，30.2 mm，25.5 mm 孔与A 面的平行度，更好的减小加工误差，更能保证位置精度和配合精度。由以上分析：方案二更为合理、经济的加工工艺路线方案。具体的工艺过程如下表：表 2-1 加工工艺过程表工序号工 种工作内容说 明010铸造金属型铸造铸件毛坯尺寸：长： 宽： 高：mm220mm60mm70孔：、22.527.236020清砂除去浇冒口，锋边及型砂第二章 工艺规程设计6030热处理退火石墨化退火，来消除铸铁表层和壁厚较薄的部位可能出现的白口组织（有大量的渗碳体出现） ，以便于切削加工040检验检验毛坯050铣粗铣、精铣底平面A工件用专用夹具装夹；立式铣床)52(KX060粗镗粗镗镗孔：，0.3025.50.2030025. 0040工件用专用夹具装夹；卧式铣镗床（）68T070半精镗半精镗镗孔：，0.3025.50.2030025. 0040工件用专用夹具装夹；卧式铣镗床（）68T080精镗精镗镗孔：025. 0040工件用专用夹具装夹；卧式铣镗床（）68T090铣粗铣油槽100钻将孔、132102钻到直径202mmd10110扩孔钻将扩孔到要求尺寸132120锪孔钻锪孔、到要求尺寸13202工件用专用夹具装夹；摇臂钻床)3025(Z130钳去毛刺140钻钻孔、6M6150攻丝攻螺纹6M工件用专用夹具装夹；摇臂钻床)3025(Z160钳倒角去毛刺170检验180入库清洗，涂防锈油以上工艺过程见附表“机械加工工艺过程综合卡片” 。2.4 机械加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸的确定2.4.12.4.1 底平面的偏差及加工余量计算底平面的偏差及加工余量计算底平面与孔（，）的中心线的尺寸为。根据工序0.3025.50.2030025. 004007. 035要求，底面加工分粗、精铣加工。各工步余量如下：粗铣：由参考文献2机械加工工艺手册第 1 卷表 3.2-23。其余量值规定为，现取。表 3.2-27 粗铣平面时厚度偏差取。mm4 . 37 . 2mm0 . 3mm28. 0精铣：由参考文献3机械加工工艺手册表 2.3-59，其余量值规定为。mm5 . 1铸造毛坯的基本尺寸为，又根据参考文献3机械加工工艺手390 . 10 . 335册表 2.3-11,铸件尺寸公差等级选用 CT7，再查表 2.3-9 可得铸件尺寸公差为由此确定加工底面的工序尺寸及公差如下表：。mm1 . 1表 2-2 加工底面尺寸及公差表工序名称基本尺寸工序余量工序公差工序尺寸及其公差和 Ra 毕业设计铸造3901.1390.55粗铣3630.16 Ra=6.300.1636精铣3510.1430.7 Ra=3.22.4.22.4.2 正视图上的三孔的偏差及加工余量计算正视图上的三孔的偏差及加工余量计算参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.3-59 和参考文献4互换性与技术测量表 1-8，可以查得：孔：0.3025.5粗镗的精度等级：，表面粗糙度，尺寸偏差是12IT6.3Rammm21. 0半精镗的精度等级：，表面粗糙度，尺寸偏差是 10IT1.6Rammm084. 0孔0.2030.2粗镗的精度等级：，表面粗糙度，尺寸偏差是12IT6.3Rammm21. 0半精镗的精度等级：，表面粗糙度，尺寸偏差是 10IT1.6Rammm084. 0孔025. 002 .40粗镗的精度等级：，表面粗糙度，尺寸偏差是12IT12.5Rammm25. 0半精镗的精度等级：，表面粗糙度，尺寸偏差是10IT3.2Rammm1 . 0精镗的精度等级：，表面粗糙度，尺寸偏差是mm7ITumRa6 . 1025. 0根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.3-11，铸件尺寸公差等级选用 CT7，并查出相应加工工序余量，再查表 2.3-9 可得铸件尺寸公差分别为：可得三孔的加工余量及偏差如下：。、mmmmmm9 . 09 . 09 . 01.铸造（CT7 360.45）粗镗（IT12 Ra6.3 ）半精镗（IT9 0.25038Ra1.6）-精镗（IT7 Ra1.6）0.062039.20.025040表 2-3 加工孔 40 尺寸及公差表工序名称基本尺寸工序余量工序公差工序尺寸及其公差和 Ra铸造3600.9360.45粗镗3820.16 Ra=6.325. 0038半精镗39.21.20.062 Ra=3.2062. 002 .39精镗400.80.025 Ra=1.6025. 00402. 各工序尺寸及公差的确定2 . 002 .30铸造（CT7 27.20.45）粗镗（IT12 Ra6.3 ）半精镗（IT12 21. 002 .29Ra1.6）2 . 002 .30表 2-4 加工孔 30.2 尺寸及公差表工序名称基本尺寸工序余量工序公差工序尺寸及其公差和 Ra第二章 工艺规程设计8铸造27.200.927.20.45粗镗29.220.21 Ra=6.321. 002 .29半精镗30.210.2 Ra=1.62 . 002 .303.各工序尺寸及公差的确定3 . 005 .25铸造（CT7 22.50.45）粗镗（IT12 Ra6.3 ）半精镗（IT12 3 . 005 .24Ra1.6 ）3 . 005 .25表 2-5 加工孔 25.5 尺寸及公差表工序名称基本尺寸工序余量工序公差工序尺寸及其公差和 Ra铸造22.500.922.50.45粗镗24.520.3 Ra=6.33 . 005 .24半精镗25.510.3 Ra=1.63 . 005 .252.4.32.4.3 顶面两组孔加工余量计算顶面两组孔加工余量计算毛坯为实心，不冲孔。两孔精度要求为 IT12，表面粗糙度要求为。参照参考50Rz文献3机械加工工艺手册表 2.3-47，表 2.3-48。确定工序尺寸及加工余量为：第一组：和132202加工该组孔的工艺是：钻扩锪钻孔： 10扩孔： （Z 为单边余量）13mmZ32锪孔： （Z 为单边余量）207mm2Z 第二组：的锥孔和102132加工该组孔的工艺是：钻锪铰钻孔： 10锪孔： （Z 为单边余量）1323Zmm铰孔： 装配时按要求铰孔102.4.4 钻深孔 6mm 及攻螺纹 M6mm 的加工余量计算钻孔：5 mm 2Z=5mm （Z 为单边余量）攻螺纹：M6mm 2Z=1mm （Z 为单边余量）钻孔：6mm 2Z=6mm （Z 为单边余量）经过以上分析计算在确定了加工余量和毛坯公差以后就可以确定出毛坯的尺寸从而可做出毛坯图参见附图。2.5 选择加工设备及刀具,夹具,量具由于生产类型为大批量生产,故加工设备宜以通用机床为主,辅以少量专用机床.其 毕业设计生产方式以通用机床加专用夹具为主,辅以少量专用机床的流水生产线,工件在各机床上的装卸及各机床间的传送均由人工完成。2.5.12.5.1 粗、精铣粗、精铣 A A 面面考虑到工件的定位夹紧方案及夹具结构设计等问题,选择：机床：双立轴圆工作台铣床,KX52刀具：硬质合金端铣刀（面铣刀）YG6 齿数,mmD636Z夹具：专用夹具，量具：游标卡尺。2.5.22.5.2 镗三孔镗三孔三个孔有一定的平行度公差 0.07 的要求，并且属于同一定位基准加工，考虑机床加工精度及加工经济性选择：机床：卧式铣镗床（） ，68T夹具：专用夹具，刀具：硬质合金镗刀，5YT量具：用游标卡尺，塞规。2.5.32.5.3 钻顶面四孔钻顶面四孔钻顶面四孔（其中包括钻孔，和扩孔，铰孔，以及锪132102132102孔，）20213机床：3025Z刀具：硬质合金锥柄麻花钻头。型号：E211 和 E101 带导柱直柄平底锪钻（GB4260-84） 公制/莫式 4 号锥直柄铰刀 刀具材料：VCrW418夹具：专用夹具。量具：游标卡尺，塞规。2.6 确定切削用量及基本工时2.6.12.6.1 工序工序 1:1: 粗铣粗铣, ,精铣底面精铣底面机床：双立轴圆工作台铣床KX52刀具：硬质合金端铣刀（面铣刀）YG6 齿数063dmm6Z粗铣铣削深度：pammap3每齿进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-73，fa取，Zmmaf/18. 0铣削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-81，取VsmV/2 . 1第二章 工艺规程设计10机床主轴转速：n， （2-1）min/97.3636314. 3602 . 1100010000rdVn查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-36，立式铣床主轴转速取最接近的转速值取 375 /minnr实际铣削速度： （2-2）V03.14 63 3751.24/10001000 60d nVm s 进给量： （2-3）fV0.18 6 375/606.75/ffVa Znmm s 工作台每分进给量： mf6.75/405/minmffVmm smm：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-81,amma60被切削层长度 ：由毛坯尺寸可知lmml76刀具切入长度：1l （2-4）) 31 ()(5 . 0221aDDl220.5(636360 )224.98mm取mml251刀具切出长度：取2lmml22走刀次数为 1机动时间： （2-5）1jt121762520.26min405jmllltf精铣：铣削深度：pammap5 . 1每齿进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-73，取faZmmaf/15. 0铣削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-81，取VsmV/5 . 1机床主轴转速，由（2-1）有：n，min/96.4546314. 3605 . 1100010000rdVn查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-36，立式铣床主轴转速取最接近的转速值 475 /minnr实际铣削速度：由（2-2）有：V03.14 63 4751.57/10001000 60d nVm s 进给量：由（2-3）有：fV0.15 6 475/607.125/ffVa Znmm s 工作台每分进给量： mf7.125/427.5/minmffVmm smm被切削层长度 ：由毛坯尺寸可知lmml76 毕业设计刀具切入长度：精铣时1lmmDl631刀具切出长度：取2lmml22走刀次数为 1。机动时间：由（2-5）有：2jt122766320.33min427.5jmllltf2.6.22.6.2 工序工序 2 2 粗、半精、精镗汽车侧面三杠孔粗、半精、精镗汽车侧面三杠孔机床：卧式镗床68T刀具：硬质合金镗刀，镗刀材料：5YT粗镗孔0.3025.5切削深度：，毛坯孔径。pammap2022.5dmm进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，刀杆伸出长度取f，切削深度为。因此确定进给量。mm200mm2rmmf/35. 0切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66 取Vmin/21/35. 0msmV机床主轴转速，由（2-1）有：n010001000 21297.24 /min3.14 22.5Vnrd查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-20，卧式铣镗床主轴转速取最接近的转速值，取315 /minnr实际切削速度，由（2-2）有：V03.14 21.5 3150.35/10001000 60d nVm s 工作台每分钟进给量： （2-6）mf0.35 315110/minmffnmm被切削层长度 ：lmml60刀具切入长度： （2-7）1lmmtgtgkalrp4 . 52302)32(1刀具切出长度： 取2lmml532mml42行程次数 ：i1i机动时间，由（2-5）有：1jtmin66. 0110544 . 560211mjflllt粗镗孔0.230.2mm切削深度：，毛坯孔径pammap2027.2dmm进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，刀杆伸出长度取f，切削深度为。因此确定进给量。mm200mm2rmmf/45. 0切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，V第二章 工艺规程设计12取min/21/35. 0msmV机床主轴转速，由（2-1）有：n010001000 21255.26 /min3.14 27.2Vnrd查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-20，卧式铣镗床主轴转速取最接近的转速值，取min/250rn 实际切削速度，由（2-2）有： V03.14 27.2 2500.34/10001000 60d nVm s 工作台每分钟进给量，由（2-6）有：mfmin/5 .11225045. 0mmfnfm被切削层长度 ：lmml60刀具切入长度，由（2-7）有：1lmmtgtgkalrp4 . 52302)32(1刀具切出长度： 取2lmml532mml42行程次数 ：i1i机动时间，由（2-5）有：1jtmin62. 015 .11244 . 560211mjflllt粗镗孔025. 040切削深度：，毛坯孔径。pammap2mmd360进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，刀杆伸出长度取f，切削深度为。因此确定进给量mm200mm2rmmf/5 . 0切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，取Vmin/24/4 . 0msmV机床主轴转速，由（2-1）有：nmin/31.2123614. 324100010000rdVn查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-20，卧式铣镗床主轴转速取最接近的转速值，取min/250rn 实际切削速度，由（2-2）有： VsmndV/47. 06010002503614. 310000工作台每分钟进给量，由（2-6）有：mfmin/1252505 . 0mmfnfm被切削层长度 ：lmml60刀具切入长度，由（2-7）有：1lmmtgtgkalrp4 . 52302)32(1刀具切出长度： 取2lmml532mml42 毕业设计行程次数 ：i1i机动时间，由（2-5）有：1jtmin56. 0112544 . 560211mjflllt半精镗孔0.325.5切削深度：，粗镗后孔径pa1pamm024.5dmm进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，刀杆伸出长度取f，切削深度为。因此确定进给量mm2001mmrmmf/35. 0切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，取：Vmin/8 .19/33. 0msmV机床主轴转速，由（2-1）有n，010001000 19.8268.33 /min3.14 24.5Vnrd查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-20，卧式铣镗床主轴转速取最接近的转速值，取min/250rn 实际切削速度，由（2-2）有： V03.14 24.5 2500.31/10001000 60d nVm s 工作台每分钟进给量，由（2-6）有：mfmin/5 .8725035. 0mmfnfm被切削层长度 ：lmml60刀具切入长度，由（2-7）有：1lmmtgtgkalrp42302 . 1)32(1刀具切出长度： 取2lmml532mml42行程次数 ：i1i机动时间，由（2-5）有：1jtmin77. 015 .874460211mjflllt半精镗孔0.230.2切削深度：，粗镗后孔径pa029.2dmm进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，刀杆伸出长度取f，切削深度为。因此确定进给量mm2001mmrmmf/35. 0切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，取：Vmin/4 .20/34. 0msmV机床主轴转速，由（2-1）有：n，010001000 20.4230.38 /min3.14 29.2Vnrd第二章 工艺规程设计14查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-20，卧式铣镗床主轴转速取最接近的转速值，取min/250rn 实际切削速度，由（2-2）有：V03.14 29.2 2500.38/10001000 60d nVm s 工作台每分钟进给量，由（2-6）有：mfmin/5 .8725035. 0mmfnfm被切削层长度 ：lmml60刀具切入长度，由（2-7）有：1lmmtgtgkalrp42302 . 1)32(1刀具切出长度： 取2lmml532mml42行程次数 ：i1i机动时间，由（2-5）有：1jtmin77. 015 .874460211mjflllt半精镗孔025. 040切削深度：，粗镗后孔径pammap2 . 1mmd380进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，刀杆伸出长度取f，切削深度为。因此确定进给量mm2001.2mmrmmf/42. 0切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，取Vmin/24/4 . 0msmV机床主轴转速，由（2-1）有：n，min/14.2013814. 324100010000rdVn取min/200rn 实际切削速度，由（2-2）有： VsmndV/39. 06010002003814. 310000工作台每分钟进给量，由（2-6）有：mfmin/8420042. 0mmfnfm被切削层长度 ：lmml60刀具切入长度，由（2-7）有：1lmmtgtgkalrp42302 . 1)32(1刀具切出长度： 取2lmml532mml42行程次数 ：i1i机动时间，由（2-5）有：1jtmin8 . 01844460211mjflllt精镗孔025. 040切削深度：，半精镗后孔径pammap8 . 0mmd2 .390 毕业设计进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，刀杆伸出长度取f，切削深度为。因此确定进给量mm2000.8mmrmmf/35. 0切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-66，取Vmin/21/35. 0msmV机床主轴转速，由（2-1）有：n，min/6 .1702 .3914. 321100010000rdVn查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-20，卧式铣镗床主轴转速取最接近的转速值，取min/200rn 实际切削速度，由（2-2）有： VsmndV/31. 06010002002 .2914. 310000工作台每分钟进给量，由（2-6）有：mfmin/7020035. 0mmfnfm被切削层长度 ：lmml60刀具切入长度，由（2-7）有：1lmmtgtgkalrp5 . 32308 . 0)32(1刀具切出长度： 取2lmml532mml42行程次数 ：i1i机动时间，由（2-5）有：1jtmin96. 017045 . 360211mjflllt2.6.32.6.3 工序工序 3 3：钻顶面四孔：钻顶面四孔钻顶面四孔（其中包括钻孔，和扩孔，铰孔，以及锪132102132102孔，）20213机床：3025Z刀具：硬质合金锥柄麻花钻头。型号：E211 和 E101 带导柱直柄平底锪钻（GB4260-84） 公制/莫式 4 号锥直柄铰刀 刀具材料：VCrW418钻孔，以及的锥孔132102钻孔时先采取的是钻到再扩到，所以，另外的两132102132mmD10个锥孔也先钻到。102102切削深度：pammap5进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-52，取frmmf/33. 0切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-53，取VsmV/36. 0机床主轴转速，由（2-1）有：n第二章 工艺规程设计16，min/9 .6871014. 36036. 010001000rdvn查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-12，摇臂钻床主轴转速取最接近的转速值，取630 /minnr实际切削速度，由（2-2）有：V03.14 10 6300.33/10001000 60d nVm s 被切削层长度 ：lmml60刀具切入长度：1l （2-8）mmmmctgctgkDlr58 . 42120210)21 (21刀具切出长度： 取2lmml412mml32走刀次数为 4机动时间： （2-9）2jt218 1867674 54 30.97min0.33 630jLtfn 扩孔132钻孔时先采取的是钻到再扩到，所以，132102132mmD13101d切削深度：pammap5 . 1进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-52，取f0.9/fmm r切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-53，取VsmV/37. 0机床主轴转速，由（2-1）有：n，min/85.5431314. 36037. 010001000rDvn查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-12，摇臂钻床主轴转速取最接近的转速值取500 /minnr实际切削速度，由（2-2）有：V03.14 13 5000.34/10001000 60d nVm s 被切削层长度 ：lmml60刀具切入长度，由（2-8）有：1lmmmmctgctgkdDlr386. 2212021013)21 (211刀具切出长度： 取2lmml412mml32走刀次数为 2机动时间，由（2-9）有：2jt267182 32 30.5min0.39 500jLtfn 锪孔202切削深度：，pammap5 . 3mmD20 毕业设计根据参考文献3机械加工工艺手册表查得：进给量,切674 . 20.15/fmm r削速度；取smV/41. 02 . 0smV/3 . 0机床主轴转速，由（2-1）有：n，min/62.2862014. 3603 . 010001000rDVn取315 /minnr实际切削速度，由（2-2）有： V3.14 20 3150.33/10001000 60DnVm s 被切削层长度 ：lmml12刀具切入长度，由（2-8）有：1lmmctgctgkdDlr02. 4212021320)21 (201刀具切出长度： 取2lmml412mml32走刀次数为 2机动时间，由（2-5）有：4jt1241262 4.022 320.68min0.15 315jllltnf 锪孔13切削深度：，pammap3mmD13根据参考文献3机械加工工艺手册表查得：进给量,切674 . 20.1/fmm r削速度；取smV/41. 02 . 0smV/35. 0机床主轴转速，由（2-1）有：n，min/45.5141314. 36035. 010001000rDVn查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-12，摇臂钻床主轴转速取最接近的转速值，取min/500rn 实际切削速度，由（2-2）有： VsmDnV/34. 06010005001314. 31000被切削层长度 ：lmml40刀具切入长度，由（2-8）有：1lmmctgctgkdDlr87. 2212021013)21 (201刀具切出长度： 取2lmml412mml32走刀次数为 1机动时间，由（2-5）有：4jtmin7 . 050015. 0387. 247214nfllltj第二章 工艺规程设计18铰孔102切削深度：，pammap25. 0mmD10进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-58，f取rmmf/0 . 20 . 1rmmf/0 . 2切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-60，取VsmV/32. 0机床主轴转速，由（2-1）有：n，min/46.6111014. 36032. 010001000rDVn查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-12，摇臂钻床主轴转速取最接近的转速值，取630 /minnr实际切削速度，由（2-2）有：V3.14 10 6300.33/10001000 60DnVm s 被切削层长度 ：lmml20刀具切入长度，由（2-8）有：1lmmctgctgkdDlr14. 221202105 .10)21 (201刀具切出长度： 取2lmml412mml32走刀次数为 1机动时间，由（2-9）有：4jt42062 2.142 30.03min2 630jLtnf 2.6.42.6.4 工序工序 4 4：钻侧面两孔：钻侧面两孔钻侧面两孔（其中包括钻的孔和的螺纹孔）6 6M机床：Z3025钻6 切削深度：pammap3根据参考文献3机械加工工艺手册表查得：进给量394 . 2,取为 切削速度，rmmf/28. 022. 00.25/fmm rsmV/36. 0机床主轴转速，由（2-1）有：n，min/1147614. 36036. 010001000rdVn查参考文献5机械制造工艺设计简明手册表 4.2-12，摇臂钻床主轴转速取最接近的转速值，取1000 /minnr实际切削速度，由式（1.2）有：V3.14 6 10000.31/10001000 60DnVm s 毕业设计被切削层长度 ：lmml9 .44刀具切入长度，由（2-8）有：1lmmctgctgkDlr11212026)21 (21刀具切出长度： 取2lmml412mml32加工基本时间，由（2-5）有： Tj1244.9 11 30.27min0.22 1000LllTjf n钻螺孔6M切削深度：pa2.5pamm进给量：根据参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-39，f，取rmmf/28. 022. 0rmmf/25. 0切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-41，取VsmV/36. 0机床主轴转速，由（2-1）有：n，min/13222 . 514. 36036. 0100010000rdVn取1600 /minnr实际切削速度，由（2-2）有：V03.14 5.2 16000.44/10001000 60d nVm s 被切削层长度 ：lmml17刀具切入长度，由（2-8）有：1lmmctgctgkDlr5 . 1212022 . 5)21 (21刀具切出长度：2l02l走刀次数为 1机动时间，由（2-5）有：jt1217 1.50.05min0.25 1600jllltfn3.攻螺纹孔6M机床：组合攻丝机刀具：高速钢机动丝锥进给量：由于其螺距,因此进给量fmmp1rmmf/1切削速度：参照参考文献3机械加工工艺手册表 2.4-105，取Vmin/9 . 6/115. 0msmV机床主轴转速，由（2-1）有：n，min/24.366614. 39 . 6100010000rdVn取400 /minnr丝锥回转转速：取0n400 /minnnr第二章 工艺规程设计20实际切削速度，由（2-2）有：V03.14 6 4000.13/10001000 60d nVm s 被切削层长度 ：lmml25刀具切入长度：1lmmfl313)31 (1刀具切出长度：2lmmfl313) 32(2走刀次数为 1机动时间，由（2-5）有：jt 12120253325330.16min1 4001 400jlllllltfnfn 毕业论文第三章 镗孔专用夹具的设计为了提高劳动生产率,保证加工质量,降低劳动强度,在加工汽车汽车后桥托架零件时需要设计专用夹具。经指导老师安排,本次我只设计用镗床镗孔 40，30.2，25.5的专用夹具。根据的图 31 所示，要求设计镗孔 40，30.2，25.5 的专用夹具。根据工艺规程,在镗孔之前底面已经过精铣,本工序的要求是：孔与孔之间的位置精度630.05mm，各孔的表面粗糙度 1.6m，并且孔与 A 表面的平行度公差为 0.07，孔30.2，25.5 与 B 表面的平行度公差为 0.08。镗床夹具通常称为镗模。镗模是一种精密夹具。它主要用来加工箱体类零件上的精密孔系。镗模和钻模一样，是依靠专门的导引元件镗套来导引镗杆，从而保证所镗的孔具有很高的位置精度。采用镗模后，镗孔的精度可不受机床精度的影响。图 313.1 定位方案的确定由以上分析可选底面（A 面）和左侧面（C 面）为定位基准来设计镗模，孔轴线间的位置公差要求及孔中心与底面的平行度公差均由镗模位置精度来保证。工件定位用底平面和两个侧面来限制六个自由度。3.2 定位元件确定底面精铣后为精基准，平面定位，由于底面分为了两部分。所以选择了两水平定位支承板，限制 3 个自由度。左侧面（C 面）用两个固定支承钉，限制两个自由度。后侧面（D 面）用一个定位销，限制一个自由度。 第三章 镗孔专用夹具设计223.3 定位误差分析计算定位误差是指由于定位不准而引起的某一工序尺寸或位置要求方面的加工误差。对夹具设计中的某一定位方案，只有其可能产生的定位误差小于工件相关尺寸或位置公差的 1/3，或满足，即可认为该定位方案符合加工精度的要求。T对定装夹过程对于我设计的夹具来说：该夹具以两个平面定位，要求保证孔轴线与左侧面间的尺寸公差以及孔轴线与底平面的平行度公差。为了满足工序的加工要求，必须使工序中误差总和等于或小于该工序所规定的工序公差。分析镗孔中心线与 A 面的平行度误差：由于采用的是底面定位，底面既是工序基准，也是定位基准，故基准不重合误差为零，底面与支承板之间始终保持接触，故基准位移误差也为零，由于使用了镗模，需要保持 A 面与待加工孔中线的距离 350.07 mm 和平面度 0.07，以及孔之间的位置度 630.05mm 都由镗模制造时候的位置精度确定，而镗模制造时所允许的公差只是零件公差的 1/51/3，由此可知本夹具的定位误差是非常小的，夹具定位方案可行。3.4 夹紧方案及元件确定为了改善劳动条件和提高生产率，目前在大批量生产中均采用机动夹紧。机动夹紧的力源来自气动、液压、气液联动、电磁、真空等动力夹紧装置。今采用自制 V 型块连接液压夹紧装置进行夹紧。 （参照镗床夹具总装图） 。3.5 对刀方案由于使用镗模与钻套，镗套的作用是确定工件上被加工孔的位置，引导刀具并防止其在加工中发生偏斜，所以说刀具通过固定好后的镗套就可以自动找正对刀（参照镗床夹具总装图） 。3.6 夹具体分析为保证夹具在工作台上安装稳定,应按照夹具体的高度比不大于 1.25 的原则确定其宽度,而且把底座做成四周边框接触机床工作台，这样既能加强夹具体的刚度，又能减轻夹具体的质量。另外为增强刚性，底座应采用十字形筋条，底座上还应设置找正基面，以便于夹具的制造和装配。 （参照镗床夹具总装图） 。3.7 夹紧力的计算镗刀材料：（硬质合金镗刀）5YT刀具的几何参数： 60粗K90精K100s80由参考文献6机床夹具设计手册查表可得：321圆周切削分力公式： （3-1）PpCKfaF75. 0902式中 （取最大值）2pamm0.5/fmm r 毕业论文 （3-2）rpspoppkmppKKKKKK查表得： 取 得421nmpHBK)150(175HB4 . 0n0.4175()1.064150mpK由表可得参数： 62194. 0pkK0 . 1opK0 . 1spK0 . 1rpK得 1.064 0.94 1.0 1.0 1.01.00Kp 即：0.75902 2 0.51.001072.66()CFN 同理：径向切削分力公式 ： （3-3）PpPKfaF75. 09 . 0530式中参数： n=1.02pamm0.5/fmm r 1.0175()1.167150mpK77. 0pkK0 . 1opK0 . 1spK0 . 1rpK1.167 0.77 1.0 1.0 1.00.9Kp 即：0.90.75530 20.50.9529.26()PFN轴向切削分力公式 ： （3-4）PpfKfaF4 . 0451式中参数： n=0.82pamm0.5/fmm r 0.8175()1.131150mpK11. 1pkK0 . 1opK0 . 1spK0 . 1rpK1.131 1.11 1.0 1.0 1.01.26Kp 得：0.4451 2 0.51.26861.32()fFN 根据工件受力切削力、夹紧力的作用情况，找出在加工过程中对夹紧最不利的瞬间状态，按静力平衡原理计算出理论夹紧力。最后为保证夹紧可靠，再乘以安全系数作为实际所需夹紧力的数值。即： （3-5）FKWK安全系数 K 可按下式计算 （3-6）6543210KKKKKKKK 式中：为各种因素的安全系数，见6机床夹具设计手册表可60 KK121得： 取1.2 1.2 1.0 1.2 1.0 1.0 1.01.7282.5CK 2.5CK 取1.2 1.2 1.2 1.2 1.0 1.0 1.02.082.5PK 2.5pK 取1.2 1.2 1.25 1.2 1.0 1.0 1.02.162.5fK 2.5fK 所以：1072.66 2.52681.65()CCCWKFN 529.26 2.51323.15()PPPWKFN 861.32 2.52153.3()fffWKFN算出夹紧力后就可以设计液压系统了！第三章 镗孔专用夹具设计243.8 液压系统的设计设计一套液压系统来作为夹具的夹紧力。要求设计出的液压系统能实现“快进工进保压快退停止”的工作循环。在这个过程中需要的快进和快退的速度要尽量快，以减少夹紧时间。而在工进的时候速度要小以减小冲击力，也不能太小以免增加加紧时间。已知所需的夹紧力最大取为 F=4203.86 N，快进、快退的速度，工进的速度0.3 m/min，快进的行程长度15 mm，工进的长137.0/minvvm2v1l度10 mm，快退的行程长度15+10=25 mm，往复运动的加速度、减速度2l213lll时间不希望超过 0.2 s。液压系统的执行元件使用液压杆。 由参考文献6机床夹具设计手册第一篇机床夹具设计基础第六章液压传动装置设计及第二篇机床夹具零部件及气动液压元件第四章机床夹具用油缸和气液增压器等相关章节的知识可设计并参考选择各液压系统元件。今由于时间和篇幅有限对液压系统的设计过程部分省略。只对液压缸的设计过程做详细的设计计算如下：3.8.13.8.1 活塞杆的设计活塞杆的设计1 活塞杆直径 d 的计算最大夹紧力 F=2681.65N。夹紧力 F=P1A1-P2（A1-A2） ； （3-7）式中： F 夹紧力， N；P1 进油口压力， MPa；P2 出油口压力， MPa；A1 活塞无杆腔面积，；2()mmA2 活塞杆面积， 。2()mm该液压油缸采用差动缸，则 P1=P2则 F=P2A2=8A2=2681.65N； 式中 P2=8MPa； A2=。42d则 。44 2681.6520.663.14 8FdmmP查新编非标准设备设计手册表 29-8-5 活塞杆外径 d 尺寸系列将活塞杆直径圆整 d 取 d=25mm。2 活塞杆强度验算 当活塞杆仅受轴向负荷时，应满足强度条件： 毕业论文 （3-8） 24dF 式中 F活塞杆所受压缩或拉伸负荷（N） ； d活塞杆直径（mm） ； 许用应力（MPa） ，一般取0.2。 b本设计中活塞杆采用 45 钢，查机械设计手册活塞杆MPa。600b 则 10，且承受压缩力作用时，还需验算其压杆稳定性。这时，活塞杆所受负荷 F 应小于保持压杆失稳的临界负荷 FK 即 FFK/nK （3-10）式中 l液压缸安装长度（mm） ； FK活塞杆弯曲失稳的临界负荷（N） ； nK安全系数，通常取 nK=3.56。当活塞杆的长细比用表示时，在的情况下，Fk 可按下式计算：Krl /21/Krl （3-11）222lEJFk当，且情况下，Fk 可按下式计算：21/krl1202021 （3-12）221KKrlafAF式中 活塞杆横截面的回转半径（mm） ，；KrAJrK/ 柔性系数，对于钢取=85；11 由液压缸支承方式决定的末端系数；2 E活塞杆材料弹性模量（MPa） ，对于钢可取 E=2.1MPa；510第三章 镗孔专用夹具设计26 J活塞杆横截面惯性矩（） ，对于实心活塞杆 J0.054()mm4d A活塞杆横截面面积（） ，；2()mm24Ad f由材料强度决定的实验数值（MPa） ，对于钢取 f=490MPa； 实验常数，对钢可取=1/5000。aa当活塞杆所受实际压缩作用力不能满足公式 FFK/nK 时，应增大活塞杆直径或缩小液压缸安装长度进行重算。3.8.23.8.2 缸体内径的计算缸体内径的计算 缸体内径可分别按下列两式计算D = （mm） （3-13）DPF14 = （mm） （3-14）D224FdP 式中 F1、F2 分别为无杆腔与有杆腔的总机械负荷（N） ； P 供油压力（MPa） ； d 活塞杆直径（mm） 。 液压缸的总机械负荷 F1 及 F2 可按下式确定： F=F0/（） （3-15）t式中 F0活塞所受实际推力或拉力（N） ； 负载率，一般取=0.50.7； 液压缸的总效率，在没有回油背压时取=0.90.95，小缸取下限tt值，大缸取上限值。背压较大时，可按新编非标准设备设计手册书中公式计算。最后，在求得的两种值中，选取较大者并按新编非标准设备设计手册表 29-8-4D圆整为标准尺寸。则 本设计中液压缸的内径22681.6540.6 0.9253.14 8D解得 =40.208mm。D 查新编非标准设备设计手册表 29-8-4 缸内径尺寸系列，将内径尺寸D圆整取 =45mm。DD3.8.33.8.3 缸体壁厚的计算缸体壁厚的计算 采用钢材、工作平稳，p16MPa 时，一般可按薄壁圆筒计算壁厚： （mm） （3-16） 2pD 式中 缸壁厚度（mm） ； 毕业论文 D缸体内径（mm） ； p供油压力（mm） ； 许用压力（MPa） 。 许用应力可按下式计算： =/n （3-17）b 式中 材料强度极限（MPa） ；b n安全系数。 工作平稳时，一般取 n=5；当有较大液压冲击时，最好按相关公式计算冲击压力或最大缓冲压力，并以此压力代替公式 中的 p。当冲击压力较大又难以 2pD准确计算时，应取 n=12（对于铸铁等脆性材料，应取 n=15） 。当压力较低时，按公式 算出的壁厚度可能很薄，这时应根据加工工艺 2pD的需要适当加厚。当缸体材料采用铸铁或铝合金时，应在较低压力下才能采用薄壁圆筒公式计算壁厚。当0.16 时，缸体材料应尽量采用钢材（20、35、45 或铸钢） ，缸壁厚则应按 p壁厚圆筒计算： （3-18） pDD73. 11式中 缸体外径 （mm） ；1D 其它代号的含义及单位与公式 相同。 2pD在液压缸有冲击负荷的情况下，安全系数 n 有时较难确定，必要时可参考液压设计手册介绍的标准尺寸来确定壁厚。本设计中缸体采用的 45 钢材料，查机械设计手册缸体的抗拉强度MPab600则 许用强度 MPab1205/6005则 压力比 80.0670.16120p因此计算缸体壁厚 8 451.522 120pDmm本设计中参照双向作用地脚式油缸 T5024 型取10mm3.8.43.8.4 缸盖壁厚计算缸盖壁厚计算 对于用螺栓联接的缸盖或整体缸盖，可近似地按边缘固定的圆板来计算强度。缸第三章 镗孔专用夹具设计28盖受油压时，最大应力发生在边缘上，缸盖的厚度计算公式为： （3-19）0.43 PhD式中 h缸盖厚度（mm） ； D缸体内径（mm） ； P供油压力（MPa） ； 许用压力（MPa） ，锻钢取=40MPa，铸钢可取=30MPa。 本设计中缸盖材料采用铸钢则取：=30MPa； 。取。80.43 459.9930hmm23hmm3.8.53.8.5 活塞行程的确定活塞行程的确定 根据夹紧实际情况，查新编非标准设备设计手册表 29-8-6 活塞行程取S=25mm。3.8.63.8.6 活塞杆导向长度的确定活塞杆导向长度的确定对于活塞杆，一般应设置一定长度的导向装置。对受力较小的短活塞杆，可以直接用缸盖来导向，对于受力较大的长活塞杆，或对于受有一定径向负荷的活塞杆，应设置用灰铸铁、球墨铸铁或青铜制成的导向套，或采用填充聚四氟乙烯制成的导向环。导向长度一般取为（0.61.5）d （d 为活塞杆直径） 。对于较长的单活塞杆液压缸，为了减少导向套的侧压力，有时还对导套长度中点至活塞长度中点的距离提出要求，其大小应满足：（mm） （3-20）202LDH 式中： H导套长度中点至活塞长度中点的距离（mm） ；L活塞行程（mm） ； D液压缸内径（mm） 。 为加大距离 H，有时需设置隔圈。本设计中活塞杆较短可不必设计导向长度，直接用缸盖来导向。3.8.73.8.7 缓冲装置计算缓冲装置计算一般认为，在液压缸压力10MPa，活塞速度0.1m/s 时，需采用缓冲装置或其它缓冲缓冲办法。采用缓冲装置时需进行有关计算。根据能量守恒原理，可知在理想的缓冲制动过程中，应满足下列方程： （3-21）SpAvmFApScMR12021式中 工作腔活塞的有效作用面积（） ；A2mm 毕业论文 液油的工作压力（MPa） ；p 活塞的缓冲行程（m） ；S 折算到活塞上的一切外部负荷，包括重力及摩擦力（N） ；其作用方RF向与活塞运动方向一致者取“+”号，反之取“-”号（因此摩擦力应取“-”号） ； 折算到活塞上的一切有关运动部分的总质量（kg） ；Mm 活塞在缓冲开始时的速度（m/s） ；0v 缓冲压力在活塞上的有效作用面积（） ；1A2mm 所需要的平均缓冲压力（MPa） 。cp由上式可解得： SAvmSFApSpMRc12021所需最大缓冲压力可按下式计算： （3-22）ccKppmax值的大小应根据缓冲节流的特性而定。若节流截面及长度不变，则缓冲压力将K随活塞速度的减慢而迅速减小；这时可取=23。若能使节流截面或长度按一定规律K变化，使缓冲压力保持恒定，则可取1。K当采用可调节流装置时，所需要最大缓冲压力可通过调整节流通道面积来调定。其值不能超过缸体及密封圈所能承受的压力，否则应采取其它措施来吸收冲击能量。当采用固定节流通道时，对于薄壁节流孔（小孔通流长度与孔径之比0.5） ，其直径可按下式估算： （mm） （3-23）/03. 0max01cqpCZvAd式中 缓冲腔活塞受压面积（） ；1A2mm 活塞在缓冲开始时的速度（m/s） ；0v 流量系数，一般取=0.60.63；qCqC 所需最大缓冲压力（MPa） ；maxcp 液压油密度（） ；对液压油可取；3/kg m3900/pkg m Z节流孔数量。当采用通道逐渐变小的三角形沟槽节流时，若沟槽截面接近为等边三角形，则其最大边长B可按下式近似估算： /045. 0max01cqpCZvAB （mm） （3-24）第三章 镗孔专用夹具设计30 式中代号及单位与上式的相同。 当用细长孔节流时，其孔径可按下式估算： 4max01/