A165+某四层框架商业楼设计建筑图结构图计算书8000平米
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A165+某四层框架商业楼设计建筑图结构图计算书8000平米,a165,某四层,框架,商业,设计,建筑,结构图,计算,平米
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毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 1 页桂林东城第一商场设计摘要本设计为一中型商场的结构设计。考虑建筑布置的要求，结构选型选择框架结构，结构布置尽量满足使用，耐久，美观三方面的要求。本设计书选取商场的一榀作为计算模型，采用手算。其中恒载，活载的计算采用二次弯矩分配法，风荷载的计算采用 D 值法。在内力组合的过程中考虑荷载满跨布置，求出荷载的最不利组合，并由此进行这一榀框架的配筋。在计算书中还进行了配筋的计算和基础的计算。商场的其余结构由 PKPM 软件进行计算。关键词：框架，商场，D 值法，二次弯矩分配法 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 2 页This design of a medium emporium in GuilinAbstractThis design is a structure design for a medium emporium. Considering the requirement to architecture distribution, choose frame as the structure, the distribution of structure try to meet the requirements in 3 aspects of utility, Durability and Aesthetics. This design chooses one story of the emporium as the calculation model, and calculated by hand. Herein the calculation of Dead Load and Live Load applied the Moment Redistribution Method. The calculation of Wind Load applied Matrix Displacement Method. During the process of internal force combination, consider the calculation of full span distribution load, to get the most disadvantageous Load Effect Combination, hence carry out the reinforcement for this frame. In the calculation sheet,also there are calculation to the beam，column reinforcement and foundation. Other structure of the emporium will be calculated by Software PKPM.Keywords: Frame; medium emporium; Matrix Displacement Method; Moment Redistribution Method 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 3 页第一章 设计任务1.1.1 设计内容本工程为桂林东城第一商场设计。其内容包括建筑设计和结构设计两部分。结构形式采用钢筋混凝土框架结构。1.1.2 设计原始资料建设地点：桂林工程名称：桂林东城第一商场设计总建筑面积：约 280m总建筑高度： 3总建筑层数：4设计使用年限：50环境类别：二类；重要性等级为三级；场地等级为二级；地基等级为二级，地基基础设计等级为丙级，岩土工程勘察等级为乙级工程地质资料：另附工程地质报告 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 4 页第二章 结构设计2.1 结构布置及计算简图2.1.1 结构布置 根据房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，主体结构共4 层，层高均为 4.5m。由于本设计中商场长度为 133.8m,跨度较大，一般 60m 长度需设置防震缝，故在柱 9 处横向设置防震缝，取右半部分做结构设计。 填充墙正面及侧面采用 200mm 厚的玻璃幕墙。门为玻璃门，M1 尺寸为 5.6m3.3m,M2尺寸为 3.73.3m,M3 尺寸为 1.8m2.4m,M4 尺寸为 1.5m2.4m,M5 尺寸为 0.9m2.4m。窗为铝合金窗，洞口尺寸 C1 为 1.5m1.8m,C2 尺寸为 1.2m1.8m。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取 100mm。梁截面高度取梁跨度的1/12-1/8 估算，由此可得到的梁截面尺寸见表 1.1，并将各层梁柱和板的混凝土强度等级。混凝土的设计强度：底层取 C35( =16.7 , =1.57 ),2-4 层取 C30( =14.3cf2/Nmtf2/Nmcf, =1.43 )/cncANft2m表 2.1 梁截面尺寸层次 混凝土强度等级 梁截面尺寸（bh）1 C35 30075024 C30 300750柱截面尺寸确定:框架柱的截面尺寸一般根据柱的轴压比限值按下式计算： 。由任务书知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值 =0.8，各层的/cncANf Nu重力荷载代表值近似取 12 。按较大开间计算，由建筑图可知 A 柱的负载面积为2kN/m7.83.9 ，B 柱的负载面积为 7.87.8 ，C 柱的负载面积为 7.86.0 ,D 柱的负载面积2m2 2m为 7.82.1 。则得第一层柱截面的面积为：A 柱：Ac1.37.83.91210007/(0.816.7)=229516 2B 柱：Ac1.257.87.81210007/(0.816.7)=478959 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 5 页C 柱：Ac1.257.86.01210008/(0.816.7)=420360 2mD 柱：Ac1.37.82.11210008/(0.816.7)=153011取截面为正方形，根据以上的计算结果并综合考虑其它因素，柱截面尺寸可取为：700mm700mm基础选用柱下条形基础，基础埋深取 0.5m。柱的高度：2-4 层柱高即为层高，即 4.5m；底层柱高从基础顶面取至一层板底，为4.5+0.5=5.0m。图 2.1 横向框架计算简图2.2 重力荷载计算2.2.1 屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）：30mm 厚细石保护层： 220.03=0.66 2kN/m三毡四油防水层： =0.4 20mm 厚水泥砂浆找平层： 200.02=0.4 2/150mm 厚水泥石保温层： 50.15=0.75 kN100mm 厚钢筋混凝土板： 250.1=2.5 2/mV 型轻钢龙骨吊顶： 0.25 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 6 页合计 4.96 2kN/m一至三层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗沙打底）： 0.55 2/100mm 厚钢筋混凝土面板： 250.1=2.5 kV 型轻钢龙骨吊顶： 0.25 2N/m合计： 3.30（2）楼面均布活荷载：3.5 2kN/m（3）屋面均布活荷载：2.02.2.2 梁、柱、窗、门重力荷载计算梁柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。计算结果见表 1-2。墙体为：正面侧面 200mm 厚的玻璃幕墙，背面 200mm 厚的粘土空心砖，外墙面贴瓷砖（0.5 ）内墙面为 20mm 的厚抹灰，则正面侧面单位墙面重力荷载为：0.4 ，背2kN/m 2kN/m面单位强面重力荷载为：0.5+170.02+15 0.20=3.84 。2kN/m内墙为 200mm 粘土空心砖，两侧均为 20mm 厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：170.022+150.20=3.68 2kN/m玻璃门单位面积重力荷载为 0.3 ，铝合金窗单位面积重力荷载取 0.4 。2/4.底层构件重量计算,计算过程见表 2.2。表 2.2 梁柱重力荷载标准值 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 7 页层次 构件 b/mh/m/( )3/kNm g/(kN/m) il/m n iG/kN i/kNAB，BC 跨横梁0.3 0.75 25 1.05 5.91 7.8 19 875.86CD 跨横梁0.3 0.75 25 1.05 5.91 4.2 10 248.22纵梁 0.3 0.75 25 1.05 5.91 7.8 35 1613.431柱 0.7 0.7 25 1.10 13.475 5 39 2627.65365.11AB，BC 跨横梁0.3 0.75 25 1.05 5.91 7.8 19 875.86CD 跨横梁0.3 0.75 25 1.05 5.91 4.2 10 248.22纵梁 0.3 0.75 25 1.05 5.91 7.8 35 1613.432-4柱 0.7 0.7 25 1.10 13.475 4.5 39 2364.95102.41注：（1）表中 为考虑梁柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g 表示单位长度构件重力荷载；n 为构件数量（2）梁长度取净长；柱长度取层高9-10-A-B 一框的楼面板自重：3.3 7.8m 7.8m=200.77kN2kN/m9-10-C-D 一框的楼面板自重：3.3 7.8m 4.2m=108.11kNCD 跨梁自重标准值：0.30.75254.2=23.625kNAB,BC 跨梁自重标准值： 0.30.75257.8=43.875KN内隔墙标准值：3.68 （6.32m+19.8m） 4.5m=536.544kN2kN/m外隔墙标准值：0.4 61.7m4.5m+3.84 (69.9m+15.6m)4.5m2kN/m=1588.5Kn楼面板总重为：200.77kN17+108.11kN9=4386.08kN梁总重为：43.875kN(35+19)+23.625kN10=2605.5kN 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 8 页一层柱总重为：0.7m0.7m5m25 39=2388.75kN3/kNm二到四层柱总重为：0.7m0.7m4.5m25 39=2149.88kN/6.重力荷载代表值计算：重力荷载代表值是指结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和，是表示地震发生时根据遇合概率确定的“有效重力” 。G1=0.5(4386.08+2605.5+2388.75+536.544+1588.5)+0.5(4386.08+2605.5+2149.88+536.544+1588.5)=11385.97kN；G2=G3=4386.08+2605.5+2149.88+536.544+1588.5=11266.48kNG4=0.5(4386.08+2605.5+2149.88+536.544+1588.5)=5633.29kN图 2.2 各质点的重力荷载代表值2.3 框架侧移刚度计算梁的线刚度 = /l。其中 为混凝土弹性模量， 为梁截面惯性矩。对于本设计中的现bicEIc bI浇楼面，取中框架柱 =2.0 ,边框架柱 =1.5 。b0IbI0柱的线刚度 = /h 。其中 为柱的弹性模量， 为柱截面惯性矩，h 为柱的高度。ciCcEcIC 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 9 页横梁线刚度 及柱线刚度计算分别见表 3.1 和 3.2。bi表 2.3 横梁线刚度 ib 计算表类别层次/cE( )2Nmbh/mmmm =0I312bh/ 4ml/mm bi/Nm1.5 bi/ 2 bi/Nm13.15403007501.0551078004.261 106.392108.522 10AB 跨横梁2-4 3.0 43007501.0551078004.058 106.087108.116 1013.1543007501.0551078004.261 106.392108.522 10BC 跨横梁2-4 3.0 43007501.0551078004.058 106.087108.116 1013.1543007501.0551042007.913 1011.8701015.826 10CD 跨横梁2-4 3.0 43007501.0551042007.536 1011.3041015.072 10表 2.4 柱线刚度 ic 计算表层次 /mmch/( )cE2N/mbh/mmmm= /cI312bh4m/ciN1 5000 3.15 410700700 2.00 1012.6 102-4 4500 3.0 700700 2.00 13.3柱的侧移刚度 D 可按下式计算： 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 10 页D= c21ih其中 为柱侧移刚度修正系数。按上式计算柱侧移刚度，将计算单元范围内同层所有柱的侧移刚度相加，为该层框架的总的侧移刚度值。当某些楼层刚度小于上层时，其侧移刚度比值不应小于0.7 现以第二层 B10 柱为例说明柱侧移刚度 D 的计算过程：B10 柱及其相连的梁的相对线刚度如图 3.1：图 2.3 B10 柱及其相连的梁的相对线刚度由此可得梁柱线刚度比 为：k= =1.320k8.16.8.52.= =0.39762c.30D= =0.3976 =29687N/mm21ccih12.6045其他柱依上面的计算过程计算，列表如下：表 2.5 A 柱，B 柱侧移刚度计算表A 柱侧移刚度 D（N/mm） B 柱侧移刚度 D（N/mm）层次 KcD KcD1 0.6408 0.2427 19128 1.2815 0.3905 307772 0.6602 0.2482 18532 1.320 0.3976 296873-4 0.6441 0.2436 18189 1.288 0.3917 29247 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 11 页表 2.6 C 柱，D 柱侧移刚度计算表C 柱侧移刚度 D（N/mm） D 柱侧移刚度 D（N/mm）层次 KcD KcD1 1.8308 0.4780 37673 1.1900 0.3730 293982 1.8863 0.4854 36243 1.2261 0.3801 283813-4 1.8403 0.4792 35780 1.1962 0.3743 27948将上述不同轴线上同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度 ，见下表iD表 2.7 横向框架层间侧移刚度层次 1 2 3 4Di 1052784 1015587 1000476 1000476由上表可见： =1052784/1015587=1.0370.7，故该框架为规则框架.12/D2.4 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算2.4.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算横向自振周期计算。表 2.8 结构顶点的假想侧移计算层次 /kNiG/kNiGV/(N/mm)iD= /mmiuiGiVD/mmiu4 5633.24 5633.24 1000476 5.6306 87.52533 11266.48 16899.72 1000476 16.8917 82.19472 11266.48 28166.2 1015587 27.7340 65.30301 11385.97 39552.17 1052784 37.5690 37.5690则基本周期可按下式计算：= 1T.7Tu即 =1.70.7 =0.353s1T083 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 12 页水平地震作用及楼层地震剪力计算本设计中，结构高度不超过 40m,质量和刚度沿高度分布必较均匀，变形以剪切型为主，故可以用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按下式计算： =0.85 =0.8539552.17=33619.3kN；eqGi= = =0.138；10.9()maxTg0.93()165=0.138 33619.3=4639.46kN；EKF1eq因 1.4 =1.40.3=0.42s0.353s,所以可不考虑顶部附加水平地震作用。gT各质点的水平地震作用按下式计算：=4639.461iiEKnjjGHF1injjGH具体的计算见下表 2.9，框架第 i 层的层间剪力 = 。iVnkiF表 2.9 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次 /miH/kNiG/kN miH1GHinj/kNi/kNiV4 18 5633.24 101398.3 0.250 1159.87 1159.873 13.5 11266.48 152097.5 0.375 1739.80 2899.672 9 11266.48 101398.3 0.250 1159.87 4059.541 4.5 11385.97 51236.9 0.125 579.93 4639.47=406131iGH各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如下图： 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 13 页（a）水平地震作用分布 （b）层间剪力分布图 2.5 横向水平地震作用及楼层地震剪力水平地震下的位移验算。水平地震作用下框架结构的层间位移 和顶点位移 分别按下式计算：iuiu1()/iijjVDu= 1()nkku具体的计算见表 2.11，各层的层间弹性位移角 也一并列出。/iiuh表 2.11 横向水平地震下的位移验算层次 /kNiV/(N/mm)iD/mmiuA/mmi/mmi /iiuh4 1159.87 1000476 1.16 12.47 4500 1/38793 2899.67 1000476 2.90 11.31 4500 1/15522 4059.54 1015587 4.00 8.41 4500 1/11251 4639.47 1052784 4.41 4.41 4500 1/1020由表 2.11 可知，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为 1/102008.7254018.709218.76534VA x=0.98m=265.19maxMkN=0.75265.19=198.89REkm右震：=188.43KN8.7254018.709218.76421VA x=5.39m=172.68maxMkN=0.75172.68=129.51REkm剪力计算：AB 净跨： 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 39 页=7.8-0.7=7.1mnl左震=44.56kN =207.00NlbVrbV=258.68+44.560.35=274.58 ;lbM边 kNm=-477.36+207.000.35=-404.91 ;r边右震=214.53kN =30.35kNlbVrbV=-470.62+214.530.35=-395.53 ;lb边 kNm=171.27+30.250.35=181.89 ;rM边+ =274.28+404.91=679.19359.53+181.89=577.42 ;lb边 r边 kNm=0.57.097.1+40.25(7.1-3.9)=89.57kN;GV=1.2577.42/7.1+89.57=187.16kN =1.2679.19/7.1+89.57=204.36kN;A BV左=0.75187.16=140.37kN; RE=0.75204.36=153.27kN。B左2.6 截面设计2.6.1 框架梁以第一层 AB 梁为例，说明计算方法及过程（1） 梁的正截面受弯承载力计算。从梁的内力组合表中分别选出 AB 跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行计算。支座弯矩=352.97/0.75-165.90/0.850.70/2=402.31 ；AMkNm=0.75402.31=301.74 ；REk 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 40 页=358.02/0.75-155.25/0.850.70/2=413.44 ；BMkNm=0.75413.44=310.08 ；REk跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩。可求得剪力V=-1.367.94+（90.64+0.540.19）=22.41kN；则在支座边缘处=198.89/0.75-22.410.7/2=257.34 ；maxMkNm=0.75257.34=193.01 。RE 当梁下部受拉时，按 T 形梁设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时， =l/3=7.8/3=2600mm；按梁间距计算时，fb=b+ =300+7500=7800mm;按翼缘厚度考虑时， =h- =750-35=715mm,fbnS 0hsa/ =100/715=0.140.1,这种情况不起控制作用，故取 =2600mm。fh0 fb梁内纵向钢筋选用 HRB400 级钢筋（ = =360 ） ， =0.518。下部跨间截面按单yf 2N/m筋 T 形截面计算。因为（ - /2）=1.016.72600100（715-100/2）1cfbfh0f=2887.43 193.01kk属第一类 T 形截面。=M/ =193.01 /(1.016.72600715715)=0.0087；s1cfb20h61=1- =0.009s-=.87= / =0.0091.016.72600715/360=776.13 ；sA1cf0y 2m实际配筋 4 16（ =804） ， =804/（300 715）=0.374%0.25%, 满足要求。 s2m将下部跨间截面的 4?16 钢筋伸入支座，作为支座作用下的负弯矩作用下的受压钢筋（ =804 ） ，再计算相应的受拉钢筋 ，即支座 A 上部：s2 s=301.74 -360804（715-35）/（1.016.7300715715）s610 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 41 页=0.041=0.0420.3%,满足要求。sA2m梁斜截面受剪承载力计算。AB 跨V=153.27153.27kN。加密区长度取 0.85m,非加密区箍筋取 4 肢 6150,箍筋设置满足要求。2.6.2 框架柱（1）剪跨比和轴压比的验算。表 2.32 柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b/mm0h/mmcf2N/mcMkcV/kNN/kNc0hMcbf2 700 660 14.3 280.71 124.6 2387.45 3.412 0.3412 0.4052 0.3222 0.3832 0.3902 0.4632 0.3632 0.4455,故需考虑偏心距增大系数 。0l =0.5 A/N=0.514.3700700/(1624.35 )=2.161.0,取 1.0。1cf 310/h=9.471,取 1.0，1cf 310=1.0， =2.0252=2.02526.02=52.69mm b 及 Ne0.43 b ,而cf0hcf20hN=2789.04kN3,取 =3。cMV0h31其中， 取较大的柱下端值， 、 不应考虑 ， 为从横向框架 B 柱弯矩和轴力cMVREcM组合表中查得的值除以 0.75， 为 B 柱剪力组合表中查得的值除以 0.75。可求得与 相应c cV的轴力：N=1870.39/0.8 =2493.85kN =0.316.7700700/1000=2454.9kN,0.3cfbh取 N=2454.9kN。/s= V-1.05/( +1) b -0.056N/ svAREtf0yvf0= 50.26kN。满足要求。3.2 基础设计本设计采用桩基础，沿柱列平行布置。基础采用 C35 混凝土，埋置深度 2.0m。钢筋采用 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 49 页HRB335 级 ( =300 )。以横向框架十号轴线 C 柱为例计算。yf2N/m(1).计算参数信息 :(1).计算参数信息 :柱传至承台的竖向力标准值: F=4527.28kN ，柱传至承台底面X方向的弯矩标准值: Mx= 27.17kN.m混凝土强度等级: C35 钢筋级别:HRB335承台以上土的厚度: H d=0.5m 混凝土保护层的厚度: H=30.00mm桩的入土深度: d=5m 承台以上土的重度: 0=18.00kN/m3圆桩直径: Ds = 500 mm 承台间距：1800m(2). 承台弯矩设计值计算:计算简图如下：图3.1桩基础计算简图桩顶竖向力的计算其中 F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.24597.28=5516.74kN；G桩基承台的自重，G=1.2（25.05.760.6+185.760.5)=165.89kN；Mx,My作用于承台底面通过桩群桩形心的x,y轴的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi第i复合基桩或基桩x,y轴的距离(m)；Ni基桩的竖向力设计值(kN) 。 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 50 页经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(5516.27+165.89)/4+26.07(1.40/ 2)/2.56+0.00(1.6/ 2)/2.56=1430.65N2. 矩形承台弯矩的计算：其中 Mx1,My1垂直X轴和Y轴方向计算截面处的弯矩设计值；xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线至相应计算截面的距离；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：Mx1=2(522.82-165.89/4)(1.40/2-0.65)=144.40 kNmMy1=2(522.82-165.89/4)(1.40/2-0.65)=144.40受弯构件承载力计算：式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为 0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度；fy钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2。X方向配筋，计算得: s=144.40106/(1.0014.302.401000570.002)=0.0130=1-(1-20.0130)0.5=0.0130s=1-0.0130/2=0.9935 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 51 页Asx=144.404106/(0.9935570.00300.00)=850.01mm2承台截面主筋，X方向选用: 6 14120(As=924mm2) Y方向配筋，计算得: s=144.40106/(1.0014.302.401000570.002)=0.0130=1-(1-20.0130)0.5=0.0130s=1-0.0130/2=0.9935Asy=144.404106/(0.9935570.00300.00)=850.01mm2Y方向选用:6 14120(As=924mm2) (4). 承台受冲切验算 :图3.2 承台冲切验算简图对四桩承台可按下列公式计算受冲切承载力：式中 Fl作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值，取 1892.80kNbx,by矩形截面柱或局部荷载作用面积的边长ax,ay冲跨，冲切破坏锥体侧面顶边与底边间的水平距离；x,y分别与冲跨比 x,y对应的冲切承载力系数，按下式计算柱对承台冲切验算:取： ax=0.28m,ay=0.28m x=0.48,y=0.48 x=1.06,y=1.06bx=0.65m,by=0.65m 0=1.20,ft=1.43N/mm2 h0=0.570m计算得： F=21.06(0.65+0.28)+1.06(0.65+0.28)1430.000.57=3181.78kN经过计算,由于抗冲切力 F=3181.78kN = 1892.801.20=2271.36kN，所以满足要求。 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 52 页四桩承台受角桩冲切按下式验算：式中 N作用于角桩顶的竖向压力设计值，取 522.82kNbx,by承台边缘至桩内边缘的水平距离ax,ay冲跨，为桩边缘至柱边或承台变阶处的水平距离，当大于h 0时，取h 0；x,y分别与冲跨比 x,y对应的冲切承载力系数，按下式计算角桩对承台的冲切验算(与柱边形成的破坏锥体)取： ax=0.28m,ay=0.28m x=0.48,y=0.48 x=0.70,y=0.70bx=0.60m,by=0.60m 0=1.20,ft=1.43N/mm2 h0=0.570m计算得：N=0.703(0.60+0.14)+0.703(0.60+0.14)1430.000.57=845.61kN经过计算,由于抗冲切力 N=845.61kN = 522.821.20=627.38kN，所以满足要求。(5). 承台截面抗剪切计算:根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对承台的最大剪切力记为V=(522.82-41.47)2=962.69kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中 0建筑桩基重要性系数，取 1.20；剪切系数， XY方向分别为:0.17，0.17；fc混凝土轴心抗压强度设计值，f c=14.30N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，XY方向分别为:2400.00mm，2400.00mm；h0承台计算截面处的计算高度，h 0=570mm；fy箍筋受拉强度设计值，f y=300.00N/mm2。柱边处的斜截面受剪承载力计算：X方向: 验算是否按计算配置箍筋 毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 53 页fcb0h0=0.1714.302400570=3378960.00N0V=1155228.60N已满足抗剪要求，只需按构造配箍筋。Y方向: 验算是否按计算配置箍筋fcb0h0=0.1714.302400570=3378960.00N0V=1155228.60N已满足抗剪要求，只需按构造配箍筋。(6). 承台的局部受压承载力验算:当柱或桩的混凝土强度等级高于承台的混凝土强度等级5N/mm 2以上时，应验算承台在柱下或桩上的局部受压承载力。承台的局部受压承载力就按下式计算：其中 F1局部荷载设计值A1混凝土局部受压面积柱对承台的局部受压验算：Ab局部受压时的计算底面积：bx,by局部受压面积的边长，取0.65m,0.65mc局部受压面积的边至相应的计算底面积的边距离 0.50m取 F1=1892.80kN A1=0.42m2 Sc=0.50m Ab=3.80m0.95(3.80/0.42)0.514.300.421000=17218.99kN=2271.36kN 满足局部受压承载力要求角桩对承台的局部受压验算：Ab局部受压时的计算底面积：c桩的外边至承台边缘的距离；当大于 bp时，取为b p取 F1=522.82kN A1=0.25m2 c=0.40m Ab=1.95m20.95(1.95/0.25)0.514.300.251000=9485.21kN=627.38kN 满足局部受压承
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