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a3
框架
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A3+6层框架住宅毕业设计结构计算书,a3,框架,住宅,毕业设计,结构,计算
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黑龙江八一农垦大学毕业设计- 1 -1.工程概况黑龙江省某市兴建六层商店住宅，建筑面积 4770平方米左右，拟建房屋所在地震动参数 ， ，基本雪压 ，基本风压 ，地08.max40.Tg -20m6KN.S-20m4KN.面粗糙度为 B类。地质资料见表 1。表 1 地质资料编号 土 质土层深度（m）)KN(-3(%)e LI)kpa(Es)a(fk1 人工填土 1 152 粉质粘土 5 18.8 53 0.93 0.35 10 1903 粘 土 10 18.5 24.2 0.82 0.40 12 2102.结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见图纸。主体结构共 6层，层高 1层为3.6m，26 层为 2.8m。填充墙采用陶粒空心砌块砌筑：外墙 400mm；内墙 200mm。窗户均采用铝合金窗，门采用钢门和木门。楼盖及屋面均采用现浇钢筋砼结构，楼板厚度取 120mm，梁截面高度按跨度的估算，尺寸见表 2，砼强度采用 。1/82 )m43N.1f,3K.14f(C-2t-2c30 屋面采用彩钢板屋面。表 2 梁截面尺寸（mm）层次 混凝土强度等级 横梁 )hb(纵梁 )hb(次梁 )hb(61 30C503603403柱截面尺寸可根据式 估算。因为抗震烈度为 7度，总高度 ，查表cNfAc m可知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值 ；各层的重力荷载代表值近8.0N似取 12 ，由图 2.2可知边柱及中柱的负载面积分别为 和 。由-2mKN 235.428.4公式可得第一层柱截面面积为黑龙江八一农垦大学毕业设计- 2 -边柱 32c1.3452106A98m.8中柱 23c 5104.如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为 和 。根据上述计算结7389m果并综合考虑其它因素，本设计框架柱截面尺寸取值均为 ，构造柱取60。40m基础采用柱下独立基础，基础埋深标高-2.40m，承台高度取 1100mm。框架结构计算简图如图 1所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底， 层柱高62度即为层高，取 2.8m；底层柱高度从基础顶面取至一层板底，取 4.9m。5.8m4.9m052.8 5=14m3.654m3.6m2.754图 1.框架结构计算简图3.重力荷载计算3.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）： 20厚水泥砂浆找平层 -2m40KN.2.0150厚水泥蛭石保温层 -7515100厚钢筋混凝土板 -2.20厚石灰砂浆 -KN4302黑龙江八一农垦大学毕业设计- 3 -合计 4.11 -2mKN15 层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 -2120厚钢筋混凝土板 -5.10.2V型轻钢龙骨吊顶或 20厚水泥砂浆 0.34 -2mKN合计 3.39 -3.2屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布荷载标准值 2.0 -2KN楼面活荷载标准值 2.0 -m屋面雪荷载标准值 20rk 6.0.1S3.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载了。具体计算过程从略，计算结果见表 3。 表 3 梁、柱重力荷载标准值层次构件 )m(bh)KN(3- )mKN(g1-(lin )KN(Gi )(i横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 5.4 14 397.71纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 3.0 12 170.10纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.8 4 52.92柱 0.6 0.6 25 1.05 9.450 4.9 66 3056.13横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 3.0 11 129.95纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 4.8 16 362.881纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.1 12 119.074288.76续表 3黑龙江八一农垦大学毕业设计- 4 -注:1)表中 为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；表示单位长度构件重力荷载；n 为构件数量g2）梁长度取净长；柱高取层高。外墙为 400厚陶粒空心砌块（5 ） ，外墙面贴瓷砖（0.5 ） ，内墙面为-2mKN -2mKN20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：；-284.60内墙为 200厚陶粒空心砌块，两侧均为 20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：1 。-2mKN.3.2. 木门单位面积重力荷载为 ； -0铝合金窗单位面积重力荷载取 ；-24.钢铁门单位面积重力荷载为 。-KN3.4重力荷载代表值（见图 4） 集中于各楼层标高处的重力荷载代表值，为计算单元范围内的各楼层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙柱等重量。计算时，各可变荷载的组合按规定采用，屋面上的可变荷载均取雪荷载，具体过程略，计算简图见图 2。纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 3.0 18 255.15纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 4.8 16 362.88纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.1 12 119.07纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.8 6 79.38柱 0.6 0.6 25 1.05 9.45 2.8 66 1746.36横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 5.4 22 467.83横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 3.0 22 259.91次梁 0.3 0.4 25 1.05 3.15 3.2 8 80.64次梁 0.3 0.4 25 1.05 3.15 3.5 2 22.05次梁 0.3 0.4 25 1.05 3.15 5.2 8 131.0426次梁 0.3 0.4 25 1.05 3.15 3.4 6 64.263588.57黑龙江八一农垦大学毕业设计- 5 -490G12G34G568082081975.8KN6.8KN602.8KN493图 24.横向框架侧移刚度计算横梁线刚度 计算过程见表 4；柱线刚度 计算见表 5。bi ci表 4 横梁线刚度 计算表b类别 层次 )mN(E2-c )(h)m(I40(L)mN/IE0c)(L/I5.10c)mN(/I2E0cAB 6143.013059102.33600 102.64103.96108.5BC 4.9.6000 10.510.1024.3表 5 柱线刚度 计算表ci层次 )m(hc )mN(E2-c )m(hb)(I4c )mN(h/IEcC1 4900 410.360108.106.2622800 57柱的侧移刚度 D值按下式计算： 。根据梁柱线刚度比 的不同，柱可分2ch1iDK为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等，计算结果分别见表 6、 黑龙江八一农垦大学毕业设计- 6 -表 7、表 8。表 6 中框架柱侧移刚度 D 值 )mN(-1左边柱（18 根） 右中柱（18 根） 中柱（18 根）层 次 Kci2DKci1Kci2Di1 0.354 0.363 11996 0.519 0.421 13910 1.26 0.54 17845 78751826 0.203 0.092 16292 0.338 0.145 25678 0.72 0.265 46929 1366066表 7 边框架柱侧移刚度 D 值 )mN(-1A-1，A-15，A-16，A-30 D-1，D-15，D-16，D-30 B-1，B-15，B-16，B-30层 次 Kci2DKci1Kci2Di1 0.591 0.421 13910 0.354 0.363 11996 0.945 0.49 16193 16839626 0.338 0.145 25678 0.203 0.092 16292 0.54 0.213 37721 318764将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度 ，见表iD8。由表 8可见， ，故该框架为横向规则框架。12D/946/1830.79.表 8 横向框架层间侧移刚度 D 值 )m/N(层 次 1 2 3 4 5 6iD1194642 1684830 1684830 1684830 1684830 16848305.横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算5.1.1横向自振周期计算结构顶点的假想位移计算见表 9。表 9 结构顶点的假想位移计算层 )KN(Gi )(ViG)m/N(Di)(i)m(i黑龙江八一农垦大学毕业设计- 7 -次6 4940.39 4940.39 1684830 2.930 88.585 6880.28 11820.67 1684830 7.020 85.654 6880.28 18700.95 1684830 11.10 78.633 6880.28 25581.23 1684830 15.180 67.532 6880.28 32461.51 1684830 19.270 52.351 7058.88 39520.39 1194642 33.080 33.08结构基本自震周期 ，其中 T的量纲为 m，取 ，则T17. 7.0TS492.00.T15.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算本方案结构高度小于 40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。因为是多质点结构，所以eqiG0.85.490.368.247058.392.KN（ ）设防烈度按 7度考虑，场地特征周期分区为二区，场地土为类，查表得：特征周期 Tg=0.40s 水平地震影响系数最大值 .max0.90.91max48.62EK1eqFG.635.17.KN因为 ，所以不应考虑顶部附加水平地震作用。g1.4T.0.ST0.49各质点的水平地震作用：i ii nEKn nj jj1 j1HGHFF27.G 表 10 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表黑龙江八一农垦大学毕业设计- 8 -层次 Hi（m） Gi（KN） GiHi（KN） jiFi（KN） Vi （KN）6 18.9 4940.39 93373.37 0.27 1116.79 1116.795 16.1 6880.28 110772.51 0.223 922.386 2039.1764 13.3 6880.28 91507.72 0.185 765.208 2804.3843 10.5 6880.28 72242.94 0.146 603.984 3408.2782 7.7 6880.28 52978.16 0.107 442.58 3850.8581 4.9 7058.88 34588.51 0.07 289.54 4140.398各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如下图 3。V65V43V21F43F21F65（a）纵向水平地震作用分布 （b）层间剪力分布图 3 纵向水平地震作用及层间剪力分布图5.1.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移 和顶点位移 按下式计算ii和 ，各层的层间弹性位移角s1jijiiD/V）（ kn1k）（，计算结果如表 11。ieh/表 11 横向水平地震作用下的位移验算层 次）（ KNVi )m/(Di)(i)m(i ）（hi ieh6 1116.79 1684830 0.66 11.31 2800 0.236 310黑龙江八一农垦大学毕业设计- 9 -5 2039.176 1684830 1.21 10.65 2800 0.432 3104 2804.384 1684830 1.66 9.44 2800 0.5933 3408.278 1684830 2.02 7.78 2800 0.721 32 3850.858 1684830 2.29 5.76 2800 0.818 101 4140.398 1194642 3.47 3.47 4900 0.708 3由表可见，最大层间弹性位移角发生在第 2层，其值 0.818 1/550,满足要求,310其中 是由弹性层间位移角限值查得。50/h5.1.4 水平地震作用下框架内力计算以 4轴线框架内力计算，其余框架计算从略。框架柱端剪力及弯矩按式 ；is1jjijijVD；yhMijijbijuij）（ 各柱反弯点高度比 本例中底层柱需考虑修正值 y2，第二层柱需321ny考虑修正值 y1和 y3，其余柱均无修正。计算结果见表 12。 梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式；)M(iuijbj,1irlbl ；)(iuijbj,irlbr；LV21b；knikrbli )(N计算结果见表 12。黑龙江八一农垦大学毕业设计10表 12 各层柱端弯矩及剪力计算右 边 柱 中 柱层次hi/mVi/kND ijNm Di1 Vi1ky biM1ui1Di2 Vi2ky biM2ui26 2.8 1116.79 1684830 35678 17.02 0.130 0.1 3.162 28.46 39753 25.32 0.149 0.050 3.8 72.165 2.8 2039.176 1684830 25678 31.08 0.131 0.15 10.19 57.76 39753 54.44 0.149 0.1 16.33 146.994 2.8 2804.384 1684830 25678 42.74 0.131 0.2 19.65 78.6 39753 78.7 0.149 0.25 59.03 177.083 2.8 3408.278 1684830 25678 51.94 0.131 0.35 14.27 79.5 39753 97.99 0.149 0.35 102.89 191.082 2.8 3850.858 1684830 25678 58.69 0.157 0.6 98.8 54.89 26711 108.39 0.173 0.53 206.81 183.41 4.9 4140.398 1194642 13910 48.21 0.23 0.95 305.83 16.1 25471 83.58 0.416 0.9 368.59 40.59注:表中 M 的量纲为 kNm,V 量纲为 kN 黑龙江八一农垦大学毕业设计11续表 12 边 柱层次 hi/mVi/kND ijNm Di1 Vi1ky biM1ui16 3.0 761 1194603 16541 10.54 0.130 0.1 3.162 28.465 3.0 1635.87 1194603 16541 22.65 0.131 0.15 10.19 57.764 3.0 2364.93 1194603 16541 32.75 0.131 0.2 19.65 78.63 3.0 2944.53 1194603 16541 40.77 0.131 0.35 14.27 79.52 3.6 3363.74 828963 11271 45.74 0.157 0.6 98.8 54.891 4.9 3640.79 1109593 20022 65.7 0.23 0.95 305.83 16.1表 13 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算边梁 边梁 柱轴力层次 lbMrb L Vb lbMrbL Vb 右边柱 中柱 N1 左边柱6 39.602 24.754 3.6 17.88 28.577 10.716 6.0 6.55 17.88 -11.33 -6.555 67.317 42.073 3.6 30.39 42.909 16.09 6.0 9.83 48.27 -31.89 -16.384 99.564 62.228 3.6 44.94 52.172 19.565 6.0 11.96 93.21 -64.87 -28.343 127.857 79.911 3.6 57.71 71.692 26.885 6.0 16.43 150.92 -106.15 -44.772 31.756 19.848 3.6 14.33 78.338 29.377 6.0 17.95 165.25 -102.53 -62.721 278.574 174.11 3.6 125.75 101.90 38.211 6.0 23.35 291 -204.93 -86.07注:1)柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力,对应的右侧两根柱为压力。2）表中单位为 kNm，V 单位 N，l 的单位为 m。黑龙江八一农垦大学毕业设计12.198.0239.65271.893.65564750631857428.539.6017248563.29841.6273278.5710.9674831.57620935.174291.6344210-538 17.83094.5714.314.31257960923827.59861.64317.9523-3-28-68.07-31.89-640-29-204.935757（a）框架弯矩图 （b）梁端剪力及柱轴力图图 4 左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图5.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算5.2.1风荷载标准值风荷载标准值按式 ，基本风压 w0=0.40KN/m2。由荷载规范查得ozsk（迎风面）和 （背风面） ，B 类地区，H/B=18.9/82.9=0.23，查表得： 8.0s5.0s脉动影响系数 =0.42. T1=0.492S ，W 0T12=0.097KNS2/m2. 查表得脉动增大系数=1.23。H4.321izzz 仍取图 4轴线横向框架，其负载宽度 4.05m，沿房屋高度分布风荷载标准值zsq().054根据各楼层标高处高度 Hi查取 ， 沿房屋高度的分布见表 14。 沿房屋高度的z)(q )z(q分布见图 5（a） 。 黑龙江八一农垦大学毕业设计13表 14 沿房屋高度分布风荷载标准值层次 Hi（m） Hi（m） zz)m/KN(q1 )/(zq26 18.9 1.00 1.226 1.421 2.26 1.415 16.1 0.852 1.164 1.378 2.08 1.304 13.3 0.703 1.092 1.333 1.89 1.183 10.5 0.556 1.014 1.283 1.69 1.052 7.7 0.407 1.0 1.210 1.57 0.981 4.9 0.259 1.0 1.134 1.47 0.92荷载规范规定，对于高度大于 30m且高宽比大于 1.5的房屋结构，应采用风振系数 来考虑风压脉动的影响，本例房屋高度 H=18.9mrRE VrRErRE0.14 四肢8100(3.14) 四肢8150(0.447)1BrC 128.71570.57 VrRE0.09 四肢8100(3.14) 四肢8150(0.447)AB跨： REc0V17.84KN.2fbh.14.3065398.7KN故截面满足要求。梁端加密区箍筋取 4肢 8100，箍筋用 HPB235级钢筋（ ）2yvm/10fKN59.62147.38 4652.400hSA25f.1bh4f.0svy0t 加密区长度取 0.85m，非加密区箍筋取 4肢 8150，箍筋设置满足要求。BC跨：REc0V128.7KN.fbh398.7故截面满足要求。 KN.14.6SA5f.bh4f.00svy0t 加密区长度取 0.85m，非加密区箍筋取 4肢 8150，箍筋设置满足要求。7.2框架柱7.2.1剪跨比和轴压比验算黑龙江八一农垦大学毕业设计45表 31 柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次B、H（mm）Fc（N/mm 2）Mc（KN.m）Vc（KN）N（KN） 0chMbfNc 60514.3 76.75 34.75 162.75 3.942 0.0312 0.1442 0.0472 0.3862 0.0382 0.2635,故应考虑偏心矩增大系数 。21 13022 (.698,.() 8.3.01014/456cifANLhLeh 取 ）取.836.22isam0019bcxNhfb 对 称 配 筋此为大偏心受压情况 2 003 22(1.5)162.9486.4(1.542)1.0365078.36csSysNefAfha m再按 及相应的 M 一组计算， 节点上，下端弯距；max .3Nk68.2350.12.7m47()94黑龙江八一农垦大学毕业设计47此内力组合是非地震作用下的组合情况，且水平荷载等效，故不必进行调整，取 01.2583.lm6032.710e42.84MNie4.6.30l.5.85h6同理可求得： 21 1302201.1401.760(.5,.().14/cifANLhLeh 取 ）取i 0e.26.87.m.3.5618m 故 为 小 偏 心 受 压iseh/a.16/24.b0N2495.1K.58.3605248.9cfhKN 故按构造配筋，且应满足 ，单侧配筋率 ，故%.min%.mins2min0.67ssAbh 选 ，总配筋率 。)125(24s 3156.20s7.2.3 柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算，有前可知，上柱柱端弯矩设计值tcM206.75KNm对二级抗震等级，柱底弯矩设计值bc1.689.01则框架柱的剪力设计值bcn2.75.2V.2. 37.8KNH4，满足要求。3REc.16fbh黑龙江八一农垦大学毕业设计483051.20.69(3.0)76cCMVh取其中 取较大的柱下端值，而且 不应考虑 ，故 为将表 25查得的值除以c cV,REcM0.8，为将表 26查得的值除以 0.85。与 相应的轴力cVc23146.302.0.31460/154.cNKfbhKN取 .82743605.614.30221REtsvyvVfNASh 故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用 4肢 。一层柱底轴压比 ,查表得柱箍筋最小0n0.386配箍率特征值 ，则最小体积配箍率：V0.8sin/.1.3/2.59%vcyvf5960.4878soriAeSl取 ，则 ，根据构造要求，取加密区箍筋为 ，加2.78,10msvmS.13 104密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足 ，故箍筋取 ，各层柱箍筋计算结果见d202014表 32。表 32 框架柱箍筋数量表实配箍筋 %)(v柱号层次 )KN(VRE)(2.00bhfc)(KN)(3.Afc)(mSsvcyvf加密区 非加密区A 6 18.66 960.96 274.64 1544.4 00.442 410100 410200黑龙江八一农垦大学毕业设计49柱 1 68.62 960.96 2209.718 1544.4 00.475 410100 4102006 34.27 960.96 356.276 1544.4 0.442 410100 410200B柱 1 202.15 960.96 3067.42 1544.4 0.581 410100 410200续表 326 31.11 960.96 299.22 1544.4 00.442 410100 410200C柱 1 90.53 960.96 2339.029 1544.4 0.608 410100 4102007.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算以一层节点为例，由节点两侧梁的弯矩承载力计算节点核芯区的剪力设计值。因节点两侧梁不等高，故计算时取梁的平均高度，50bhm04652bhm二级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值 V；应按下式公式确定：)1(00bcssbjj hHahMV为柱的计算高度，可采用节点上、下柱反弯点之间的距离。cH1.52.841.9523c m（左震）6704bMKN剪力设计值31.25.415()109.53624jV因 ，故取 ， ， 则/30bcm60jcbhm6jh5.1j211(.)(.3514.0)7.4409.38jcj jREf KNVKN满足要求。节点核芯区的承载力按式 计算，其中 N取0jRE(1.0.5)3jbstjjjvschafbhfA 二层柱底轴力 和 二者中的94.6087.NKN 2.146574cf K较小者，故取 。设节点区配箍为 则170黑龙江八一农垦大学毕业设计500jRE2 31(.0.5)4653.1.436.1587.12078.)085 10143769jbstjjjvscj hafbhNfAKVK 故承载力满足要求。.基础设计采用柱下独立基础，根据要求，基础埋深标高取-2.40m，承台高度标高取-1.3m，地质条件见表 1.1。.1地基承载力计算及基础底面积确定根据所给地质条件查得基础宽度和深度修正系数 ， 。先不考虑对地基0b.1d宽度进行修正，地基承载力特征值由 计算，而土的加权平均重度 )5.(fmdak，3/85.169./)508.15( KNm所以 96()24.af kp基础平均埋深 d7./.42.1.1柱以柱为例进行计算，中心荷载作用下基底面积 A按下式计算2k0F706.41.835A4.227aGmfd由于偏心距不大，所以基础底面可按 20%增大。故 取6201.435.02确定基础底的长度 L和宽度 b由 L/b=1.22.0 可取 L=3m ，b=2m， 不需要对 进行修正3baf基础上方回填土重 20.17562kGdAKN偏心距 即满足 。KKeM/(F).3/(8)0.56l0minP基底压力 maxin 14.96.1(1)33kkkPe kpaAl 黑龙江八一农垦大学毕业设计51最大基底压力 max164.9.257.316k aPpf最小基底压力 满足要求，所以该截面符合要求。in30kA柱设计值： max.5M.8M98671N96534N4.V2.0V基底压力 1 a2 aFG2965.31P7.KP; 204.9KPA mcz 365.1685d基底附加压力最大值 0cz aP-沉降计算深度 nnZb.4Lbm4（ ）查表得计算厚度 8.1.2B 柱中心荷载作用下基底面积 A按下式计算2k0F1347.A.892025aGmfd由于偏心距不大，所以基础底面可按 20%增大。故 2201.789.41确定基础底的长度 L和宽度 b由 L/b=1.22.0 可取 L=4m ，b=3m地基承载力特征值最终修正值： aamdbak KPff 43.21)5.0()3( 基础上方回填土重 27kGAN偏心距 即满足 。KKeM/(F)16./(.)0.96l0minP基底压力 maxin 157.5341()324kkkPe kpaAl最大基底压力 axk apf最小基底压力 满足要求，所以该截面符合要求。min530Pk黑龙江八一农垦大学毕业设计52基底压力 aFG521489.70P6.4KPAmcz 53.6d基底附加压力最大值 0cz aP-17.130.9沉降计算深度 nnZb2.54Lb68m2（ ）查表得计算厚度 8.1.3C 柱中心荷载作用下基底面积 A按下式计算2k0F976.1A5.724302aGmfd201.5.8.确定基础底的长度 L和宽度 b由 L/b=1.22.0 可取 L=3m ，b=2.5m地基承载力特征值最终修正值：基础上方回填土重 20.175.326.5kGdAKN基底压力 1 a2F3.96P8.9P;.=17.075 基底附加压力最大值 0cz aP-28.936.58.4K沉降计算深度 nnZb.4Lbm（ ）查表得计算厚度 。8.2用规范法计算基础沉降用规范法计算基础沉降见表 33.2.1确定沉降经验系数A柱： si1ii1ii0sii0i0s E/)Z(/)Z(P)E/A(P/E as976.83.415P0.61() 查 表 得.2.2基础最终沉降量黑龙江八一农垦大学毕业设计53siS0.6432.6mB柱: 5.0P10.4)E/A(P/E sasiiis 取最终沉降量 siS.57C柱: 6.2)/(/ sasii0i0s 取最终沉降量 si.6481m.2.3基础的沉降差S28.7.230L.2.4软弱下卧层强度验算持力层粉质粘土的压缩模量 Es1=10KPa 下层粘土的压缩模量 Es2=12KPa因此可以认为不存在软弱下卧层。s12E/0.83,黑龙江八一农垦大学毕业设计54表 33 规范法计算基础沉降柱号点号 Zi L/b 2Z/b iiZ1iiZsisi0E18.PiSi inS0 0 0 1 01 1 0.67 0.9768 976.8 976.8 0.017 16.612 3.7 2.47 0.6944 2569.28 1592.48 0.017 27.07A3 4.51.53 0.6132 2609.4 40.12 0.017 0.68 44.36 0.0150 0 0 1 01 1 0.5 0.9840 984 984 0.013 12.792 5.4 2.7 0.6312 3408.48 2424.48 0.013 31.52B3 0.580 3496 87.52 0.011 0.96 45.27 0.0210 0 0 1 01 1 0.67 0.9612 961.2 961.2 0.018 12.32 4.5 3.0 0.5796 2608.2 1647 0.018 29.65C3 3 0.5232 2672.96 64.76 0.018 1.17 48.12 0.024黑龙江八一农垦大学毕业设计55.3基础高度验算按照构造要求，采用锥形基础，初步确定基础尺寸如图基础砼强度采用 C30 下设 100mm厚强度等级为 C10的素混凝土垫层。.3.1A 柱抗冲切验算：C 柱基础 bh=3m2m， ccayab60mf1.43MPf210P 由上述两种内力设计值分别求得偏心距 01M6.59e0.1N87.34基底净反力： maxF6e95.60.7(1)(1)183.5AP kpalin879柱边基础截面抗冲切验算：初步选择基础高度 h=1100mm，3,20.6,.tcclbabm 01hm取 012th2baba因偏心受压.32tbmmaxnp取冲切力：2 2.max0030.620.6()()18.5(1)(1)95.2 2ccln blFPhh kN抗冲切力： 3.hptm cf F 可 以8.3.2 B柱 01M2.9e0.15mN487326.基底净反力： maxFe180.490.1()()53.28AP kpal黑龙江八一农垦大学毕业设计56minF6e1489.706.135()()9A24Pkpal柱边基础截面抗冲切验算：初步选择基础高度 h=1100mm，4,30.6,.tcclbabm01hm取 0212th3ba2.6ba因偏心受压.tbmmaxnp取冲切力：2 2.max0040.630.6()()153.8(1)(1)37.6952 22ccln blFPhh kN抗冲切力： 36.hptm cf F 可 以8.3.2 C柱 01M9.2e0.1mN6738.5基底净反力： maxF6e10.9260.2()()185.7A7P kpalin 9.5.柱边基础截面抗冲切验算：初步选择基础高度 h=1100mm，3,2.,0.6,.tcclbabm 01hm取 0612th2.5ba2.5ba因偏心受压5.2tbmmaxnp取冲切力：2 2.max0030.62.506()()185.7(1)(1.)962 2ccln blFPhh kN抗冲切力： 3.hptm cf F 可 以黑龙江八一农垦大学毕业设计578.4 基础配筋计算8.4.1 A 柱长边方向： 1.min.max.in21.2()08(83.510.)98.46nPP kpab1946)(3.)624IccMl KNm2 2.()7(.).2nI 6max19.0159.Am选 。22(7)sA短边方向： 965.3410.9nP2 26.9()(30.6)(.)17.3.24IccMlab KNm70684nI 62max17.309.392Am选 。25(14)sA8.4.2 B 柱长边方向： 1.min.max.in21.72()9(53.89)1.28nPP kpab8)40.6)604IccMl KNm2 2.()(7(.)5.2nI 6max08.137.59Am选 。224()sA短边方向：黑龙江八一农垦大学毕业设计581806.495.72nP210.5()(4.6)(30.)478.6.2IccMlab KNm2 754nI 62max78.1053.99Am选 。22()sA8.4.3 C 柱长边方向： 1.min.max.in21.2()78(85.71)208.4nPP kpab04)(3.6)64IccMl KNm2 2.()(.).93.2nI 6max80.148.59Am选 。25(9)sA短边方向： 130.9274.nP21.79()(30.6)(.506)234.9.2IccMlab KNm2 .7144nI 62max3.910.9Am选 2105(7)s基础 A.B.C柱配筋见表 34所示表 34 基础配筋表柱号长边方向配筋 短边方向配筋 长边 2mAs短边 2mAsA 1021051179 1046黑龙江八一农垦大学毕业设计59续表 34B 124012303232 2610C 551569 13079.双向板楼板设计9.1荷载计算楼板厚 120mm，楼面活荷载 ,采用 砼， 级钢筋， 为双2.0/KNm30C235HPB3/012l向板。纵梁截面取 300 ，横梁截面取 300 。横梁、纵梁、次梁截面尺寸见表652。活荷设计值： 2g1.42.8/恒荷设计值： 面层 25 厚水磨石面层 m2/65.0. mkn20 厚水泥砂浆找平层 42板自重 120 厚钢筋混凝土板 2/.31.k底板抹灰 15 厚水泥砂浆 m507mng= 2/4.2.034.625.01kN荷载总设计值： gq79/KNm2.8./2。2/14/9.2荷载跨度计算跨度： 内跨： ， 为轴线间距离。cl0外跨： ， 为净跨， 为梁宽。bnnlb9.3弯矩计算表 35 板的弯矩计算区格 A B C D E F G黑龙江八一农垦大学毕业设计6001l3.6 3.6 2.7 2.7 2.7 3.3 3.3续表 3502l3.6 5.4 3.6 5.4 3.6 5.4 3.61/1.0 0.67 0.75 0.5 0.75 0.61 0.92M7.3 9.07 7.23 7.96 7.04 8.58 7.1227.3 6.8 6.35 5.94 6.16 6.39 6.941-10.28 -12.88 -9.06 -9.8 -9.06 -11.86 -9.76-10.28 -12.88 -9.06 -9.8 -9.06 -11.86 -9.762M-10.28 -10.88 -8.27 -8.3 -8.27 -9.84 -9.57-10.28 -10.88 -8.27 -8.3 -8.27 -9.84 -9.579.4截面设计截面设计：截面有效高度：选 钢筋作为受力钢筋，则 短跨方向跨中截面801lmdch28150201 方向跨中 02l 932支座截面处均为 101 。截面弯矩设计值：该板四周与梁整浇，故弯矩设计值按如下折m减：B、D、E、F 区格的跨中截面与各支座截面折减 20%；A、C 区格的跨中截面不予折减； 表 36 板的配筋计算截面 )(0mh)/(mKNM )/(2As配 筋 实配 sA01l101 7.3 362 8120419A区格 293 7.3 393 419跨中 B区格 01l101 9.070.8=7.256 360 419黑龙江八一农垦大学毕业设计6102l93 6.80.8=5.44 293 1508335续表 36 01l101 7.230.8=5.78 286 335C区格 293 6.350.8=5.08 250 82025101l101 7.960.8=6.37 316 15335D区格 293 5.940.8=4.75 235 25101l101 7.040.8=5.63 279 8150335E区格 293 6.160.8=4.93 266 33501l101 8.580.8=6.86 340 8140359F区格 293 6.390.8=5.11 250 225101l101 7.12 353 359G区格 293 6.94 344 8140359A-B 101 -10.880.9=9.72 482 503A-C 101 -10.280.8=9.25 459 503C-D 101 -8.270.9=7.443 369 8130387C-G 101 -9.760.8=7.808 387 2419G-F 101 -9.940.9=8.946 443 457D-F 101 -11.860.9=10.67 529 895529B-D 101 -12.880.9=11.59 575 1067001l101 -10.28 510 529A支座 2101 -10.28 510 895529支座B边支座 101 -12.880.8=10.30 511 529黑龙江八一农垦大学毕业设计62C边支座 101 -9.060.8=7.248 395 8120419D边支座 101 -9.80.8=7.84 389 419续表 36E边支座 101 -9.060.8=7.248
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