A25+北京某综合办公楼框架结构设计(论文+DWG图纸)
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A25+北京某综合办公楼框架结构设计(论文+DWG图纸),a25,北京,综合,办公楼,框架,结构设计,论文,dwg,图纸
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毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 1 页 共 106 页第一部分：工程概况一、建筑地点：江苏省金湖县二、建筑类型：六层综合楼，框架填充墙结构。三、建筑介绍：建筑面积 5893.36 平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取 100mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。四、门窗使用：大门采用玻璃门，其它为木门，窗为铝合金窗。五、地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地为二类近震场地，设防烈度为 7 度。六、柱网与层高：本综合楼采用柱距为 7.2m 的内廊式小柱网，边跨为7.2m，中间跨为 2.4m，层高取 4.2m 和 3.3m，如下图所示：柱网布置图毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 2 页 共 106 页七、框架结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。八、框架结构的计算简图：框架结构计算简图毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 3 页 共 106 页横向框架组成的空间结构本方案中，需近似的按横向的平面框架分别计算。本方案中，需近似的按横向的平面框架分别计算。九、梁、柱截面尺寸的初步确定：1、梁截面高度一般取梁跨度的 1/121/8。本方案取 700mm，截面宽度取700（1/21/3）=300mm，可得梁的截面初步定为 bh=300*700。2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算： （1）柱组合的轴压力设计值 N=F g E n毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 4 页 共 106 页注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F 按简支状态计算柱的负载面积。gE 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取 14KN/m2。n 为验算截面以上的楼层层数。（2）A cN/u Nfc 注：u N 为框架柱轴压比限值，本方案为二级抗震等级，查抗震规范可知取为 0.8。 fc 为混凝土轴心抗压强度设计值，对 C30，查得 14.3N/mm2。3、计算过程：对于边柱：N=F g E n=1.325.92146=2830.464（KN）AcN/u Nfc=2830.464103/0.8/14.3=247418.18（mm 2）取 600mm600mm对于内柱：N=Fg E n=1.2534.56146=3628.8（KN）AcN/u Nfc=3628.8*103/0.8/14.3=317202.80（mm 2）取 600mm600mm梁截面尺寸（mm）横梁（bh）混凝土等级AB 跨、CD 跨 BC 跨纵梁（bh）C30 300700 250400 300700毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 5 页 共 106 页柱截面尺寸（mm）层次 混凝土等级 bh1 C30 6006002-6 C30 600600第二部分：重力荷载代表值的计算一、资料准备：查荷载规范可取：、屋面永久荷载标准值（不上人） 14mm厚 APP改 性 沥 青 防 水 卷 材 防 水 层 （ 上 带 细 砂 保 护 层 ） 100.004=0.04KN/m2 20 厚 1：2 水泥找平层 200.02=0.4 KN/m 21：10 水泥砂浆珍珠岩找坡，最薄处 30 厚 200.03=0.6 KN/m 2100 厚阻燃型苯乙烯泡抹塑料保温板 0.50.1=0.05 KN/m 220厚 1： 3水 泥 砂 浆 找 平 层 ， 上 刷 聚 氨 酯 防 水 涂 料 一 层 200.02=0.25 KN/m2100 厚钢筋混凝土板 250.10=3.0 KN/m 210 厚混合砂浆刮大白 170.01=0.17 KN/m 2合计 4.16 KN/m 2、1-5 层楼面： 210 厚 1：1 水泥砂浆 200.01=0.2 KN/m 2毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 6 页 共 106 页20 厚大理石 280.02=0.56 KN/m 2 20 厚 1：3 水泥砂浆找平层 200.02=0.4 KN/m 2100 厚钢筋混凝土板 250.10=2.5 KN/m 220 厚 1：3 水泥砂浆找平层 200.02=0.4 KN/m 210 厚混合砂浆刮大白 170.01=0.17 KN/m 2合计 4.23 KN/m 2、屋面及楼面可变荷载标准值： 3上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/m 2楼面活荷载标准值 2.0 KN/m 2屋面雪荷载标准值 S K=urS0=1.00.35=0.35 KN/m2（式中 ur为屋面积雪分布系数）、梁柱密度 25 KN/m2 4蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 5.5KN/m 3二、重力荷载代表值的计算：1、第一层：（1） 、梁：类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）6600 300700 25 1.39 16 34.75 556横梁1800 250400 25 0.18 8 4.5 36纵梁 7200 300700 25 1.51 14 37.75 528.5毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 7 页 共 106 页柱：类别 计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱 4200 600600 25 1.51 40 37.75 1510（2） 、内外填充墙重的计算：横墙：AB 跨、CD 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 6600mm，计算高度 4200-700=3500mm。单跨体积：0.376.63.5=8.55m 3单跨重量：8.555.5=47.01KN数量：4总重：47.014=188.03KNAB 跨、CD 跨墙：墙厚 240mm，计算长度 6600mm，计算高度 4200-700=3500mm。单跨体积：0.246.63.5=5.54m 3单跨重量：5.545.5=30.49KN数量：20总重：30.4920=609.84KNBC 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 1800mm，计算高度 4200-700=3500mm。单跨体积：（1.83.5-1.52.1）0.37=1.17m3单跨重量：1.175.5=6.41KN毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 8 页 共 106 页数量：2总重：6.412=12.82KN厕所横墙：墙厚 240mm，计算长度 7200-2400=4800mm，计算高度 4200-100=4100mm。单跨体积：0.244.84.1=4.72m 3单跨重量：4.725.5=25.98KN数量：2总重：25.982=51.96KN横墙总重：188.03+609.84+12.82+51.96=862.65KN纵墙：外墙：单个体积：（7.23.5）-（2.71.72） 0.37=5.93m 3数量：12总重：5.93125.5=391.21KN厕所外纵墙：体积：（7.23.5-1.81.9）0.24=5.23 m 3总重：5.235.52=57.50KN内纵墙：单个体积：(7.23.5-12.12) 0.24=5.04m 3单个重量：5.045.5=27.72KN数量：15总重：27.7215=415.80KN纵墙总重：391.21+57.50+415.80=864.51KN毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 9 页 共 106 页（3） 、窗户计算（钢框玻璃窗）：办公室窗户：尺寸：2700mm1700mm自重：0.4KN/m 2数量：23重量：2.71.70.423=42.23KN（4） 、门重计算：木门：尺寸：1000mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：9重量：12.10.159=2.84KN木门：尺寸：1500mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：9重量：1.52.10.159=4.25KN玻璃门：尺寸：5400mm3000mm自重：0.4KN/m 2数量：3重量：5.430.43=19.44KN总重：2.84+4.25+19.44=26.53KN（5） 、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 10 页 共 106 页面积：16.854.6=917.28（m 2）恒载：4.23917.28=3880.09KN活载：2.0917.28=1834.56KN由以上计算可知，一层重力荷载代表值为G1=G 恒 +0.5G 活=（556+36）1.05+528.51.05+15101.05+862.65+864.51+26.53+3880.08+1834.560.5=9243.075KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。2、第二五层：（1） 、梁：类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）6600 300700 25 1.39 16 34.75 556横梁1800 250400 25 0.18 8 4.5 36纵梁 7200 300700 25 1.51 14 37.75 528.5柱： 类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体积（m 3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱 3300 600600 25 1.188 40 29.7 1188（2） 、内外填充墙重的计算：横墙：AB 跨、CD 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 6600mm，计算高度 3300-毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 11 页 共 106 页700=2600mm。单跨体积：0.376.62.6=6.35m 3单跨重量：6.355.5=34.92KN数量：4总重：34.924=139.68KNAB 跨、CD 跨墙：墙厚 240mm，计算长度 6600mm，计算高度 3300-700=2600mm。单跨体积：0.246.62.6=4.12m 3单跨重量：4.125.5=22.65KN数量：22总重：22.6522=498.33KNBC 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 1800mm，计算高度 3300-700=2600mm。单跨体积：（1.82.6-1.51.7）0.37=0.79m 3单跨重量：0.795.5=4.33KN数量：2总重：4.332=8.67KN厕所横墙：墙厚 240mm，计算长度 7200-2400=4800mm，计算高度 3300-100=3200mm。单跨体积：0.244.83.2=3.69m 3单跨重量：3.695.5=20.28KN数量：2毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 12 页 共 106 页总重：20.282=40.55KN横墙总重：139.68+498.33+8.67+40.55=687.28KN纵墙：外墙：单个体积：（7.22.6）-（2.71.72） 0.37=3.53m 3数量：14总重：3.53145.5=271.79KN厕所外纵墙：体积：（7.22.6-1.81.9）0.24=5.01m 3总重：5.015.52=55.11KN内纵墙：单个体积：(7.22.6-12.12) 0.24=4.82m 3单个重量：4.825.5=26.53KN数量：16总重：26.5316=424.51KN纵墙总重：271.79+55.11+424.51=751.41KN（3） 、窗户计算（钢框玻璃窗）：办公室窗户：尺寸：2700mm1700mm自重：0.4KN/m 2数量：28重量：2.71.70.428=51.41KN（4） 、门重计算：毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 13 页 共 106 页木门：尺寸：1000mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：15重量：12.10.1515=4.725KN木门：尺寸：1500mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：9重量：1.52.10.159=4.25KN总重：4.725+4.25=8.975KN（5） 、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：16.854.6=917.28（m 2）恒载：4.23917.28=3880.09KN活载：2.0917.28=1834.56KN由以上计算可知，二五层重力荷载代表值为G2=G 恒 +0.5G 活=（556+36）1.05+528.51.05+11881.05+687.28+751.41+51.41 +8.975+3880.09+1834.560.5=8720.73KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。3、第六层重力荷载代表值的计算：（1） 、梁：毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 14 页 共 106 页类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）6600 300700 25 1.39 16 34.75 556横梁1800 250400 25 0.18 8 4.5 36纵梁 7200 300700 25 1.51 14 37.75 528.5柱： 类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体积（m 3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱 3300 600600 25 1.188 40 29.7 1188（2） 、内外填充墙重的计算：横墙：AB 跨、CD 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 6600mm，计算高度 3300-700=2600mm。单跨体积：0.376.62.6=6.35m 3单跨重量：6.355.5=34.92KN数量：4总重：34.924=139.68KNAB 跨、CD 跨墙：墙厚 240mm，计算长度 6600mm，计算高度 3300-700=2600mm。单跨体积：0.246.62.6=4.12m 3单跨重量：4.125.5=22.65KN数量：22总重：22.6522=498.33KNBC 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 1800mm，计算高度 3300-700=2600mm。毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 15 页 共 106 页单跨体积：（1.82.6-1.51.7）0.37=0.79m 3单跨重量：0.795.5=4.33KN数量：2总重：4.332=8.67KN厕所横墙：墙厚 240mm，计算长度 7200-2400=4800mm，计算高度 3300-100=3200mm。单跨体积：0.244.83.2=3.69m 3单跨重量：3.695.5=20.28KN数量：2总重：20.282=40.55KN横墙总重：139.68+498.33+8.67+40.55=687.28KN纵墙：外墙：单个体积：（7.22.6）-（2.71.72） 0.37=3.53m 3数量：14总重：3.53145.5=271.79KN厕所外纵墙：体积：（7.22.6-1.81.9）0.24=5.01m 3总重：5.015.52=55.11KN内纵墙：单个体积：(7.22.6-12.12) 0.24=4.82m 3单个重量：4.825.5=26.53KN毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 16 页 共 106 页数量：16总重：26.5316=424.51KN纵墙总重：271.79+55.11+424.51=751.41KN（3） 、窗户计算（钢框玻璃窗）：办公室窗户：尺寸：2700mm1700mm自重：0.4KN/m 2数量：28重量：2.71.70.428=51.41KN（4） 、门重计算：木门：尺寸：1000mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：15重量：12.10.1515=4.725KN木门：尺寸：1500mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：9重量：1.52.10.159=4.25KN总重：4.725+4.25=8.975KN（5） 、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：16.854.6=917.28（m 2）毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 17 页 共 106 页恒载：4.16917.28+0.90.24146.16=3847.45KN活载：2.0917.28=1834.56KN雪载：0.35917.28=321.05KN由以上计算可知，六层重力荷载代表值为G2=G 恒 +0.5G 活=（556+36）1.05+528.51.05+11881.05+687.28+751.41+51.41 +8.975+3847.45+（1834.56+321.05）0.5=8848.615KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。集中于各楼层标高处的重力荷载代表值 G i的计算结果如下图所示：各质点的重力荷载代表值毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 18 页 共 106 页第三部分：框架侧移刚度的计算一、 横梁线刚度 i b的计算：类别Ec（N/mm 2）bh（mmmm）I0（mm 4）l（mm）EcI0/l（Nmm）1.5EcI0/l（Nmm）2EcI0/l（Nmm）AB 跨、CD跨 3.0104 3007008.5710972003.5710105.3610107.141010BC 跨 3.0104 250400 1.3310924001.6710102.5010103.341010二、 柱线刚度 i c的计算：I=bh 3/12层次 hc（mm） Ec（N/mm 2）bh（mmmm）Ic（mm 4）EcIc/hc（Nmm）1 4200 3.0104 600600 1.081010 7.7110102-6 3300 3.0104 600600 1.081010 9.821010三、各层横向侧移刚度计算： (D 值法)1、底层A，D：K=5.36/9.82=0.54 c=(0.5+K)/(2+K)=0.41Di6= c12ic/h2=0.41127.711010/42002=21475B，C：毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 19 页 共 106 页K=（5.36+3.34）/7.71=1.13 c=(0.5+K)/(2+K)=0.52Di6= c12ic/h2=0.52127.711010/42002=27286D 1=214752+272862=975232、第二六层：A，D：K=5.362/（9.822）=0.546 c=K/(2+K)=0.214Di1= c12ic/h2=0.214129.821010/33002 =23198B，C：K=（5.36+3.34）/9.82=0.88 c=K/(2+K)=0.31Di6= c12ic/h2=0.31129.821010/33002=33544D 2=231982+335442=113484D 1/D 2=97523/113484=0.860.7，故该框架为规则框架。毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 20 页 共 106 页第四部分：横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算一、横向自振周期的计算：横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。基本自振周期 T1（s）可按下式计算：T1=1.7 T （u T） 1/2注：u T假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值 Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。 T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取 0.6。uT按以下公式计算：VGi=G k（u） i= VGi/D ij uT=（u） k注：D ij 为第 i 层的层间侧移刚度。（u） i为第 i 层的层间侧移。（u） k为第 k 层的层间侧移。s 为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程见下表：结构顶点的假想侧移计算层次 Gi（KN） VGi（KN） D i（N/mm）u i（mm） ui（mm）6 8848.615 8824.615 97523 9.049 181.323毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 21 页 共 106 页5 8720.43 17545.045 97523 17.991 172.2744 8720.43 26265.475 97523 26.933 154.2833 8720.43 34985.905 97523 35.875 127.352 8720.43 43706.335 97523 44.816 91.4751 9243.75 52950.085 113484 46.659 46.659T1=1.7 T （u T） 1/2=1.70.6(0.181323)1/2=0.434(s)二、水平地震作用及楼层地震剪力的计算：本结构高度不超过 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：1、结构等效总重力荷载代表值 GeqGeq=0.85G i=0.85（8848.615+8720.734+9243.73）=45028.975（KN）2、计算水平地震影响系数 1查表得二类场地近震特征周期值 Tg=0.40s。查表得设防烈度为 7 度的 max=0.08 1=（T g/T1） 0.9 max=（0.4/0.434） 0.90.08=0.07433、结构总的水平地震作用标准值 FEkFEk= 1Geq毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 22 页 共 106 页=0.074345028.975=3347.30KN）因 1.4Tg=1.40.4=0.56s0，说明 xal，则x=（V A+alq2/2）/（q 1+q2）可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-（q 1+ q2）x 2/2+alq2（x-al/3）/2若 VA0，则 Mmax=MA2）同理，三角形分布荷载和均布荷载作用下，如下图：VA= -（M A+MB）/l+q 1l/2+q2l/4x 可由下式解得： V A=q1x+x2q2/l可得跨间最大正弯矩值：M max=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l第 1 层 AB 跨梁：毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 48 页 共 106 页梁上荷载设计值：q 1=1.28.46=10.15 KN/mq2=1.2（14.22+0.57.2）=21.38 KN/m左震： M A=270.47/0.75=360.63 KNmMB=-367.14/0.75=-489.52 KNmVA= -（M A-MB）/l+q 1l/2+（1-a）lq 2/2=-（360.63+489.52）/7.2+10.157.2/2+21.387.2/3=-30.22 KN0，故 xal=l/3=2.4mx=（V A+alq2/2）/（q 1+q2）=（205.03+1.221.38）/（10.15+21.38）=5.73mMmax=MA+VAx-（q 1+q2）x 2/2+alq2（x-al/3）/2=-541.72+205.035.73-（10.15+21.38）（5.73）2/2+21.382.4（5.73-2.4/3）/2=241.98 KNm毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 49 页 共 106 页 REMmax=0.75241.98=181.48 KNm其它跨间的最大弯矩计算结果见下表：跨间最大弯矩计算结果表层次 1 2 3跨 AB BC AB BC AB BCMmax 281.79 214.91 234.07 191.00 206.00 178.40层次 4 5 6跨 AB BC AB BC AB BCMmax 151.44 134.15 81.51 88.20 29.26 38.434、梁端剪力的调整：抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于 2.5，其梁端剪力设计值应按下式调整：V= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb（1） 、对于第 6 层:AB 跨：受力如图所示：梁上荷载设计值：q 1=1.24.5=5.4 KN/mq2=1.2（19.26+0.57.2）=27.43 KN/mV Gb=5.47.2/2+27.434.8/2=85.27 KN毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 50 页 共 106 页ln=7.2-0.65=6.55 m左震：M lb=18.54/0.75=24.72 KNmM rb=-132.97/0.75=-177.29 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2（24.72+177.29）/6.55+85.27=91.71 KN右震：M lb=147.21/0.75=196.28 KNmM rb=6.4/0.75=8.53 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2（196.28+8.53）/6.55+85.27=92.09 KNBC 跨：受力如图所示：梁上荷载设计值：q 1=1.22.5=3.0 KN/mq2=1.2（9.63+0.5*3.6）=13.72 KN/mV Gb=3.02.4/2+13.721.2/2=11.83 KNln=2.4-0.65=1.75 m左震：M lb= M rb=36.72/0.75=48.96 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2248.96/1.75+11.83=59.23 KN毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 51 页 共 106 页右震：M lb= M rb=57.21/0.75=76.28 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2276.28/1.75+11.83=87.33 KN（2） 、对于第 1-5 层:AB 跨：q 1=1.28.46=10.15 KN/mq2=1.2（14.22+0.57.2）=21.38 KN/mV Gb=10.157.2/2+21.384.8/2=87.85 KNBC 跨：q 1=1.22.5=3.0 KN/mq2=1.2（7.11+0.53.6）=10.69 KN/mV Gb=3.02.4/2+10.691.2/2=10.01 KN剪力调整方法同上，结果见 47 页各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。六、框架柱的内力组合：取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表：横向框架 A 柱弯矩和轴力组合 Re1.2（S Gk+0.5SQk）+1.3SEkMmax M M层次截面内力SGk 调幅后SQk 调幅后SEk（1） SEk（2）1 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkN Nmin NmaxM 58.84 16.43 -85.00 85.00 -22.53 143.22 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 柱顶 N 195.37 51.84 -20.82 20.82 178.86 219.46 315.59 307.02 219.46 178.86 315.59 M -36.41 -10.94 18.66 -18.66 -19.50 -55.89 -60.09 -59.01 -60.09 -19.50 -60.09 6柱底 N 233.39 51.84 -20.82 20.82 213.08 253.68 366.92 352.64 366.92 213.08 366.92 5 柱 M 26.42 7.94 -125.30 125.30 -94.82 149.52 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 52 页 共 106 页顶 N 428.25 103.68 -58.62 58.62 374.93 489.24 681.82 659.05 489.24 374.93 681.82 M -30.65 -9.21 61.72 -61.72 28.45 -91.91 -50.59 -49.67 -91.91 28.45 -50.59 柱底 N 466.27 103.68 -58.62 58.62 409.14 523.45 733.14 704.68 523.45 409.14 733.14 M 30.65 9.21 -152.88 152.88 -117.3 180.79 50.59 49.67 180.79 -117.33 50.59 柱顶 N 661.13 155.52 -115.13 115.13 552.75 777.25 1048.05 1011.1 777.25 552.75 1048.05 M -30.65 -9.21 101.92 -101.92 67.64 -131.10 -50.59 -49.67 -131.10 67.64 -50.59 4柱底 N 699.15 155.52 -115.13 115.13 586.97 811.47 1099.37 1056.7 811.47 586.97 1099.37 M 30.65 9.21 -168.64 168.64 -132.7 196.15 50.59 49.67 196.15 -132.70 50.59 柱顶 N 894.01 207.36 -187.91 187.91 714.71 1081.13 1414.27 1363.1 1081.13 714.71 1414.27 M -31.00 -9.31 137.98 -137.98 102.44 -166.62 -51.16 -50.23 -166.62 102.44 -51.16 3柱底 N 932.03 207.36 -187.91 187.91 748.93 1115.35 1465.60 1408.7 1115.35 748.93 1465.60 M 30.16 9.08 -161.28 161.28 -126.0 188.48 49.80 48.90 188.48 -126.02 49.80 柱顶 N 1126.9 259.20 -267.10 267.10 870.42 1391.26 1780.50 1715.2 1391.26 870.42 1780.50 M -34.58 -10.48 197.12 -197.12 156.35 -228.03 -57.16 -56.17 -228.03 156.35 -57.16 2柱底 N 1164.9 259.20 -267.10 267.10 904.64 1425.48 1831.83 1760.8 1425.48 904.64 1831.83 M 21.68 6.59 -149.94 149.94 -123.7 168.67 35.86 35.24 168.67 -123.71 35.86 柱顶 N 1359.8 311.04 -357.58 357.58 1015.1 1712.40 2146.73 2067.2 1712.40 1015.12 2146.73 M -10.84 -3.30 405.39 -405.39 384.01 -406.50 -17.93 -17.63 -406.50 384.01 -17.93 1柱底 N 1397.8 311.04 -357.58 357.58 1049.3 1746.62 2198.06 2112.8 1746.62 1049.34 2198.06 横向框架 B 柱弯矩和轴力组合 Re1.2（S Gk+0.5SQk）+1.3S EkMmax M M层次截面内力SGk 调幅后SQk 调幅后SEk（1） SEk（2）1 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkN Nmin NmaxM -41.56 -11.57 -113.08 113.08 -152.86 67.64 -67.68 -66.07 -152.86 -152.86 -67.68 6柱顶 N 246.59 69.12 -19.32 19.32 234.20 271.87 402.02 392.68 234.20 234.20 402.02 毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 53 页 共 106 页M 28.53 7.82 48.46 -48.46 76.44 -18.05 46.34 45.18 76.44 76.44 46.34 柱底 N 284.61 69.12 -19.32 19.32 268.42 306.09 453.34 438.30 268.42 268.42 453.34 M -22.61 -6.13 -174.88 174.88 -193.62 147.40 -36.65 -35.71 -193.62 -193.62 -36.65 柱顶 N 523.59 138.24 -60.81 60.81 474.15 592.73 845.09 821.84 474.15 474.15 845.09 M 24.86 6.77 116.59 -116.59 139.10 -88.25 40.33 39.31 139.10 139.10 40.33 5柱底 N 561.61 138.24 -60.81 60.81 508.37 626.95 896.41 867.47 508.37 508.37 896.41 M -24.86 -6.77 -218.41 218.41 -238.37 187.53 -40.33 -39.31 -238.37 -238.37 -40.33 柱顶 N 800.59 207.36 -132.22 132.22 684.93 942.76 1288.16 1251.0 684.93 684.93 1288.16 M 24.86 6.77 178.70 -178.70 199.65 -148.81 40.33 39.31 199.65 199.65 40.33 4柱底 N 838.61 207.36 -123.22 123.22 727.92 968.20 1339.48 1296.6 727.92 727.92 1339.48 M -24.86 -6.77 -262.83 262.83 -281.68 230.84 -40.33 -39.31 -281.68 -281.68 -40.33 柱顶 N 1077.6 276.48 -207.19 207.19 892.24 1296.26 1731.23 1680.2 892.24 892.24 1731.23 M 25.20 6.80 215.04 -215.04 235.40 -183.92 40.82 39.76 235.40 235.40 40.82 3柱底 N 1115.6 276.48 -207.19 207.19 926.45 1330.48 1782.55 1725.8 926.45 926.45 1782.55 M -24.31 -6.72 -256.95 256.95 -275.43 225.62 -39.54 -38.58 -275.43 -275.43 -39.54 柱顶 N 1354.6 345.60 -295.57 295.57 1086.47 1662.83 2174.30 2109.4 1086.47 1086.47 2174.30 M 26.87 7.63 301.64 -301.64 321.72 -266.48 43.90 42.93 321.72 321.72 43.90 2柱底 N 1392.6 345.60 -295.57 295.57 1120.69 1697.05 2225.62 2155.0 1120.69 1120.69 2225.62 M -17.10 -5.01 -228.73 228.73 -240.66 205.37 -28.10 -27.53 -240.66 -240.66 -28.10 柱顶 N 1631.6 414.72 -393.38 393.38 1271.51 2038.60 2617.37 2538.5 1271.51 1271.51 2617.37 M 8.55 2.50 424.79 -424.79 422.99 -405.35 14.04 13.76 422.99 422.99 14.04 1柱底 N 1669.6 414.72 -393.38 393.38 1305.73 2072.82 2668.69 2584.1 1305.73 1305.73 2668.69 七、柱端弯矩设计值的调整：1、A 柱：第 6 层，按抗震规范 ，无需调整。毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 54 页 共 106 页第 5 层，柱顶轴压比u N = N/Ac fc=489.24103/14.3/5502=0.080.15。可知，一、二、三层柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：M c= cM b注：M c为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配。M b为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。 c柱端弯矩增大系数，二级取 1.2。毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 55 页 共 106 页横向框架 A 柱柱端组合弯矩设计值的调整（相当于本层柱净高上下端的弯矩设计值）层次 6 5 4 3 2 1截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 RE（M c= cM b）143.22 60.09 149.52 91.91 180.79 199.89 199.89 216.62 216.62 240.19 247.36 508.12 REN 219.46 366.92 489.24 523.45 777.25 811.47 1081.13 1115.35 1391.26 1425.48 1712.40 1746.62 2、B 柱：第 6 层，按抗震规范 ，无需调整。经计算当轴力 N=fc Ac=0.1514.36502/103=902.26 KN 时，方符合调整的条件，可知 B 柱调整图如下：横向框架 B 柱柱端组合弯矩设计值的调整毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 56 页 共 106 页层次 6 5 4 3 2 1截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 RE（M c= cM b）152.86 76.44 193.62 139.10 238.37 199.65 281.68 322.41 322.41 351.11 361.58 528.74 REN 234.20 268.42 474.15 508.37 684.93 727.92 892.24 926.45 1086.47 1120.69 1271.51 1305.73 八、柱端剪力组合和设计值的调整：例：第 6 层：恒载 SGk =（M 上 +M 下 ）/h=（-54.84-36.41）/3.3=-25.35活载 SQk =（M 上 +M 下 ）/h=（-16.43-10.94）/3.3=-7.6地震作用 SEk =（M 上 +M 下 ）/h=（85.00+18.66）/3.3=28.79调整：1.2（143.22+60.09）/3.3=67.77横向框架 A 柱剪力组合与调整（KN） Re1.2（S Gk+0.5SQk）+1.3S Ek层次SGk SQk SEk1 SEk21 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV= Re vc（M bc +M lc）/h n 6 -25.35 -7.60 28.79 -28.79
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