A44+学校教学楼结构设计(论文+DWG图纸)
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A44+学校教学楼结构设计(论文+DWG图纸),a44,学校,教学楼,结构设计,论文,dwg,图纸
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毕业设计(论文) 报告1第一章 建筑设计1.1 平面设计根据题目所给条件：采用双跨钢排架结构，跨度18米，长90 米。参照工程应用实例，厂房平面布置为双跨矩形平面。其柱网采用9m18m，除两端部柱中心线内偏横向定位轴线300mm 外，其余均与横向定位轴线重合；纵向定位轴线与柱外缘重合(详见施工图)。抗风柱距取6m。1.2 剖面设计厂房高度的确定厂房高度指室内地面至柱顶(或倾斜屋盖最低点或下沉式屋架下弦底面) 的距离,在设计时,将室内地面的标高定为土 0.000,柱顶标高、吊车轨道标高等均是相对于室内地面标高而言的.柱顶标高的确定:对有吊车厂房时柱顶标高 H=H1+H2轨顶标高 H1=h1+h2+h3+h4+h5轨顶至柱顶高度 H2=h6+h7h1: 需跨越最大设备高度;h2: 起吊物与跨越物间的安全距离,一般为 400-500mm;h3: 起吊物最大物件高度;h4: 吊索最小高度,根据起吊物件的大小和起吊方式决定,一般1m;h5: 吊钩到轨顶面的距离,由吊车规格表中查得; 毕业设计(论文) 报告2h6: 轨顶至吊车顶面的距离, 由吊车规格表中查得;h7； 小车顶面至屋架下弦底面之间的安全距离, 应考虑到屋架的挠度,厂房可能不均匀沉陷等因素,一般取 300-400mm;根据本设计的起重机的整体外型尺寸:12.17m*2.5m*3.43m( 长、宽、高)取 h1=3500mm,h2=500mm,h3=2000mm,h4=1200mm,h5=1800即 H1=h1+h2+h3+h4+h5=3500+500+2000+1200+1800=9000mm取 h6=2732,h7=400,即 H2=h6+h7=2732+400=3132mm,则 H=H1+H2=9000+3132=12132mm 根据 的规定,柱顶标高 H 应为 300mm 的倍数,轨顶的标志高度 H1 常常取 600mm 的倍数 ,则综合上述计算及此条规定,H1=9000mm 符合是 600 的倍数,H2 取 3300,即H=H1+H2=9000+3300=12300mm=12.3m所以厂房的高度为 12.3m(H1=9m,H2=3.3m) 厂房标高详见施工平面图。厂房室内外高差按一般值取300mm，屋面坡度取 1:10( )05.711.3 采光通风设计根据厂房生产状况，查表拟定厂房的采光等级为级。采用双侧窗采光. 柱距间都设侧窗进行采光.高侧窗高度取1.5m，低侧窗取3.3m ，窗底标高为1.2m ，厂房为两跨，中间部分通风效果较差，一般可在厂房内设风扇迫使室内空气流动，提高室内舒适感。 毕业设计(论文) 报告31.4 屋面排水设计屋面排水方式采用内天沟有组织排水，屋面排水坡度取为1/10，檐沟纵向坡度取为5 。落水管每侧 6 根，分别位于 轴线处，用直径110 的PVC 管。1.5 立面设计采用竖向波形压型钢板外墙及彩板钢窗，形成竖向线条的立面效果，改变厂房长度和高度尺度扁平视觉效果，使厂房显得庄重、挺拔。立面图详见施工图纸。1.6 构造设计(1)外墙构造外墙底部窗台以下部分采用240 厚空心混凝土砌块，高度为1.2m，墙下设基础梁支承在基础上。窗台以上部分外墙采用保温型压型钢板外墙，墙板用墙梁(C 型钢) 与钢排架柱连接。(2)屋顶构造屋顶采用保温型压型钢板，高频轻型焊接H型钢檩条与钢屋架相连接，屋面檐口采用有组织排水。(3)地面构造因厂房内生产对地面无特殊要求，故采用水泥沙浆地面。第二章 厂房主排架设计1.结构选型与布置 毕业设计(论文) 报告4因吊车吨位较大，屋面恒载和活荷载都又很小，跨度较大，故主体结构采用普通钢排架结构，屋架采用桁架式钢屋架,造价较低，施工速度快，施工难度较低。钢排架结构形式采用实腹式，排架形式为双跨双坡，屋面坡度皆取为1/10。厂房长度为90m，故只设一个温度区段，柱间支撑在端部的第一个开间各设一道，在厂房纵向中央设一道，在与有柱间支撑开间相应的屋盖位置均设置横向支撑，以形成几何不变体系。在屋架上弦端部、屋脊处及下弦支座处设置刚性系杆。屋面檩条的间距取1.5m，墙架的间距取1.5m,截面尺寸根据计算得到。在跨中设置两道拉条，在屋脊和侧墙的顶部，还应设置斜拉条。第三章 屋面檩设计薄壁 H 型钢檩条1.设计资料封闭式建筑,屋面材料为夹心板,屋面坡度 1/10( ),檩条跨度 6m,于7.51o檩条跨度 3 分点处各设一道拉条 ,水平檩距 1.5m,檐口距地面高度为 13.8m,屋脊距地面高度 14.7m,钢材 Q235.2.荷载标准值( 对水平投影面)(1)永久荷载:夹心板 0.2KN/m檩条自重(包括拉条) 0.1 KN/m 毕业设计(论文) 报告50.3 KN/m(2)可变荷载:屋面均布活动场所.3 KN/m,雪荷载为 0.4 KN/m,计算时取两者的较大值0.4 KN/m,基本风压 =0.3 KN/m.0w3.内力计算:(1)永久荷载与屋面活荷载组合:檩条面荷载:=(0.3+0.4)*1.5=1.05 KN/mkp=(1.2*0.3+1.4*0.4)*1.5=1.38 KN/mP= = =0.137 KN/mX.sin.i571OP= =1.37 KN/mYco弯矩设计值:=1.37*9/8=13.88 KN.m2/8XYMPL=0.137*9/90=0.124KN.m(负)90=0.031 KN.m(正)2/36YX(2) 永久荷载与风吸力荷载组合:按(GB50009-2001),B 类,14.7m 的风压高度变化系数 =1.138,风阵系数 =1(单层厂房),风荷载体型系数 =-1.4(边缘带 zzs,A=1.1.5*9=13.510 )垂直屋面的风荷载标准植:=1.0*1.138*(-1.4)*0.3=-0.478 KN/m,.0kZSW 毕业设计(论文) 报告6线荷载:=0.3*1.5* =0.045 KN/mXP0sin5.71=1.4*0.478*1.5-0.3*1.5* =0.556 KN/myp 0cos5.71弯矩设计值(采用受压下翼缘不设拉条的方案)=0.556*9/8=5.63 KN.m2/8XYMPL=0.045*9/8=0.456 KN.m4.截面选择及强度计算:(1) 选用轻型 H 型钢 200*100*3.2*4.5A=15.11 2cm=1045.92 XI4310.59xWc8.2Xicm=75.05 y yy受压翼缘自由外伸宽度与其厚度之比: (103.2)/10.76325/1345yb ft可考虑截面塑性发展,取 =1.05, =1.2X 毕业设计(论文) 报告7先按毛截面计算截面应力为: 661 331.8*0.124*05495XYMW=126.39+6.88=133.27N/mm(压)662 331.8*0.124*05495XY=126.39-6.88=119.5N/mm(压)=126.39 N/mm(压)65 31.8*0*0549XYMW663 33.124*1*5XY=126.39-6.88=119.5N/mm(拉) 664 33.80.124*105*495XYMW=126.39+6.88=133.27N/mm(拉)=126.39 N/mm(拉)66 3.80*105*49XY(2) 受压板件的稳定性系数:1) 腹板腹板为加劲板件, minax126.391则 227.8629.78.*().783.87)k2)上翼缘板:上翼缘板为最大压应力作用于非加劲板的支承边, minax19.50.87,132 毕业设计(论文) 报告8则 2 21.73025.17.305*.8971.5*0.4k(3) 受压板件的有效宽度:1)腹板, , b=(200-2*4.5)=191mm, c=100mm,23.87k0.4ckt=3.2mm , 1327则 , 则板组约束系数为:.8*4.0,.19ckb12 20.3.93. .10.68(5)(5)k125/*.68.7/.4由于 0.3 KN/m6. 挠度计算: 44 051.*cos.71*cos55384.382692*kyXpEIL=41.33mm(GB50017-2001)0s表 6.2.1,由于 = (GB50017-2001) 表 6.2.1 注 1 可知,不考虑全跨积雪不均匀分布情况.4) 风荷载基本风压: =0.3KN/0(3)荷载组合1) 恒荷载+雪(或活 )荷载2) 恒荷载+半跨(雪荷载 +积灰荷载)3) 恒荷载+风荷载(4) 上弦的集中荷载及节点荷载由檩条传给屋架上弦的节点恒荷载见下图 ttrz由檩条传给屋架上弦的节点活荷载见下图(5) 具体计算过程如下: 毕业设计(论文) 报告141)全跨屋面恒荷载上弦集中荷载标准值=0.721.59=9.72KN1P2)全跨屋面活荷载上弦集中活荷载标准值=(0.3+0.4)1.59=9.45KN2假定由可变荷载组合控制,则上弦节点荷载设计值为1.29.72+1.49.45=24.89KN;若永久荷载组合控制,则上弦节点荷载设计值为 1.359.72+1.40.79.45=22.38KN,综上可知, 本工程屋面荷载由可变荷载组合控制.3) 风荷载标准值本工程为双跨双坡封闭式厂房,根据表 7.3.1风荷载体形系数:为了制作,安装,施工,计算的方便,以及考虑左,右风吹向, 把上述风荷载体型系数,简化为两跨相同的体型系数,进而可以简化成单跨双坡型.风荷载体型系数 迎风面为-0.6,背风面为-0.5.其简化后的风荷载体型系s数见下图: 毕业设计(论文) 报告15风压高度变化系数 .本设计地面粗糙度为 B 类,屋脊高 14.7m,坡度z为 1/10,风压高度变化系数 ,查表 7.2.1 得z=1.138,风阵系数为 (对单层厂房取 1).zz计算主要承重结构: =k0.zsz迎风面: =1.(-0.6)1.1380.3=-0.204KN/( 垂直屋面为风吸力)1背风面: =1.0(-0.5)1.1380.3=-0.170KN/(垂直屋面为2风吸力)由檩条传给屋架上弦节点风荷载标准值:= 0.2041.5079=-2.77KN1=-0.171.5079=-2.31KN2风荷载计算简图见下图: 毕业设计(论文) 报告165. 内力组合及截面选择(1) 内力组合见下表: (注表中求解的内力由结构求解器解得)假定杆件受拉符号为正,受压符号为负.(2) 截面选择1) 上弦杆整个上弦杆不改变截面,按最大内力设计, =-276.09KN,maxkN上上弦杆计算长度,在屋架平面内,为节间轴线长度 =150.7,在屋架ol平面外,根据支撑布置和内力变化情况取 =301.4, 设 =60,按 Q235 钢,oyl轴心受压构件,属 B 类截面,查表得:=0.807,需要截面 A= = =1592 =15.92.Nf3276.091852m2c需要的回转半径: = = =2.51 = =5.02xiOAl150.76yl301.46根据 A, , 查部分 T 型钢截面特性表(GB/T11263-1988) xly选用 T75150710 A=20.28 , =1.81 , =3.732cmxiyi按所选截面验算: 毕业设计(论文) 报告17= = =83.26 ,只需求 ,查表得: =0.664xyxx= =205.3N/ ,该杆件为压杆,截面选择根据该书表 1911 的承载力设计值查得:=-176.91KN , =213.,选择截面 2L7550 8,A=18.93 ,10Noxyl2两长肢相并,平面内稳定承载力N=-252KN,平面外承载力N=-219KN,均大于杆件内力 N=-176.9KN,满足要求,由面外稳定控制 .验算: 2L7550 8 A=18.93 =2.35 =2.122Xiyi= =90.7(上册)有关吊车章节中提供的公式进行初步确定.1) 经济高度:(以为单位) 毕业设计(论文) 报告31h=7 -300=7 -300=7 -3003W31.2max/Mf 61.2*03.7/295=1122mm 取 =1200mmwh2) 翼缘的厚度及腹板的确定由于吊车额定荷载较大些,翼缘厚度暂取 =20mm,腹板的厚度按ft=7+3 =7+3*1200/1000=10.6mm,取 =12mmwth w翼缘宽度 b=(1/2+1/3) =(400-600)mm,取 b=450mmwh(1) 吊车梁毛截面面积:A=45*2*2+120*1.2=324 2cm毛截面惯性矩: =1/12*1.2*120+2*45*2*61=842580XI 4cm净截面面积:An=324-4*2.4*2=304.8 2c净截面惯性矩:Inx=1/12*1.2*120+(2*45-2*2.4*2)*61*2=771136.8 4cm净截面抵抗矩:Wn=77136.8/62=12438cm半个毛截面对 X 轴的面积矩:Sx=45*2*61+1.2*60*30=7650cm(2) 制动梁净截面面积 An=2*(45-2*2.4)+1*30+40=150.4cm截面形心至吊车梁腹板中心线之间的距离: 毕业设计(论文) 报告32=(1*30*29.7+40*42.9)/150.4=17.3cm0X截面惯性矩 Iny=2*45/12-2*2.4*2*10+(45*2-2*2.4*2)*17.3+1*30/12 +30*12.7+4765+40*25.6=242030 4cm对 - 轴的净截面抵抗矩(吊车梁上翼缘右侧外边缘)1yWny1=242030/39.8=6096cm5.强度计算(1)弯曲正应力:=Mmax/Wnx+HM=2063.672* /(12438* )+80.44* /(6096*10)610310610=179.1N/mm ,应配置横120/wht80235/46170235/410且向加劲肋,加劲肋间距 min.*6wahm,取 =1500mm,max2*1024wha外伸宽度 ,厚度/3890s sb取 b,/156,s st取 t计算跨中处吊车梁腹板计算高度处边缘的弯曲正应力为:N/mm64203.7*0. 1785cMhI腹板的平均剪应力为: 3214.2*5.7/.0wVthm腹板边缘的局部压应力为: 32.9*548.10./.2cwZFtL1)计算 cr 毕业设计(论文) 报告34/120/35345/20.792.85153wbyhtf则20/crfm2) 计算 cr150.21.0wah则 2/./35415.34()ws yhtfa220/1.4/1.05.81.2. 且则3)计210.59(.8)10.59*(.10.8)*31264/crsf m算 ,r1.25.0wah则, 3/*/258.93.4(/)wc yht fa= 3120/ 4/1.70.91.22.5且则 ,79(09)cr Cf 210.(1.)*31024.16/m 毕业设计(论文) 报告35则计算跨中区格的局部稳定性为:其他2222, 10.3.651.041475.()()306crcrr区格经计算均能满足,计算从略.(3) 翼缘板的局部稳定:满足要求.125610.9523/4512.37bt7.挠度计算:按一台吊车计算,吊车轮距为 4800mm,所以求一到吊车的最大弯矩有 2个轮压作用在梁上,2 2, *37*1.05945.7.8.9(/)(/1.)kkxwpM KNmLa则挠度为: 262, 5494.7*.81/08.910. 13.8*0KX mLEI 8. 疲劳验算:根据GB50017-2003 条文说明 6.2.3 条,吊车梁超重量 3-50t 的中级工作制(A4,A5) 可不进行疲劳计算.9.支座处加劲肋计算:加劲肋端部刨平顶紧,对称布置, ,240/cefm取突缘支座加劲肋板的宽度 =220mm,厚度 =14mm,sbst取平板支座(端跨) 加劲肋的外伸宽度 =100mm,厚度 =14mm,s st 毕业设计(论文) 报告36则平板支座加劲肋端面承压力为:400 N/mm290.64*135.8/2MaxceRAm对于突缘支座(图 a)A=22*1.4+15*1.2*12.=52.4 2c3311*.45*.14.5622ZI4cm.87ZzicmA20.87wzhi对于平板支座(图 b)A=10*1.4*2+15*1.2*1.2*2=71.2cm=1.4*(10+10*1.2)/12+15*1.2*1.2*2/12=1116.8ZI 4cm3.96ZzIi cmA 1203.96wzzhi由平板支座控制,属 b 类截面,查表得 =0.935,则支座加劲肋在腹板平面外的稳定性为: 2290.64*148.1/310/35720MaxRA m 毕业设计(论文) 报告3710.焊缝的计算:(1) 上翼缘与腹板的连接焊缝为: 2211.2*0.7()wf fhZXFVSLI2 21.2*0.7964*05*601.5483*0( )()13.8 =5.4mm又 6.7=1.5 ,取 =8mm,maxmin201.51.2.*124.fthtfh(2) 下翼缘与腹板的连接焊缝为:取 =8mm,1.9.64*05064.32*072713.8*wf fVSh m fh(3)平板支座加劲肋与腹板的连接焊缝为:取 =8mm,max90.641.50.7.7*(12*8)20wf fRhnlfh(4)突缘式支座与腹板的连接焊缝为:取 =8mm,max1.21.2*90.6413.60707(8)*20wf fRh mnlfh11.绘制吊车梁施工图.见图纸.第六章 单阶排架柱设计 毕业设计(论文) 报告38i 单阶排架边柱设计1. 设计资料：装配车间具有单层吊车的铰接阶形实腹式排架柱,钢材为 Q235 钢,该柱在排架平面内和平面外的高度如下图,车间排架跨度为 2 跨,每跨 18m,柱距为9m ,车间总长 90m,屋盖采用梯形钢屋架结构, 金属夹心板屋面系统,吊车为50/10t,中级工作制(A5)吊车,车间所在地区的地震烈度为 6 度. 基本地震加速度为 0.05g,地基场地为二类 ,设计地震分组第一组.初选截面尺寸:根据(上册)表 10-3,柱截面尺寸选择参考表进行如下截面初选,边柱之上柱: 11()()*4690(3469),3006h m取.45.515,bh取所选截面尺寸为: 028*wtbt截面如下图(1): 毕业设计(论文) 报告39边柱之下柱: 11()()*1230(81),5h m取 6010.3.5653,45bh取所选截面尺寸为: 0 *42wtbt所选截面如下图(2):中柱之上柱: 11()()*4690(7),0707h m取 5.45.52,3bh取所选截面尺寸为: 08*16wtbt所选截面如下图(3):中柱之下柱: 11()()*1230(81),5h m取 010.3.55,bh取 5所选截面尺寸为: 096*2wtbt所选截面如下图(4): 毕业设计(论文) 报告40荷载计算:屋盖自重: 16.5*9721.06.4KG边柱之上柱自重: 9*1/06.8边柱之下柱自重: 38.974K中柱之上柱自重: 210464/.G中柱之下柱自重: 37.*1.0263K吊车梁及轨道自重: 4吊车梁自重标准值: 3(0.25.)*978510*2.89轨道自重标准值: 3639*1724(2.8957).KG屋面均布活荷载标准值:左风时:迎风面 10*91.*640.83*92./()zsqwm背风面 2 ()15zs 毕业设计(论文) 报告4110*9*1.8.2*0.8391.423()wzsF2 (4)*8.6zs 124.3.6.5ww2120*()*91*.2(0.5).39*0.28()zsF12.85.()Ww 吊车竖向荷载标准值:根据结构力学影响线,做出两台吊车,其中一台轮压作用于一端,另一台紧贴在其一边,如下图所示: 10.47.90.25.1kmaxax*.1*376.DPinin25890k大车一个轮压的水平力为:,10.()/4.1*(25)*1/46.3TGQg:小车重量(t), Q:吊车的额定起重量 (t) 1g:重力加速度,近似取 10 .作用于排架上柱的水平荷载标准值为:.max*2.516.341.05Tk 毕业设计(论文) 报告42横向排架柱的各种荷载(标准值)及相应的排架计算简图详见下表.各种荷载的内力组合详见下表,(包括边柱和中柱).由排架内力组合得柱截面的最不利内力组合为：截面 1-1（上段柱）+ max207.6.KNM205.6MKNm8.max1截面 2-2（变截面处）max372.KN36KN108Nmax17.59截面 3-3（下段柱） 107.32NK62VKN50.7.Mmmax642VKN2. 柱截面几何特性计算柱的截面尺寸如下：边上柱： 02683016whtbt217.4Acm6xI317xcW.2xcmi402yc480.y7.83y边下柱： 0561450whtbtmax5.4 毕业设计(论文) 报告43236Acm41075xI356xcmW26.53xci8yc10y 1y2. 柱计算长度（1） 各段柱排架平面内的高度,最大轴向力和相对惯性矩上段柱： 1469cmH16.2KN0.1I下段柱： 274284（2） 柱段的线刚度比和计算参数 12610.238.49IK1221.840.569761NHI查表得 .85有纵向水平支撑,乘以折减系数 0.7,则 2.1850.73则 21.53.690(3) 各柱的平面内计算长度为： 0112.69412cmH2537.3(4) 平面外的计算长度为：上段柱: 0149cm下段柱: 276H柱截面计算 毕业设计(论文) 报告44上柱内力第 1 组合：, max207.6.KNM86.KN第 2 组合：, 5.max1.21) 强度计算上柱截面无孔径削弱,塑性发展系数 05.1rx第 1 组合：第 2 组3622386.107.15/15/7450xnnNNmfNmMWAr合：2）3622316.0.15.97/15/74570xnn fr排架平面内稳定计算计算长度 0101 2626, 95.3.xcmHiE=206 （有侧移排架柱）3/N.x223220617403.951.ExxAN焊接工字钢对 X 轴为 b 类截面, 查得 0.586x第 1 组合：第3 6232286.101.027.18.574.50.8 20312.834.16/xxxExNANmfmMwr 满 足 毕业设计(论文) 报告452 组合： 3 6232216.01.025.1.25874.7810.8 0324.957/xxxExNANmfNmMwr 满 足3）排架平面外的稳定计算0149Hc01349.57.8yHi1.0tx按 b 类截面查表得 .y整体稳定系数由近似公式计算： 224.571.071.01.0435ybf第一组合：3623286.07.1747.14.35./15/xtybNANmfNmMW第二组合：3623216.01.05.1874715.649.3./xtybNANmfNm满 足4.腹板及翼缘板局部稳定验算第一组合：腹板 3624max186.07.103216746.79134./xNAmMyI 毕业设计(论文) 报告463624min186.07.103216746.79134.2.9/xNAmMyIaxin0m.1.90.61则 00235 26848.56.481.90.526.17.33.5wy hf t翼缘板： 2.5316bt满 足 要 求第二组合：腹板 3624max1.0.1032167415.832.6.8/xNAmMyI3624min16.5.0102.5/xNaxmin0478.8.616则 5.边00235 26848.2059.213.3.5wy hf t 满 足下柱截面验算第一组合： max56.48KNM107.32KN第二组合： 07max64（1）强度计算 毕业设计(论文) 报告47上柱截面无孔径削弱,塑性发展系数 05.1rx第一组合： 3623107.5.48610xnnNMWAr= 2245.9./15/NmfNm第二组合： 3623160.510xnnNr249.32.74./NmfNm2）排架平面内稳定计算计算长度 01012626, 48.1.xcHiE=206 （有侧移排架柱）3/mN.mx22322061801498.41.ExxAN 焊接工字钢对 X 轴为 b 类截面, 查得 .6x第一组合：第3 62322107. 1.05.48107.32864.610.8 952.49.74/5/xxxExNANmfmMwr 满 足二组合： 3 62321601.05714.84.6.810. 957.926/5/xxxExNANmfr 满 足 毕业设计(论文) 报告483）排架平面外的稳定计算02761cmH02761.35yyi1.0tx按 b 类截面查表得 8y整体稳定系数由近似公式计算： 2267.11.07.00.94354ybf第一组合：36232.1.5.4810768759.103.2.4/xtybNANmfNmMW第二组合：362321.01.50.17689764.20.53./xtyb f满 足4.腹板及翼缘板局部稳定验算第一组合：腹板 3624max107.5.810206745.924./xNAmMyI3624min1.01502.8/xNaxmin0469.3.61 毕业设计(论文) 报告49则023516.16.0548.1267.5,0ywfht局 部 稳 定 满 足 要 求第二组合：腹板 3624max16450.710249.32.7/xNAmMyI3624min10.617502.8/xNaxmin04.3.8.62则 00235 62016.16.054.129.8515, wy hf t 满 足翼缘板：4201.753bt满 足 要 求6.边柱肩梁设计( 单壁式肩梁)肩梁腹板高度取排架下段柱高度的 0.61.0 倍, 即（0.61.0）600=360600 取 600. 吊车梁为突缘支座,肩梁加肋板应满足下式要求：取 ,外挑 100mm6.9325021.96ftcewtbF mtw12（吊车梁支座反力）KND3.下盖板厚 20mm,垫板厚 20mmb=20cm（吊车梁支座加劲肋宽度） 毕业设计(论文) 报告50肩梁加劲板采用 12mm,肩梁高度同 h,应考虑符合上柱传力要求, 安全考虑为上翼缘的内力N=1300.78KN, M=-372.22KNm,这种组合对肩梁受力最为不利假设计算简图偏于安全的计算,假设如下图所示, 则:31130.782.*1065.9130.691.224xN KNMph321.34x(96.0*386.4*592)/605.12AR24B选取肩梁腹板厚度为 30mm,则,其截面模量2231*360186XwWthcm45xI肩梁腹板的计算:腹板上所作用的最大弯矩和剪力分别为: max945.6*038291.MmV肩梁抗弯强度与抗剪强度计算： 622max3291.0154/05/58n NmfNmrW 毕业设计(论文) 报告513221.594.6108/10/vwVSNmfNmIt连接焊缝的计算: 取最大一侧计算,即 945.6BV3945.6107.2207(*)fh又 8.2mm=maxmin.1.2*04ftht取 , 1fh606wfl边柱牛腿的设计与计算:牛腿采用焊接工字形钢,截面形式如下:吊车梁最大轮压传到牛腿上的 P:,max1.4.0514936.217.6PD150em376.2.Mem截面性质:A=2*20*2+60*8=128cm3241*0.86*0319802XI c3285.3XIWcm.5Scm中强度计算: 62320.4*19/58XMW 毕业设计(论文) 报告523324*176.2*0168/98XwVSmIt拆算应力: (吊车荷载作用中心线处设置横向加劲肋)2222 23693*81/1.*2536./f m连接焊缝的计算:焊缝截面形式如上图所示,焊缝为周边围焊,取 ,对工字形端部绕1fh转部分忽略不计,且假定腹板上坚向焊缝有效截面面积为: 22*0.7160.8WAcm全部焊缝对 X 轴的惯性矩为: 32 242*0.712*60.7*834*0.78(2)/0*918WIcm焊缝最边缘的截面模量为: , 31/.56Wcm翼缘与腹板连接处的截面模量为: 3278409.弯矩作用下,角焊缝最大应力为: 62 23120.4*9./1.2*6095./wf fMmmW牛腿在翼缘和腹板交接处有弯矩引起应力 和剪力引起的应力 共同2M2V作用:, 62230.4*18./MmW322176.*016.54/8V m22222.()().543./Vf N601*607wflmh 毕业设计(论文) 报告53边柱柱脚的设计与计算:压弯实腹式柱脚,柱的截面尺寸如下图,混凝土标号为 ,锚栓用 Q235.焊条为 E43 型, 底164,57.MNm20C板锚栓孔径为 60mm,柱脚形式构造如下图:a) 确定底板的尺寸:B=450+2*20+2*30=550mm,根据基础最大受压应力来确定长度 L,则(考虑局部承压强度的提高后的混凝土坑压强度设计值 )21/cefm36max2 264*057*0, 15cefBLLA解得 L=847mm,取 L=900mm,先估算底板是否全部受压, 36 2max2 2614*057*10.3579.8/59 mBLA, 为负, 则需36 2in2 2.1/in要有锚栓来承受拉力:b) 确定锚栓直径: 毕业设计(论文) 报告54,075Lm1450*7203em60d则 ,所需锚栓的净面634*/1.72/3/d 积 ,查表采用 3 个直径为 =52mm3261.7*0.74antAcf 0d的锚栓,其有效面积:3*17.58=52.74cm,符合受拉要求.基础反力 ,16.715.RNT则受压区的最大压应力= As=767mm2/mY向实配 D12160(707mm2/m) = As=675mm2/m 毕业设计(论文) 报告85 毕业设计(论文) 报告86ii.中列柱-现浇独立柱基础设计: 1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：锥形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm): 毕业设计(论文) 报告87b1=4000, b11=2000, a1=6500, a11=3250, h1=400, h2=400dx1=150, dx2=150, dy1=150, dy2=150柱:方柱, A=1500mm, B=800mm设计值：N=1480.00kN, Mx=1259.15kN.m, Vx=90.00kN, My=0.00kN.m, Vy=0.00kN标准值：Nk=1096.30kN, Mxk=932.70kN.m, Vxk=66.67kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN混凝土强度等级：C20, fc=9.60N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m 3地基承载力设计值：1
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