A157+某十层框架住宅楼建筑图结构图计算书全套资料9000平米左右
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A157+某十层框架住宅楼建筑图结构图计算书全套资料9000平米左右,a157,某十层,框架,住宅楼,建筑,结构图,计算,全套,资料,平米,左右,摆布
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武汉科技大学本科毕业设计i目 录1.结构布置方案及结构选型 .11.1 工程简介 .11.1.1 建设项目名称 .11.1.2.建设地点 .11.1.3 设计资料 .11.1.4 建筑规模 .11.2.结构承重方案选择 .11.3.主要构件选型及尺寸初步估算 .21.3.1. 主要构件选型 .21.3.2. 梁柱截面尺寸估算 .21.4 确定框架计算简图 .31.4.1 选定计算单元 .31.4.2 梁计算跨度和柱的计算高度; .31.5 梁柱截面几何参数计算 .41.5.1.梁柱惯性矩计算 .41.5.2.梁柱线刚度计算 .41.5.3.梁柱相对线刚度计算 .42.荷载标准值计算 .52.1 恒载 .52.11 作用在框架梁上的恒载 .52.2 活载 .92.2.1 活载作用在框架梁上 .92.2.2 活载作用在框架柱上 .102.2.3 活载作用下框架的计算简图 .112.3 风荷载 .112.4 水平地震作用计算 .132.4.1 重力荷载代表值 .132.4.2 抗侧移刚度的计算 .142.4.3 结构自振周期的计算 .152.4.4 计算底部剪力 .153 框架侧移验算 .164. 框架标准值作用下内力分析 .174.1 恒载作用下内力计算 .174.1.1 梁的固端弯矩： .174.1.2 固端弯矩计算 .194.1.3 杆件弯矩图 .204.1.4 恒载作用下框架的剪力和轴力计算 .224.2 活载作用下内力计算 .254.2.1 梁的固端弯矩计算 .254.2.2 固端弯矩计算 .25武汉科技大学本科毕业设计ii4.2.3 各杆件弯矩图 .264.2.4 活载作用下框架的剪力和轴力计算 .284.3 风荷载作用下内力计算 .304.3.1 结构内力计算 .304.3.2 风载下内力图 .324.4 地震作用下内力计算 .344.4.1 结构内力计算 .344.4.2 地震作用下内力图 .364.5 重力荷载代表值作用下内力计算 .385.内力组合 .385.1 梁内力组合 .385.2 柱内力组合 .395.3 内力设计值汇总 .555.3.1 梁内力设计值汇总， .555.3.2 柱内力设计值汇总， .566.梁柱截面设计 .586.1 梁截面设计 .586.1.1 正截面受弯承载力计算 .586.1.2 梁斜截面承载力设计 .606.2 柱截面设计 .626.2.1 柱正截面承载力计算 .636.2.2 柱斜截面承载力计算 .636.3 现浇板计算 .746.4 现浇楼梯计 .766.4.1 梯段板设计 .766.4.2平台板设计 .776.4.3 平台梁设计 .787 基础设计 .797.1 边柱基础计算 .797.1.1 荷载最不利组合 .797.1.2 基本尺寸与桩数确定 .797.1.3 桩顶作用效应计算 .807.1.4 承台受冲切力验算 .807.1.5 承台受剪承载力计算 .817.1.6 承台受弯承载力计算 .817.2 中柱基础计算 .817.2.1 荷载最不利组合 .817.2.2 基本尺寸与桩数确定 .817.2.3 桩顶作用效应计算 .827.2.4 承台受冲切力验算 .827.2.5 承台受剪承载力计算 .837.2.6 承台受弯承载力计算 .83武汉科技大学本科毕业设计iii7.3 基础梁设计 .83结束语 .85参考资料 .86致 谢 .88武汉科技大学本科毕业设计41.结构布置方案及结构选型1.1 工程简介1.1.1 建设项目名称：康馨小区住宅楼（1#）1.1.2.建设地点：武汉市洪山区1.1.3 设计资料：1.1.3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，场地土层分布情况为：第一层杂填土，厚 1.0 m；第二层为淤泥，软塑状态，厚 6.5m;第三层为粉质粘土，IL=0.75,厚度为 10m,其下位很厚的中密中砂层。1.1.3.2.气象资料：全年主导风向：偏南风 夏季主导风向：东南风 冬季主导风向：北偏西风 常年降雨量为：1248.5mm基本风压为：0.35kN/m 2（B 类场地）基本雪压为：0.50kN/m 21.3.3.抗震设防要求：六度三级设防1.3.4.底层室内主要地坪标高为0.000。1.1.4 建筑规模：1.1.4.1 建筑面积：9180m 21.1.4.2 建筑层数：10 层1.1.4.3 结构形式：框架填充墙1.2.结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。武汉科技大学本科毕业设计21.3.主要构件选型及尺寸初步估算1.3.1. 主要构件选型（）梁板柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（）墙体采用：粉煤灰轻质砌块（）墙体厚度：外墙:200mm，内墙:100mm（）基础采用：混凝土预制桩基础1.3.2. 梁柱截面尺寸估算（）主要承重框架:取大跨度梁 L=5600mm 计算h=(1/81/12)L=700mm466mm 取 h=500mm. b=(1/21/3)h=250mm166mm 取 b=250mm 故主要框架梁初选截面尺寸为：bh=250mm500mm（）次要承重框架：取较小跨度 L=3900mm h=(1/121/15)L=325mm260mm 取 h=400mmb=(1/21/3)h=200mm133mm 取 b=200mm故次要框架梁初选截面尺寸为：bh=200mm400mm （）框架柱：b=(1/151/20)H=(1/151/20)4050=270mm202.5mm b=(12/3)h 且b*h250mm*250mm,本结构为抗震结构，柱宽 b 不宜小于 300mm, 取 b=h 估算轴压力：框架柱 B(E)列柱（15 层）轴压力 No=1010.72513KN/=1394.25KN(510 层)轴压力 No=510.72513KN/=697.125KN框架柱 C(D)列柱（15 层）轴压力 No=1017.9413KN/=2332.3KN(510 层)轴压力 No=517.9413KN/=1161.1KN 按轴压比验算，此建筑抗震等级为三级， =0.9选 C30型混凝土 fc=14.3 N=1.3NoB(E)列柱（15 层）：AN/u fc=1394.251.31000/0.914.3=375*375m(510)层:AN/u fc=697.1251.31000/0.914.3=265*265mC(D)列柱（15 层）：AN/u fc=2332.31.31000/0.914.3=485*485m(510 层:AN/u fc=1161.11.31000/0.914.3=342*342m故初选柱截面尺寸为：B(E)列柱（15 层）：bh=400 mm400 mm武汉科技大学本科毕业设计3(510)层: bh=300 mm300 mmC(D)列柱（15 层）：bh=500 mm500 mm(510 层: bh=400 mm400 mm1.4 确定框架计算简图1.4.1 选定计算单元根据结构平面布置，选定 13 轴线作为计算单元，如图 1.1图 1.11.4.2 梁计算跨度和柱的计算高度;框架梁跨度(按柱中心线确定)： B.C 跨: 5600mm C.D 跨: 3600mm D.E 跨：3300mm框架柱高度： 取底层:H1=3000+450+(1900-900)-30 =4420mm （如图 1.2）其它层:H2=H3=H4=H5=H6=H7=H8=H9=H10=3000mm武汉科技大学本科毕业设计4图 1.21.5 梁柱截面几何参数计算1.5.1.梁柱惯性矩计算主要框架承重梁：I= = 250500=2.6109mm4bh12边框架梁 iB10iC10= iD10iE10=2.61091.5=3.9109mm中框架梁 iC10iD10=2.61092=5.2109mm次要框架承重梁：I= = 200400=1.07109mm4bh12B(E)列柱（15 层） ：I= = 400400=2.13109mm41(510)层: I= = 300300=0.675109mm4bh2C(D)列柱（15 层）： I= = 500500=5.2109mm41(510)层: I= = 400400=2.13109mm4bh21.5.2.梁柱线刚度计算根据公式 i=EI/L,可以得出梁柱线刚度如下（E=Ec）. 梁：iB10iC10=3.910 9E/5600=6.96105EiC10iD10=5.2109E/3600=14.4105E iD10iE10=3.9109E/3300=11.818105E 柱：iB1iB0=2.1310 9 E/4420=4.8105E 武汉科技大学本科毕业设计5iB5iB4=2.13109 E/3000=7.1105EiB10iB10=0.675109 E/3000=2.25105EiC1iC0=5.2109 E/4420=11.76105EiC5iC4=5.2109 E/3000=17.3105EiC10iC10=2.13109E/3000=7.1105E1.5.3.梁柱相对线刚度计算取 iB1iB0值作为基准值 1 算得梁柱的相对刚度如下图 1.3图 1.3武汉科技大学本科毕业设计62.荷载标准值计算2.1 恒载2.11 作用在框架梁上的恒载2.1.1.1 屋面恒载小瓷砖层 0.55kN/m2 三毡四油屋面防水层 0.4kN/m21:3 水泥沙浆找平层 20mm 0.4kN/m2水泥蛭石板保温层 60mm 0.12kN/m21:8 水泥炉渣找坡 80mm 1.44kN/m21:3 水泥沙浆找平层 20mm 0.4kN/m2现浇钢筋混凝土板 100mm 2.5kN/m2板底抹灰 20mm 0.4kN/m2合计6.21kN/m2 2.1.1.2 楼面恒载水磨石地面 0.65kN/m2现浇钢筋混凝土板 100mm 2.5kN/m2板底抹灰 20mm 0.4kN/m2合计3.55kN/m22.1.1.3 梁自重主要框架梁：0.5 0.2525=3.125kN/m 次要框架梁：0.40.225=2.0kN/m2.1.1.4 墙自重武汉科技大学本科毕业设计7200mm 墙自重：（1 层）0.2（4.42-0.5）8=6.272kN/m 0.2（4.42-0.4）8=6.432 kN/m（210 层）0.2（3-0.5）8=4 kN/m 0.2（3-0.4）8=4.16 kN/m女儿墙：0.2 1.58=2.4KN/m2.1.1.5 柱自重B(E)列柱 首层: 0.4 0.4254.42=17.68kN /根（25 层）：0.4 0.4253=12kN /根(610)层: 0.3 0.3253=6.75kN /根C(D)列柱 首层：0.5 0.5254.42=27.625kN /根（25 层）：0.5 0.5253=18.75kN /根(610 层): 0.4 0.4253=12kN /根2.1.1.6 经计算，楼面荷载分配均按双向板进行荷载等效分配2.1.1.7 作用在框架梁上的恒载：顶层：KL 梁段：p6.21kN/m 23.9m/2=12.11 kN/m a=0.53.9/5.6=0.348梯形荷载作用时：pe=（1-2a 2+a3）p=0.78012.11=9.45 kN/m作用在 KL 梁段上总均布荷载为：9.452+3.125+2.4=24.42 kN/mKL 梁D 段(1400mm 部分): p6.21kN/m 21.4m/2=4.35 kN/m三角形荷载作用时：pe=5/8 p=0.6254.35=2.72 kN/m作用在 KL 梁D 段(1400mm 部分) 上总均布荷载为2.722+3.125+2.4=10.97 kN/mKL 梁D 段(2200mm 部分): p6.21kN/m 22.2m/2=6.831 kN/m三角形荷载作用时：pe=5/8 p=0.6256.831=4.27 kN/m作用在 KL 梁D 段(2200mm 部分) 上总均布荷载为4.272+3.125+2.4=14.065 kN/mKL 梁D 段受到次梁传来的集中力：p6.21kN/m 2（2.7+0.5）1.1/2+6.21kN/m2（2.7+1.3）0.7/2=19.62 kNKL 梁 DE 段: : p6.21kN/m 23.3m/2=10.247 kN/m三角形荷载作用时：pe=5/8 p=0.62510.247=6.4kN/m作用在 KL 梁 DE 段上总均布荷载为：6.42+3.125+2.4=18.325 kN/m标准层(210 层)KL 梁段：p3.55kN/m 23.9m/2=6.92 kN/m a=0.53.9/5.6 =0.348梯形荷载作用时：pe=（1-2a 2+a3）p=0.806.92=5.54 kN/m作用在 KL 梁段上总均布荷载为：5.542+3.125+4.16=18.36 武汉科技大学本科毕业设计8kN/mKL 梁D 段(1400mm 部分): p3.55kN/m 21.4m/2=2.49kN/m三角形荷载作用时：pe=5/8 p=0.6252.49 =1.56 kN/m作用在 KL 梁D 段(1400mm 部分) 上总均布荷载为1.562+3.125+4=10.25 kN/mKL 梁D 段(2200mm 部分): p3.55kN/m 22.2m/2=3.905 kN/m三角形荷载作用时：pe=5/8 p=0.6253.905=2.44kN/m作用在 KL 梁D 段(2200mm 部分) 上总均布荷载为2.442+3.125+4=12.005 kN/mKL 梁D 段受到次梁传来的集中力：p3.55kN/m 2（2.7+0.5）1.1/2+3.55kN/m2（2.7+1.3）0.7/2=11.22 kNKL 梁 DE 段: : p3.55kN/m 23.3m/2=5.858 kN/m三角形荷载作用时：pe=5/8 p=0.6255.858=3.66kN/m作用在 KL 梁 DE 段上总均布荷载为：3.662+3.125+4.16= 14.605kN/m2.1.1.8 作用在框架柱上的恒载：B 列柱：顶层：1 女儿墙自重 2.4 kN/m3.9 m =9.5 kN 边框架梁自重 3.125 kN/m3.9 m =12.186kN通过边框架梁传来的结构层恒载 6.21 kN/m23.9 m(5.6/2)m=67.6 kNF10=9.5+12.186+67.6=88.28 kN标准层：200mm 墙自重 4.16 kN/m3.9 m =16.224 kN 边框架梁自重 3.125 kN/m3.9 m =12.186kN通过边框架梁传来的结构层恒载 3.55 kN/m23.9 m(5.6/2)m=38.07 kN 柱自重 (610 层): 6.75kN （25 层）：12kN 首层: 17.68kN总计: F1=16.224+12.186+38.07+6.75=73.23 kN F2=16.224+12.186+38.07+12=78.48 kNF3=16.224+12.186+38.07+17.68=84.16kN九层：F9=88.28+73.23=161.51 kN八层：F8=161.51+73.23=234.74 kN七层：F7=234.74+73.23=307.97 kN六层：F6=307.97+73.23=381.2 kN五层：F5=381.2+73.23=454.43 kN四层：F4=454.43+78.48=532.91 kN三层：F3=532.91+78.48=611.39 kN二层:F2=611.39+78.48=689.87kN一层:F1=689.87+78.48=768.35kN武汉科技大学本科毕业设计9一层底柱:F0=768.35+84.16=852.51 kNC 列柱：顶层：1 女儿墙自重 2.4 kN/m3.9 m =9.5 kN 边框架梁自重 3.125 kN/m3.9 m =12.186kN通过边框架梁传来的结构层恒载 6.21 kN/m23.9(5.6+3.6)/2m=111.47kNF10=9.5+12.186+111.47=133.16 kN标准层：200mm 墙自重 4 kN/m3.9 m =15.6kN 边框架梁自重 3.125 kN/m3.9 m =12.186kN通过边框架梁传来的结构层恒载 3.55 kN/m23.9 m(5.7+3.6)/2m=63.687kN 柱自重 (610 层):12 kN （25 层）：18.75kN 首层: 27.625kN 总计: F1=15.6+12.186+63.687+12= 103.47kN F2=15.6+12.186+63.687+18.75= 110.22kNF3=15.6+12.186+63.687+27.625= 119.10 kN九层：F9=133.16+103.47=236.63kN八层：F8=236.63+103.47=340.1kN七层：F7=340.1+103.47=443.57kN六层：F6=443.57+103.47=547.04kN五层：F5=547.04+103.47=650.51 kN四层：F4=650.51+110.22=760.73 kN三层：F3=760.73+110.22=870.95 kN二层:F2=870.95 +110.22=981.17kN一层:F1=981.17+110.22=1091.39 kN一层底柱:F0=1091.39+119.10=1210.49 kND 列柱：顶层：1 女儿墙自重 2.4 kN/m3.9 m =9.5 kN 边框架梁自重 3.125 kN/m3.9 m =12.186kN通过边框架梁传来的结构层恒载 6.21 kN/m23.9(3.3+3.6)/2m=84.77kNF10=9.5+12.186+84.77=106.46 kN标准层：200mm 墙自重 4 kN/m3.9 m =15.6kN 边框架梁自重 3.125 kN/m3.9 m =12.186kN通过边框架梁传来的结构层恒载 3.55 kN/m23.9 m(3.3+3.6)/2m=48.46kN 柱自重 (610 层):12 kN （25 层）：18.75kN 首层: 27.625kN 总计: F1=15.6+12.186+48.46+12= 88.25kN F2=15.6+12.186+48.46+18.75= 95kNF3=15.6+12.186+48.46+27.625= 104.25kN九层：F9=106.46+88.25=194.71kN武汉科技大学本科毕业设计10八层：F8=194.71+88.25=282.96 kN七层：F7=282.96+88.25=371.21 kN六层：F6=371.21+88.25=459.46 kN五层：F5=459.46+88.25=547.71 kN四层：F4=547.71+95=642.71 kN三层：F3=642.71+95=737.71 kN 二层:F2=737.71+95=832.71 kN一层:F1=832.71+95=927.71 kN一层底柱:F0=927.71+104.25=1031.96 kNE 列柱：顶层：1 女儿墙自重 2.4 kN/m3.9 m =9.5 kN 边框架梁自重 3.125 kN/m3.9 m =12.186kN通过边框架梁传来的结构层恒载 6.21 kN/m23.9 m(3.3/2)m=39.96kNF10=9.5+12.186+39.96=61.65 kN标准层：200mm 墙自重 4.16 kN/m3.9 m =16.224 kN 边框架梁自重 3.125 kN/m3.9 m =12.186kN通过边框架梁传来的结构层恒载 3.55 kN/m23.9 m(3.3/2)m= 22.84kN 柱自重 (610 层): 6.75kN （25 层）：12kN 首层: 17.68kN总计: F1=16.224+12.186+22.84+6.75=58 kN F2=16.224+12.186+22.84+12=63.25 kNF3=16.224+12.186+22.84+17.68=68.93kN九层：F9=61.65+58=119.65 kN八层：F8=119.65+58=177.65 kN七层：F7=177.65+58=235.65 kN六层：F6=235.65+58=293.65 kN五层：F5=293.65+58=351.65 kN四层：F4=351.65+63.25=414.9 kN三层：F3=414.9+63.25=478.15 kN二层:F2=478.15+63.25=541.4 kN一层:F1=541.4+63.25=604.65 kN一层底柱:F0=604.65+68.93=673.58 kN2.1.1.9 恒载作用下框架的计算简图（标准值）如图 2.12.2 活载查荷载规范：楼面均布活荷载标准值为 1.5kN/m2,不上人屋面均布活荷载标准值为1.5kN/m2。武汉科技大学本科毕业设计112.2.1 活载作用在框架梁上KL 梁段：p1.5kN/m 23.9m/2=2.925 kN/m a=0.53.9/5.6=0.348梯形荷载作用时：pe=（1-2a 2+a3）p=0.802.925=2.34kN/mKL 梁D 段(1400mm 部分): p1.5kN/m 21.4m/2=1.05 kN/m三角形荷载作用时：pe=5/8 p=0.6251.05=0.66 kN/mKL 梁D 段(2200mm 部分): p1.5kN/m 22.2m/2=1.65 kN/m三角形荷载作用时：pe=5/8 p=0.6251.65=1.03kN/mKL 梁D 段受到次梁传来的集中力：p1.5kN/m 2（2.7+0.5）1.1/2+1.5kN/m2（2.7+1.3）0.7/2=4.74 kNKL 梁 DE 段: : p1.5kN/m 23.3m/2=2.475 kN/m三角形荷载作用时：pe=5/8 p=0.6252.475=1.55kN/m武汉科技大学本科毕业设计12图 2.1 2.2.2 活载作用在框架柱上B 列柱：F10=1.5kN/m 23.9 m(5.6/2)m=16.38 kNC 列柱：F10=1.5kN/m 23.9 m(5.6+3.6)/2m =26.91 kND 列柱：F10=1.5kN/m 23.9 m(3.3+3.6)/2m =20.18 kNE 列柱：F10=1.5kN/m 23.9 m3.3/2m =9.65 kN武汉科技大学本科毕业设计132.2.3 活载作用下框架的计算简图（标准值）如图 2.2图 2.22.3 风荷载风压标准值计算公式为：w= Z S Z 0 本地区基本风压为：w 0=0.35楼高 H30m；地面粗糙类别为 C 类；风振系数： Z=1+Z/Z钢筋混凝土框架基本周期（0.80.1）.取 T=0.9 0.62 0T2=0.620.350.92=0.1758查规范得脉动增大系数 =1.268, 脉动影响系数 =0.44 风荷载体型系数 S=1.3风荷载作用下框架计算简图如图 2.3武汉科技大学本科毕业设计14风压高度变化系数 表 2- 1层数 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10离室外地面高度 3.45 6.45 9.45 12.4515.4518.4521.4524.4527.4530.45风压高度系数 Z 0.74 0.74 0.74 0.74 0.7490.8090.8630.9110.9591.006结构振型系数近似值 表 2- 2相对高度 0.1 0.2 0.3 04 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0振型系数 0.02 0.06 0.14 0.23 0.34 0.46 0.59 0.79 0.86 1.0风振系数 Z=1+Z/Z 表 2- 3层数 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10Z 1.015 1.047 1.106 1.173 1.253 1.318 1.381 1.484 1.50 1.55风荷载计算 表 2- 4层数 Z S Z 0 w A(m2) P(KN)10 1.55 1.3 1.006 0.35 0.709 8.775 6.2219 1.5 1.3 0.959 0.35 0.622 11.7 7.2778 1.484 1.3 0.911 0.35 0.615 11.7 7.1967 1.381 1.3 0.863 0.35 0.542 11.7 6.3776 1.318 1.3 0.809 0.35 0.485 11.7 5.6755 1.253 1.3 0.749 0.35 0.427 11.7 4.9964 1.173 1.3 0.74 0.35 0.395 11.7 4.6223 1.106 1.3 0.74 0.35 0.372 11.7 4.3522 1.047 1.3 0.74 0.35 0.353 11.7 4.1301 1.015 1.3 0.74 0.35 0.342 14.469 4.948图 2.32.4 水平地震作用计算2.4.1 重力荷载代表值（恒载+0.5 活载）2.4.1.1 恒载屋面重力值：G=6.21KN/m 251.8m17.2m=5532 KN楼板重力值：G =3.55 KN/m 251.8m17.2m=3162 KN梁重力值： G=3.125 KN/m（51.8m 5+12.5m15）+2.0 KN/m 3.9m30=1629 武汉科技大学本科毕业设计15KN柱重力值 ： 首层：G=17.68/根 32+27.625/根 22=1173 KN（25）层：G =12/根 32+18.75/根 22=796 KN （610）层：G =6.75/根 32+12/根 22=480KN墙重力值：女儿墙 G =2.4 KN/m（51.8+12.5 2+54.4）=131 KN标准层 G =4KN/m（51.8 5+12.515）=1786 KN底层 G =6.272KN/m（51.8 5+12.515）=2800 KN2.4.1.2：活载屋面活载：G=1.5KN/m 251.8m17.2m=1336 KN楼面活载：G=1.5KN/m 251.8m17.2m=1336 KN2.4.1.3 :统计重力活载代表值:G10=5532+1629+480+131+1786+0.51336=10226 KNG9= G8= G7= G6=3162+1629+480+1786+0.51336=7725 KN G5= G4= G3= G2=3162+1629+796+1786+0.51336=8041KNG1=3162+1629+1173+2800+0.51336=9396KN2.4.1.4 质点重力荷载代表值见图 2.4图 2.4武汉科技大学本科毕业设计162.4.2 抗侧移刚度的计算梁柱线刚度计算过程见表 2-5表 2-5构件 截面 跨度（m） E I i250500 5.6 3.0107 2.6109 20880250500 3.6 3.0107 2.6109 43200梁250500 3.3 3.0107 2.6109 33543400400 4.42 3.0107 2.13109 14400500500 4.42 3.0107 5.2109 35280400400 3.0 3.0107 2.13109 21300500500 3.0 3.0107 5.2109 51900300300 3.0 3.0107 0.675109 6750柱400400 3.0 3.0107 2.13109 21300框架柱的侧移刚度 D 值见表 2-6表 2-6k=ib/2ic（一般层） =k/(2+k)线刚度 Kk=ib/ic（底层） =（0.5+k）/(2+k)D=12ic/ hj2（kN/m）边柱 B 1.45 0.565 4997中柱 C 1.82 0.607 13154中柱 D 2.23 0.645 13977首层边柱 E 2.46 0.664 5696边柱 B 0.98 0.329 9344中柱 C 1.23 0.381 26365中柱 D 1.52 0.432 2989425层边柱 E 1.66 0.454 12894边柱 B 3.09 0.607 5463中柱 C 3.0 0.6 17040中柱 D 3.69 0.648 18403610层边柱 E 5.25 0.724 6516武汉科技大学本科毕业设计172.4.3 结构自振周期的计算基本自振周期采用经验公式计算T1=0.25+0.5310-3H2/ =0.25+0.5310-333.12/ =0.475s3B3.172.4.4 计算底部剪力查得武汉市抗震设防烈度为 6 度，设计基本地震加速度值为 0.05g,水平地震影响系数最大值 amax=0.04, 场地类别为类，设计地震分组为第 1 组，得 Tg=0.35 s因为 TgT 15T g ，因此 0.3=4)0.4753(=)Tg(= 9max0.91总横向水平地震作用标准值FEK=1Geq=0.030.85（10226+77254+80414+9396）=2108 kN2.4.5 计算水平地震作用因为 T1=0.475s0.1,此种情况不起控制作用。综上，取 bf=1870mm。考虑抗震承载力调整系数 RE=0.75，弯矩设计值为0.7560.36=45.27 kNm武汉科技大学本科毕业设计61因为 m45.27kN7.109)2-(46510874.301)2h(bff0fc1 故属于第一类 T 型截面，.8.5hfM2620c1s0.55.78s0.996)07.1(5.s9325469.0325A0hfsyAs=325.93mm2A s1min=304.77mm2 故配筋 2 16 As=402mm2左支座：将下部截面的 2 16 钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（A s=402mm2）,再计算相应的受拉钢筋 As。考虑抗震承载力调整系数，弯矩设计值为 0.7525.41=19.06kNm。，0.4246503.1)3(9.062s 042.说明 As富余，且达不到屈服，可以近似取 2s0y2s 17m)3(9.)ah(fM
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