A35+楼层轴框架的抗震设计(论文+DWG图纸)
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毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院前 言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程 ,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为某综合楼框架结构设计 。在毕设前期，我温习了结构力学 、 钢筋混凝土 、 建筑结构抗震设计等知识，并借阅了抗震规范 、 混凝土规范 、 荷载规范等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了 Excel。在绘图时熟练掌握了 AutoCAD，PKPM，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院二零零七年八月二十日内容摘要本设计主要进行了结构方案中横向框架 2、3、7、8 轴框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力） 。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力， 。 是找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词： 框架 结构设计 抗震设计 AbstractThe purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis 2、3、7、8. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. 毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords : frames，structural design，anti-seismic design毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院目 录第 一 部 分 ：工 程 概 况 1第 二 部 分 ：重 力 荷 载 代 表 值 的 计 算 5第 三 部 分 ：框 架 侧 移 刚 度 的 计 算 17第 四 部 分 ：横 向 水 平 荷 载 作 用 下 框 架 结 构 的 内 力和 侧 移 计 算 19第 五 部 分 ：竖 向 荷 载 作 用 下 框 架 结 构 的 内 力 计算 29第 六 部 分 ：截 面 设计 56第 七 部 分 ：楼 板 设计 70毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 八 部 分 ：楼 梯 设计 88第 九 部 分 :基 础 设计 92第 十 部 分 ：致 谢 101毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 1 页 共 106 页第一部分：工程概况一、建筑地点：江苏省金湖县二、建筑类型：六层综合楼，框架填充墙结构。三、建筑介绍：建筑面积 5893.36 平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取 100mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。四、门窗使用：大门采用玻璃门，其它为木门，窗为铝合金窗。五、地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地为二类近震场地，设防烈度为 7 度。六、柱网与层高：本综合楼采用柱距为 7.2m 的内廊式小柱网，边跨为7.2m，中间跨为 2.4m，层高取 4.2m 和 3.3m，如下图所示：柱网布置图毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 2 页 共 106 页七、框架结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。八、框架结构的计算简图：框架结构计算简图毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 3 页 共 106 页横向框架组成的空间结构本方案中，需近似的按横向的平面框架分别计算。本方案中，需近似的按横向的平面框架分别计算。九、梁、柱截面尺寸的初步确定：1、梁截面高度一般取梁跨度的 1/121/8。本方案取 700mm，截面宽度取700（1/21/3）=300mm，可得梁的截面初步定为 bh=300*700。2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算： （1）柱组合的轴压力设计值 N=F g E n毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 4 页 共 106 页注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F 按简支状态计算柱的负载面积。gE 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取 14KN/m2。n 为验算截面以上的楼层层数。（2）A cN/u Nfc 注：u N 为框架柱轴压比限值，本方案为二级抗震等级，查抗震规范可知取为 0.8。 fc 为混凝土轴心抗压强度设计值，对 C30，查得 14.3N/mm2。3、计算过程：对于边柱：N=F g E n=1.325.92146=2830.464（KN）AcN/u Nfc=2830.464103/0.8/14.3=247418.18（mm 2）取 600mm600mm对于内柱：N=Fg E n=1.2534.56146=3628.8（KN）AcN/u Nfc=3628.8*103/0.8/14.3=317202.80（mm 2）取 600mm600mm梁截面尺寸（mm）横梁（bh）混凝土等级AB 跨、CD 跨 BC 跨纵梁（bh）C30 300700 250400 300700毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 5 页 共 106 页柱截面尺寸（mm）层次 混凝土等级 bh1 C30 6006002-6 C30 600600第二部分：重力荷载代表值的计算一、资料准备：查荷载规范可取：、屋面永久荷载标准值（不上人） 14mm厚 APP改 性 沥 青 防 水 卷 材 防 水 层 （ 上 带 细 砂 保 护 层 ） 100.004=0.04KN/m2 20 厚 1：2 水泥找平层 200.02=0.4 KN/m 21：10 水泥砂浆珍珠岩找坡，最薄处 30 厚 200.03=0.6 KN/m 2100 厚阻燃型苯乙烯泡抹塑料保温板 0.50.1=0.05 KN/m 220厚 1： 3水 泥 砂 浆 找 平 层 ， 上 刷 聚 氨 酯 防 水 涂 料 一 层 200.02=0.25 KN/m2100 厚钢筋混凝土板 250.10=3.0 KN/m 210 厚混合砂浆刮大白 170.01=0.17 KN/m 2合计 4.16 KN/m 2、1-5 层楼面： 210 厚 1：1 水泥砂浆 200.01=0.2 KN/m 2毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 6 页 共 106 页20 厚大理石 280.02=0.56 KN/m 2 20 厚 1：3 水泥砂浆找平层 200.02=0.4 KN/m 2100 厚钢筋混凝土板 250.10=2.5 KN/m 220 厚 1：3 水泥砂浆找平层 200.02=0.4 KN/m 210 厚混合砂浆刮大白 170.01=0.17 KN/m 2合计 4.23 KN/m 2、屋面及楼面可变荷载标准值： 3上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/m 2楼面活荷载标准值 2.0 KN/m 2屋面雪荷载标准值 S K=urS0=1.00.35=0.35 KN/m2（式中 ur为屋面积雪分布系数）、梁柱密度 25 KN/m2 4蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 5.5KN/m 3二、重力荷载代表值的计算：1、第一层：（1） 、梁：类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）6600 300700 25 1.39 16 34.75 556横梁1800 250400 25 0.18 8 4.5 36纵梁 7200 300700 25 1.51 14 37.75 528.5毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 7 页 共 106 页柱：类别 计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱 4200 600600 25 1.51 40 37.75 1510（2） 、内外填充墙重的计算：横墙：AB 跨、CD 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 6600mm，计算高度 4200-700=3500mm。单跨体积：0.376.63.5=8.55m 3单跨重量：8.555.5=47.01KN数量：4总重：47.014=188.03KNAB 跨、CD 跨墙：墙厚 240mm，计算长度 6600mm，计算高度 4200-700=3500mm。单跨体积：0.246.63.5=5.54m 3单跨重量：5.545.5=30.49KN数量：20总重：30.4920=609.84KNBC 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 1800mm，计算高度 4200-700=3500mm。单跨体积：（1.83.5-1.52.1）0.37=1.17m3单跨重量：1.175.5=6.41KN毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 8 页 共 106 页数量：2总重：6.412=12.82KN厕所横墙：墙厚 240mm，计算长度 7200-2400=4800mm，计算高度 4200-100=4100mm。单跨体积：0.244.84.1=4.72m 3单跨重量：4.725.5=25.98KN数量：2总重：25.982=51.96KN横墙总重：188.03+609.84+12.82+51.96=862.65KN纵墙：外墙：单个体积：（7.23.5）-（2.71.72） 0.37=5.93m 3数量：12总重：5.93125.5=391.21KN厕所外纵墙：体积：（7.23.5-1.81.9）0.24=5.23 m 3总重：5.235.52=57.50KN内纵墙：单个体积：(7.23.5-12.12) 0.24=5.04m 3单个重量：5.045.5=27.72KN数量：15总重：27.7215=415.80KN纵墙总重：391.21+57.50+415.80=864.51KN毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 9 页 共 106 页（3） 、窗户计算（钢框玻璃窗）：办公室窗户：尺寸：2700mm1700mm自重：0.4KN/m 2数量：23重量：2.71.70.423=42.23KN（4） 、门重计算：木门：尺寸：1000mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：9重量：12.10.159=2.84KN木门：尺寸：1500mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：9重量：1.52.10.159=4.25KN玻璃门：尺寸：5400mm3000mm自重：0.4KN/m 2数量：3重量：5.430.43=19.44KN总重：2.84+4.25+19.44=26.53KN（5） 、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 10 页 共 106 页面积：16.854.6=917.28（m 2）恒载：4.23917.28=3880.09KN活载：2.0917.28=1834.56KN由以上计算可知，一层重力荷载代表值为G1=G 恒 +0.5G 活=（556+36）1.05+528.51.05+15101.05+862.65+864.51+26.53+3880.08+1834.560.5=9243.075KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。2、第二五层：（1） 、梁：类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）6600 300700 25 1.39 16 34.75 556横梁1800 250400 25 0.18 8 4.5 36纵梁 7200 300700 25 1.51 14 37.75 528.5柱： 类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体积（m 3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱 3300 600600 25 1.188 40 29.7 1188（2） 、内外填充墙重的计算：横墙：AB 跨、CD 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 6600mm，计算高度 3300-毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 11 页 共 106 页700=2600mm。单跨体积：0.376.62.6=6.35m 3单跨重量：6.355.5=34.92KN数量：4总重：34.924=139.68KNAB 跨、CD 跨墙：墙厚 240mm，计算长度 6600mm，计算高度 3300-700=2600mm。单跨体积：0.246.62.6=4.12m 3单跨重量：4.125.5=22.65KN数量：22总重：22.6522=498.33KNBC 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 1800mm，计算高度 3300-700=2600mm。单跨体积：（1.82.6-1.51.7）0.37=0.79m 3单跨重量：0.795.5=4.33KN数量：2总重：4.332=8.67KN厕所横墙：墙厚 240mm，计算长度 7200-2400=4800mm，计算高度 3300-100=3200mm。单跨体积：0.244.83.2=3.69m 3单跨重量：3.695.5=20.28KN数量：2毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 12 页 共 106 页总重：20.282=40.55KN横墙总重：139.68+498.33+8.67+40.55=687.28KN纵墙：外墙：单个体积：（7.22.6）-（2.71.72） 0.37=3.53m 3数量：14总重：3.53145.5=271.79KN厕所外纵墙：体积：（7.22.6-1.81.9）0.24=5.01m 3总重：5.015.52=55.11KN内纵墙：单个体积：(7.22.6-12.12) 0.24=4.82m 3单个重量：4.825.5=26.53KN数量：16总重：26.5316=424.51KN纵墙总重：271.79+55.11+424.51=751.41KN（3） 、窗户计算（钢框玻璃窗）：办公室窗户：尺寸：2700mm1700mm自重：0.4KN/m 2数量：28重量：2.71.70.428=51.41KN（4） 、门重计算：毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 13 页 共 106 页木门：尺寸：1000mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：15重量：12.10.1515=4.725KN木门：尺寸：1500mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：9重量：1.52.10.159=4.25KN总重：4.725+4.25=8.975KN（5） 、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：16.854.6=917.28（m 2）恒载：4.23917.28=3880.09KN活载：2.0917.28=1834.56KN由以上计算可知，二五层重力荷载代表值为G2=G 恒 +0.5G 活=（556+36）1.05+528.51.05+11881.05+687.28+751.41+51.41 +8.975+3880.09+1834.560.5=8720.73KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。3、第六层重力荷载代表值的计算：（1） 、梁：毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 14 页 共 106 页类别净 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体 积（m 3）数 量(根)单 重（KN）总 重（KN）6600 300700 25 1.39 16 34.75 556横梁1800 250400 25 0.18 8 4.5 36纵梁 7200 300700 25 1.51 14 37.75 528.5柱： 类别计算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m 3）体积（m 3）数 量（根）单 重（KN）总 重（KN）柱 3300 600600 25 1.188 40 29.7 1188（2） 、内外填充墙重的计算：横墙：AB 跨、CD 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 6600mm，计算高度 3300-700=2600mm。单跨体积：0.376.62.6=6.35m 3单跨重量：6.355.5=34.92KN数量：4总重：34.924=139.68KNAB 跨、CD 跨墙：墙厚 240mm，计算长度 6600mm，计算高度 3300-700=2600mm。单跨体积：0.246.62.6=4.12m 3单跨重量：4.125.5=22.65KN数量：22总重：22.6522=498.33KNBC 跨墙：墙厚 370mm，计算长度 1800mm，计算高度 3300-700=2600mm。毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 15 页 共 106 页单跨体积：（1.82.6-1.51.7）0.37=0.79m 3单跨重量：0.795.5=4.33KN数量：2总重：4.332=8.67KN厕所横墙：墙厚 240mm，计算长度 7200-2400=4800mm，计算高度 3300-100=3200mm。单跨体积：0.244.83.2=3.69m 3单跨重量：3.695.5=20.28KN数量：2总重：20.282=40.55KN横墙总重：139.68+498.33+8.67+40.55=687.28KN纵墙：外墙：单个体积：（7.22.6）-（2.71.72） 0.37=3.53m 3数量：14总重：3.53145.5=271.79KN厕所外纵墙：体积：（7.22.6-1.81.9）0.24=5.01m 3总重：5.015.52=55.11KN内纵墙：单个体积：(7.22.6-12.12) 0.24=4.82m 3单个重量：4.825.5=26.53KN毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 16 页 共 106 页数量：16总重：26.5316=424.51KN纵墙总重：271.79+55.11+424.51=751.41KN（3） 、窗户计算（钢框玻璃窗）：办公室窗户：尺寸：2700mm1700mm自重：0.4KN/m 2数量：28重量：2.71.70.428=51.41KN（4） 、门重计算：木门：尺寸：1000mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：15重量：12.10.1515=4.725KN木门：尺寸：1500mm2100mm自重：0.15KN/m 2数量：9重量：1.52.10.159=4.25KN总重：4.725+4.25=8.975KN（5） 、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：16.854.6=917.28（m 2）毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 17 页 共 106 页恒载：4.16917.28+0.90.24146.16=3847.45KN活载：2.0917.28=1834.56KN雪载：0.35917.28=321.05KN由以上计算可知，六层重力荷载代表值为G2=G 恒 +0.5G 活=（556+36）1.05+528.51.05+11881.05+687.28+751.41+51.41 +8.975+3847.45+（1834.56+321.05）0.5=8848.615KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数 1.05。集中于各楼层标高处的重力荷载代表值 G i的计算结果如下图所示：各质点的重力荷载代表值毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 18 页 共 106 页第三部分：框架侧移刚度的计算一、 横梁线刚度 i b的计算：类别Ec（N/mm 2）bh（mmmm）I0（mm 4）l（mm）EcI0/l（Nmm）1.5EcI0/l（Nmm）2EcI0/l（Nmm）AB 跨、CD跨 3.0104 3007008.5710972003.5710105.3610107.141010BC 跨 3.0104 250400 1.3310924001.6710102.5010103.341010二、 柱线刚度 i c的计算：I=bh 3/12层次 hc（mm） Ec（N/mm 2）bh（mmmm）Ic（mm 4）EcIc/hc（Nmm）1 4200 3.0104 600600 1.081010 7.7110102-6 3300 3.0104 600600 1.081010 9.821010三、各层横向侧移刚度计算： (D 值法)1、底层A，D：K=5.36/9.82=0.54 c=(0.5+K)/(2+K)=0.41Di6= c12ic/h2=0.41127.711010/42002=21475B，C：毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 19 页 共 106 页K=（5.36+3.34）/7.71=1.13 c=(0.5+K)/(2+K)=0.52Di6= c12ic/h2=0.52127.711010/42002=27286D 1=214752+272862=975232、第二六层：A，D：K=5.362/（9.822）=0.546 c=K/(2+K)=0.214Di1= c12ic/h2=0.214129.821010/33002 =23198B，C：K=（5.36+3.34）/9.82=0.88 c=K/(2+K)=0.31Di6= c12ic/h2=0.31129.821010/33002=33544D 2=231982+335442=113484D 1/D 2=97523/113484=0.860.7，故该框架为规则框架。毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 20 页 共 106 页第四部分：横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算一、横向自振周期的计算：横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。基本自振周期 T1（s）可按下式计算：T1=1.7 T （u T） 1/2注：u T假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值 Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。 T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取 0.6。uT按以下公式计算：VGi=G k（u） i= VGi/D ij uT=（u） k注：D ij 为第 i 层的层间侧移刚度。（u） i为第 i 层的层间侧移。（u） k为第 k 层的层间侧移。s 为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程见下表：结构顶点的假想侧移计算层次 Gi（KN） VGi（KN） D i（N/mm）u i（mm） ui（mm）6 8848.615 8824.615 97523 9.049 181.323毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 21 页 共 106 页5 8720.43 17545.045 97523 17.991 172.2744 8720.43 26265.475 97523 26.933 154.2833 8720.43 34985.905 97523 35.875 127.352 8720.43 43706.335 97523 44.816 91.4751 9243.75 52950.085 113484 46.659 46.659T1=1.7 T （u T） 1/2=1.70.6(0.181323)1/2=0.434(s)二、水平地震作用及楼层地震剪力的计算：本结构高度不超过 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：1、结构等效总重力荷载代表值 GeqGeq=0.85G i=0.85（8848.615+8720.734+9243.73）=45028.975（KN）2、计算水平地震影响系数 1查表得二类场地近震特征周期值 Tg=0.40s。查表得设防烈度为 7 度的 max=0.08 1=（T g/T1） 0.9 max=（0.4/0.434） 0.90.08=0.07433、结构总的水平地震作用标准值 FEkFEk= 1Geq毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 22 页 共 106 页=0.074345028.975=3347.30KN）因 1.4Tg=1.40.4=0.56s0，说明 xal，则x=（V A+alq2/2）/（q 1+q2）可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-（q 1+ q2）x 2/2+alq2（x-al/3）/2若 VA0，则 Mmax=MA2）同理，三角形分布荷载和均布荷载作用下，如下图：VA= -（M A+MB）/l+q 1l/2+q2l/4x 可由下式解得： V A=q1x+x2q2/l可得跨间最大正弯矩值：M max=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l第 1 层 AB 跨梁：毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 48 页 共 106 页梁上荷载设计值：q 1=1.28.46=10.15 KN/mq2=1.2（14.22+0.57.2）=21.38 KN/m左震： M A=270.47/0.75=360.63 KNmMB=-367.14/0.75=-489.52 KNmVA= -（M A-MB）/l+q 1l/2+（1-a）lq 2/2=-（360.63+489.52）/7.2+10.157.2/2+21.387.2/3=-30.22 KN0，故 xal=l/3=2.4mx=（V A+alq2/2）/（q 1+q2）=（205.03+1.221.38）/（10.15+21.38）=5.73mMmax=MA+VAx-（q 1+q2）x 2/2+alq2（x-al/3）/2=-541.72+205.035.73-（10.15+21.38）（5.73）2/2+21.382.4（5.73-2.4/3）/2=241.98 KNm毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 49 页 共 106 页 REMmax=0.75241.98=181.48 KNm其它跨间的最大弯矩计算结果见下表：跨间最大弯矩计算结果表层次 1 2 3跨 AB BC AB BC AB BCMmax 281.79 214.91 234.07 191.00 206.00 178.40层次 4 5 6跨 AB BC AB BC AB BCMmax 151.44 134.15 81.51 88.20 29.26 38.434、梁端剪力的调整：抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于 2.5，其梁端剪力设计值应按下式调整：V= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb（1） 、对于第 6 层:AB 跨：受力如图所示：梁上荷载设计值：q 1=1.24.5=5.4 KN/mq2=1.2（19.26+0.57.2）=27.43 KN/mV Gb=5.47.2/2+27.434.8/2=85.27 KN毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 50 页 共 106 页ln=7.2-0.65=6.55 m左震：M lb=18.54/0.75=24.72 KNmM rb=-132.97/0.75=-177.29 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2（24.72+177.29）/6.55+85.27=91.71 KN右震：M lb=147.21/0.75=196.28 KNmM rb=6.4/0.75=8.53 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2（196.28+8.53）/6.55+85.27=92.09 KNBC 跨：受力如图所示：梁上荷载设计值：q 1=1.22.5=3.0 KN/mq2=1.2（9.63+0.5*3.6）=13.72 KN/mV Gb=3.02.4/2+13.721.2/2=11.83 KNln=2.4-0.65=1.75 m左震：M lb= M rb=36.72/0.75=48.96 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2248.96/1.75+11.83=59.23 KN毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 51 页 共 106 页右震：M lb= M rb=57.21/0.75=76.28 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2276.28/1.75+11.83=87.33 KN（2） 、对于第 1-5 层:AB 跨：q 1=1.28.46=10.15 KN/mq2=1.2（14.22+0.57.2）=21.38 KN/mV Gb=10.157.2/2+21.384.8/2=87.85 KNBC 跨：q 1=1.22.5=3.0 KN/mq2=1.2（7.11+0.53.6）=10.69 KN/mV Gb=3.02.4/2+10.691.2/2=10.01 KN剪力调整方法同上，结果见 47 页各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。六、框架柱的内力组合：取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表：横向框架 A 柱弯矩和轴力组合 Re1.2（S Gk+0.5SQk）+1.3SEkMmax M M层次截面内力SGk 调幅后SQk 调幅后SEk（1） SEk（2）1 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkN Nmin NmaxM 58.84 16.43 -85.00 85.00 -22.53 143.22 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 柱顶 N 195.37 51.84 -20.82 20.82 178.86 219.46 315.59 307.02 219.46 178.86 315.59 M -36.41 -10.94 18.66 -18.66 -19.50 -55.89 -60.09 -59.01 -60.09 -19.50 -60.09 6柱底 N 233.39 51.84 -20.82 20.82 213.08 253.68 366.92 352.64 366.92 213.08 366.92 5 柱 M 26.42 7.94 -125.30 125.30 -94.82 149.52 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 52 页 共 106 页顶 N 428.25 103.68 -58.62 58.62 374.93 489.24 681.82 659.05 489.24 374.93 681.82 M -30.65 -9.21 61.72 -61.72 28.45 -91.91 -50.59 -49.67 -91.91 28.45 -50.59 柱底 N 466.27 103.68 -58.62 58.62 409.14 523.45 733.14 704.68 523.45 409.14 733.14 M 30.65 9.21 -152.88 152.88 -117.3 180.79 50.59 49.67 180.79 -117.33 50.59 柱顶 N 661.13 155.52 -115.13 115.13 552.75 777.25 1048.05 1011.1 777.25 552.75 1048.05 M -30.65 -9.21 101.92 -101.92 67.64 -131.10 -50.59 -49.67 -131.10 67.64 -50.59 4柱底 N 699.15 155.52 -115.13 115.13 586.97 811.47 1099.37 1056.7 811.47 586.97 1099.37 M 30.65 9.21 -168.64 168.64 -132.7 196.15 50.59 49.67 196.15 -132.70 50.59 柱顶 N 894.01 207.36 -187.91 187.91 714.71 1081.13 1414.27 1363.1 1081.13 714.71 1414.27 M -31.00 -9.31 137.98 -137.98 102.44 -166.62 -51.16 -50.23 -166.62 102.44 -51.16 3柱底 N 932.03 207.36 -187.91 187.91 748.93 1115.35 1465.60 1408.7 1115.35 748.93 1465.60 M 30.16 9.08 -161.28 161.28 -126.0 188.48 49.80 48.90 188.48 -126.02 49.80 柱顶 N 1126.9 259.20 -267.10 267.10 870.42 1391.26 1780.50 1715.2 1391.26 870.42 1780.50 M -34.58 -10.48 197.12 -197.12 156.35 -228.03 -57.16 -56.17 -228.03 156.35 -57.16 2柱底 N 1164.9 259.20 -267.10 267.10 904.64 1425.48 1831.83 1760.8 1425.48 904.64 1831.83 M 21.68 6.59 -149.94 149.94 -123.7 168.67 35.86 35.24 168.67 -123.71 35.86 柱顶 N 1359.8 311.04 -357.58 357.58 1015.1 1712.40 2146.73 2067.2 1712.40 1015.12 2146.73 M -10.84 -3.30 405.39 -405.39 384.01 -406.50 -17.93 -17.63 -406.50 384.01 -17.93 1柱底 N 1397.8 311.04 -357.58 357.58 1049.3 1746.62 2198.06 2112.8 1746.62 1049.34 2198.06 横向框架 B 柱弯矩和轴力组合 Re1.2（S Gk+0.5SQk）+1.3S EkMmax M M层次截面内力SGk 调幅后SQk 调幅后SEk（1） SEk（2）1 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkN Nmin NmaxM -41.56 -11.57 -113.08 113.08 -152.86 67.64 -67.68 -66.07 -152.86 -152.86 -67.68 6柱顶 N 246.59 69.12 -19.32 19.32 234.20 271.87 402.02 392.68 234.20 234.20 402.02 毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 53 页 共 106 页M 28.53 7.82 48.46 -48.46 76.44 -18.05 46.34 45.18 76.44 76.44 46.34 柱底 N 284.61 69.12 -19.32 19.32 268.42 306.09 453.34 438.30 268.42 268.42 453.34 M -22.61 -6.13 -174.88 174.88 -193.62 147.40 -36.65 -35.71 -193.62 -193.62 -36.65 柱顶 N 523.59 138.24 -60.81 60.81 474.15 592.73 845.09 821.84 474.15 474.15 845.09 M 24.86 6.77 116.59 -116.59 139.10 -88.25 40.33 39.31 139.10 139.10 40.33 5柱底 N 561.61 138.24 -60.81 60.81 508.37 626.95 896.41 867.47 508.37 508.37 896.41 M -24.86 -6.77 -218.41 218.41 -238.37 187.53 -40.33 -39.31 -238.37 -238.37 -40.33 柱顶 N 800.59 207.36 -132.22 132.22 684.93 942.76 1288.16 1251.0 684.93 684.93 1288.16 M 24.86 6.77 178.70 -178.70 199.65 -148.81 40.33 39.31 199.65 199.65 40.33 4柱底 N 838.61 207.36 -123.22 123.22 727.92 968.20 1339.48 1296.6 727.92 727.92 1339.48 M -24.86 -6.77 -262.83 262.83 -281.68 230.84 -40.33 -39.31 -281.68 -281.68 -40.33 柱顶 N 1077.6 276.48 -207.19 207.19 892.24 1296.26 1731.23 1680.2 892.24 892.24 1731.23 M 25.20 6.80 215.04 -215.04 235.40 -183.92 40.82 39.76 235.40 235.40 40.82 3柱底 N 1115.6 276.48 -207.19 207.19 926.45 1330.48 1782.55 1725.8 926.45 926.45 1782.55 M -24.31 -6.72 -256.95 256.95 -275.43 225.62 -39.54 -38.58 -275.43 -275.43 -39.54 柱顶 N 1354.6 345.60 -295.57 295.57 1086.47 1662.83 2174.30 2109.4 1086.47 1086.47 2174.30 M 26.87 7.63 301.64 -301.64 321.72 -266.48 43.90 42.93 321.72 321.72 43.90 2柱底 N 1392.6 345.60 -295.57 295.57 1120.69 1697.05 2225.62 2155.0 1120.69 1120.69 2225.62 M -17.10 -5.01 -228.73 228.73 -240.66 205.37 -28.10 -27.53 -240.66 -240.66 -28.10 柱顶 N 1631.6 414.72 -393.38 393.38 1271.51 2038.60 2617.37 2538.5 1271.51 1271.51 2617.37 M 8.55 2.50 424.79 -424.79 422.99 -405.35 14.04 13.76 422.99 422.99 14.04 1柱底 N 1669.6 414.72 -393.38 393.38 1305.73 2072.82 2668.69 2584.1 1305.73 1305.73 2668.69 七、柱端弯矩设计值的调整：1、A 柱：第 6 层，按抗震规范 ，无需调整。毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 54 页 共 106 页第 5 层，柱顶轴压比u N = N/Ac fc=489.24103/14.3/5502=0.080.15。可知，一、二、三层柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：M c= cM b注：M c为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配。M b为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。 c柱端弯矩增大系数，二级取 1.2。毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 55 页 共 106 页横向框架 A 柱柱端组合弯矩设计值的调整（相当于本层柱净高上下端的弯矩设计值）层次 6 5 4 3 2 1截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 RE（M c= cM b）143.22 60.09 149.52 91.91 180.79 199.89 199.89 216.62 216.62 240.19 247.36 508.12 REN 219.46 366.92 489.24 523.45 777.25 811.47 1081.13 1115.35 1391.26 1425.48 1712.40 1746.62 2、B 柱：第 6 层，按抗震规范 ，无需调整。经计算当轴力 N=fc Ac=0.1514.36502/103=902.26 KN 时，方符合调整的条件，可知 B 柱调整图如下：横向框架 B 柱柱端组合弯矩设计值的调整毕业设计书 淮阴工学院继续教育学院第 56 页 共 106 页层次 6 5 4 3 2 1截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 RE（M c= cM b）152.86 76.44 193.62 139.10 238.37 199.65 281.68 322.41 322.41 351.11 361.58 528.74 REN 234.20 268.42 474.15 508.37 684.93 727.92 892.24 926.45 1086.47 1120.69 1271.51 1305.73 八、柱端剪力组合和设计值的调整：例：第 6 层：恒载 SGk =（M 上 +M 下 ）/h=（-54.84-36.41）/3.3=-25.35活载 SQk =（M 上 +M 下 ）/h=（-16.43-10.
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