A184+某五层一字型宾馆框架结构建筑图结构图计算书6800平米左右
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A184+某五层一字型宾馆框架结构建筑图结构图计算书6800平米左右,a184,某五层一,字型,宾馆,框架结构,建筑,结构图,计算,平米,左右,摆布
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沈阳建筑大学毕业设计说明书毕 业 设 计 题 目 沈阳市嘉禾宾馆 院（系）专 业 班 级 土木工程学院 土木工程 零一八班 学 生 姓 名 李和根 性别 男 指 导 教 师 许峰 职称 讲师 2005 年 6 月 16 日 沈阳建筑大学毕业设计 沈阳建筑大学毕业设计（论文）选题报告土木工程学院 院（系）毕业设计（论文）题目 沈阳市嘉禾宾馆指导教师姓名 许 峰 职称 讲师 专业 土木工程教研室名称 钢混教研室 是否首次指导毕业设计 否选题内容提要本建筑位于沈阳市东陵区；建筑面积 45005500 平方米，层数 56 层；框架结构或框架-支撑结构（钢结构） ，要求：1 完成设计说明书，（1）中外文摘要；（2）建筑、结构设计论述；（3）结构设计计算书；（4）列出参考资料和文献；（5）外文资料翻译 5000 字（要求与建筑工程相关的资料，可自选，但需要指导教师确认） 。2设计图纸部分绘制图纸：绘制建筑施工图和结构施工图，图纸规格 A1（白图） ，13 张。选题的必要性本设计题目是房屋建筑采用主要的工程结构形式之一，应用很广泛。通过设计使学生将所学的工程力学、工程材料、房屋建筑设计、结构设计与施工等基本理论和知识应用于工程实践中去，获得工程师的基本训练，培养学生提出问题、分析解决问题的能力；培养学生的创新精神和工程实践能力；进一步熟练应用计算机进行复杂结构的计算和绘图、外国语应用等技能；加强遵守国家的法律、法规意识。选题的可行性本课题来自工程实践，真题假做，适合于土木工程专业建筑工程方向。完成此设计要求学生具备房屋建筑设计的基本知识与建筑设计的一般技能；建筑材料的基本知识，材料的选择和材料的施工；工程力学的基本理论，基本知识；建筑结构设计的基本原理，基本知识；多高层建筑结构设计、抗震设计基本原理和基本知识；建筑施工的基本知识；建筑识图、制图的基本技能；计算机在建筑结构设计中的应用的基本技能；外语应用能力。难易程度适当，学生能够完成规定的任务要求。教研室主任意见 院（系）教学工作分委员会意见审核意见签字：年 月 日签字：年 月 日 沈阳建筑大学毕业设计 沈阳建筑大学毕业设计（论文）任务书题 目 沈阳市嘉禾宾馆 起讫日期 2005 年 2 月 21 日至 2005 年 6 月 13 日学生姓名 李和根 院（系） 土木工程 专业班级 01-8 班 指导教师 许峰 职 称 讲师 指导教师单位 设计地点 1 设计（论文）的原始资料及依据：1)、建筑地点及拟建基地平面图本建筑位于沈阳市东陵区。由主管批准拟建基地平面图见下图。 主 要 道 路 宽 24m次要道路宽180建 筑 用 地基地平面图2)、建筑面积和层数建筑面积 4500-5500 平方米;层数 5-6 层。3)、结构形式 沈阳建筑大学毕业设计 框架结构（全钢结构）4)、建筑技术条件气象条件 1沈阳地区基本风压 0.50kN/m , 基本雪压 0.40kN/m。工程地质条件 2根据对建筑基地的勘察结果，地质情况见表建筑地层一览表(标准值) 表序号岩 土分 类土 层深 度(M)厚 度范 围(M)地基承载力 fk(kpa)桩 端阻力qp(kpa)桩周摩擦 力qs(kpa)1 杂填土 0.0-0.5 0.52 粉 土 0.51.5 1.0 120 103 中 砂 1.5-2.5 1.0 200 254 砾 砂 2.56.5 4.0 300 2400 305 圆 砾 6.512.5 6.0 500 3500 60注：）地下稳定水位距地坪8 M 以下；）表中给定土层深度由自然地坪算起。建筑地点冰冻深度：1.2 M；建筑场地类别：类场地土；地震设防烈度：度。2 设计（论文）任务及要求：（一）建筑设计部分1)使用要求客房包括四人间、三人间、高级套间。其中，四人间 1500-2000m2,三人间 500-1000 m2,高级套间 500 m2,三人间和高级套间自带卫生间。每层设公用卫生间及盥洗室 60 m2。附属设施包括：门厅 80-150 m2,接待室 40-60 m2,会客室 40-60 m2,办公室 50-100 m2,服务台及过道 200-280 m2,餐厅 150-200 m2,小卖 60 m2,理发 50 m2,储存室 10-15 m2,开水间 10 m2,电话总机 30 m2,配电室 30 m2,小会议室 30 m2,大会议室 80-120 m2,休息室 30 m2,仓库 30 m2,其它 100 m2。立面设计要体现现代化建筑风格，色彩简洁明快。 沈阳建筑大学毕业设计 2） 设计内容（1）建筑方案及其初步设计；（2）建筑平面、立面和剖面设计（3）主要部位的建筑构造设计及材料作法；（4）绘制建筑施工图。3） 成果形式（1）建筑设计说明书（2）绘制图纸建筑设计说明，总平面图（比例 1:500） ； 首层平面图、二层五层平面图（任选其中二层） 、正立面图、侧立面图不少于个（比例 1:100） ；剖面图个（比例1:100） ；维护结构与柱连接构造，屋面构造以及其他必要的节点大样图共 56 个，（比例 1:201:10）（二）结构设计部分1)内容要求确定结构方案：上部承重结构方案与布置；楼（屋）盖结构方案与布置；基础方 1案布置；结构措施及其特殊部位的处理等。结构设计计算 2荷载汇集；地震作用计算；风荷载计算；荷载组合及内力分析；一榀框架计算；梁柱连接节点计算；现浇板计算；楼梯计算；墙梁计算；基础及基础梁计算；其它必 要的构件计算。2)成果形式结构设计说明书 1结构设计计算书 2绘制图纸：结构设计说明；基础平面布置图和基础详图（比例 1:100 和 31:301:50） ；结构平面布置图及配筋图（比例 1:100，15 层任选其一） ；一榀框架结构图（比例 1:301:50） ；竖向支撑布置及详图；楼梯配筋图（比例1:301:50） ；屋面结构布置图（比例 1:100） ；其它必要的节点详图（比例1:501:30） 。3 对设计说明书（论文）内容的要求： 沈阳建筑大学毕业设计 设计说明书部分（采用统一稿纸，并由打印机输出）（1）中外文摘要(600 字左右)（2）建筑、结构设计说明书（30004000 字，含图表）（3）结构设计计算书（约 2 万字）（4）列出参考资料和文献（5）外文资料翻译 5000 字（要求与建筑工程相关的资料，可自选，但需要指导教师确认） 。4 图纸（程序、上机、实验、外文翻译）要求：设计图纸部分绘制图纸：图纸规格 A1（白图） ，1012 张，其中 3 张应为计算机（CAD）绘图（建筑图 1 张，结构图 2 张） 。5 时间进度安排：顺序 阶段日期 计 划 完 成 内 容 备 注一 2.21-2.27 毕业实习二 2.38-3.6 建筑设计：确定建筑方案三 3.7-3.13 建筑设计：绘制建筑图（扩初设计）四 3.14-3.20 建筑设计：绘制建筑图（扩初设计） ，完成建筑设计论述五 3.21-3.27 确定结构方案；结构计算：选择构件，确定构件形式初估截面尺寸六 3.28-4.3 荷载汇集；地震作用计算（1）七 4.4-4.10 地震作用计算（2） ；地震作用下的一榀框架内力计算八 4.11-4.17 风荷载计算；风荷载作用下一榀框架内力计算九 4.18-4.24 一榀框架在竖向荷载作用下内力计算；荷载（内力）组合（1）十 4.25-5.1 荷载（内力）组合（2） ；构件截面验算：梁 柱十一 5.2-5.8 节点设计；楼板配筋计算十二 5.9-5.15 楼梯设计计算；基础设计就算；完成结构设计论述十三 5.16-5.22 绘制结构施工图十四 5.23-5.29 绘制结构施工图十五 5.30-6.5 绘制，输出建筑 结构施工图，打印设计说明书，本建筑经济评价；交指导老师审查十六 6.6-6.12 指导老师阅图，修改，装订十七 6.13-6.29 毕业 设计答辩 沈阳建筑大学毕业设计 6 主要参考资料（文献）：1)、国家标准、规范、规程总图制图标准(GBJ 103-87)房屋建筑制图统一标准(GBJ1-86)建筑结构制图标准(GBJ 105-87)办公建筑设计规范(JBJ 67-89)建筑设计防火规范(GBJ 16-87)民用建筑设计通则(JGJ 37-87)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2002）2)、参考书教科书建筑设计资料集钢筋混凝土、建筑抗震、钢结构设计手册建筑结构静力计算手册建筑结构构造资料集辽宁省建筑、结构通用图集完成日期： 年 月 日（若本页填写不下可另加附页） 沈阳建筑大学毕业设计 沈阳建筑大学毕业设计 沈阳建筑大学指导教师评阅意见书指导教师单位： 指导教师职称：指导教师签字：年 月 日 沈阳建筑大学毕业设计 沈阳建筑大学评阅人评阅意见书评阅教师单位： 评阅教师职称：评阅教师签字：年 月 日 沈阳建筑大学毕业设计 沈阳建筑大学毕业设计（论文）答辩记录专业 班级 学生 指导教师 毕业设计（论文）题目 答辩时间： 年 月 日 时 分 至 时 分出 席 人主任委员（组长） 委 员（组员） 、 、 答辩委员会（答辩小组）提出的问题和答辩情况：记录人： 年 月 日 沈阳建筑大学毕业设计 沈阳建筑大学毕业设计（论文）答辩委员会评审意见学生姓名： 院（系）： 专业班级： 题目名称： 评审意见：经评定，该生毕业设计（论文）成绩为： 是否建议授予学士学位： 沈阳建筑大学 院（系）答辩委员会院 长（签字）： 年 月 日沈阳建筑大学毕业设计 i 摘要本工程为沈阳市嘉禾宾馆，位于沈阳市东陵区。抗震设防烈度为 7 度，设计基准期 50 年。基本风压 0.50kN/m2 ， 基本雪压为 0.4kN/m2。本工程占地面积约 1800 平方米左右，建筑面积 6800 平方米。本建筑共五层，底层层高 4.2 米，其他 3.9 米，总高度 20.7 米，室内外高差为 0.45 米，女儿墙高 0.9 米，外墙厚 300mm。内墙厚 160mm，轻质隔墙厚 86mm。建筑平面呈四方形，总长度为 63.3 米，总宽度为 21.9 米。建筑立面规整，采用大理石装饰外墙。除正面中门为玻璃门外，其余均采用实木门，窗为塑钢窗。本工程结构形式为钢框架支撑结构体系，柱采用 HW 型钢，一层边柱截面 350 300 12 19，二到三层 300 300 10 15，四到五层 300 250 1012，中柱一层 394 398 11 18 二到三层 350 350 12 19，四到五层350 300 12 19。梁采用 HM 型钢，6 米跨梁截面 340 250 9 14，9 米跨梁截面440 300 11 18，基础用 C25 混凝土，建筑地点地质条件良好，采用柱下独立基础.纵向设置支撑，支撑杠件采用双角钢，用焊缝连接。设计严格遵守我国现行规范，计算中包括荷载计算，内力组合，基础设计及验算，柱，梁的强度验算和整体稳定验算，楼梯设计等。沈阳建筑大学毕业设计 ii 关键词：钢框架支撑结构体系 独立基础 支撑 钢筋混凝土 整体稳定 AbstractThe project is the Hotel of Shen Yang JiaHe which located in the DongLing district of Shenyang city. The seismic of fortification intensity of this building is grade 7. The design reference period is fifty years. The reference snow pressure is 0.4kN/m2 and the reference wind pressure is 0.50kN/m2The areas covered by this engineering are 1800 square meters which own five stores. The total building areas are 6800 square meters. The height of the first stores is 4.2m and the others are 3.9m.Total height is 21.9 meters. The elevation of indoor ground is higher than the outside for 0.45m.The height of parapet is 0.9m.The thickness of the outside wall is 300mm and the inner wall is 160mm.The lightweight inner wall is 86mm.The shape of the building plan is rectangle. The total length is 63.3m and total width is 21.95m.The outward form of building is formal. The outside wall is decorated with marble. The middle front door is glass door and the others are solid wood doors. All the windows are plastic-steel windows.The structural form of this engineering is steel frame with bracing. All columns are HW profiled bar .The cross sections of the first layer side-column are 350 300 12 19,both second and thirds are 300 300 10 15 ,the forth and fifths are 300 250 10 12. The cross section of the first layer middle-column are 394 398 11 18 ,the second and thirds 350 350 12 19,the forth and fifths are 350 300 12 19.All beams are HM profiled bar .The cross sections of the 6m 沈阳建筑大学毕业设计 iii spans are 340 250 9 14 and the 9m spans are 440 300 11 18.For the soil condition of the building site is good, so the foundation of column is independent foundation under column with the concrete of C25 for every column. The bracings that made of double angle irons are mounted in the portrait frames and the bracing angle irons are connected with frames by welding line.The design strictly complied with the currently used code of our country. The calculation includes the calculation of the load, the composition of internal forces. the design and checking computations of the foundation ,the strength and the overall stability of the columns and beams , the calculation of stairs. In the 沈阳建筑大学毕业设计 iv Keyword： Steel frame with bracing, Independent foundation, Bracing Reinforced concrete, Overall stability序宝剑锋从磨砺出，梅花香自苦寒来。一滴汗水，一份收获。在三个月的毕业设计当中，我收获许多也感慨许多！毕业设计是对四年大学学习生活的一次检测，也是对大学所学知识综合运用的一次拉练。其目的就是为了融会贯通我们在各个阶段的学习成果。通过毕业设计，可以培养我们综合运用基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。 ，随着我经济的不断发展和工业生产制造能力的不断提高，钢结构建筑越来越多的出现在我们的视野当中 ，而且在今后的建筑领域中钢结构的应用会出现得越来越多，是建筑业的一大趋势，所以本次毕业设计我选择钢结构，题目是沈阳市嘉禾宾馆 。刚开始时自己对宾馆的设计茫无头绪，不知从何做起。在经过数次毕业设计讲座，实地参观和指导老师的精心指导后，我对建筑设计才有了比较清晰的认识。看似一座四四方方，简简单单建筑，设计起来要考虑很多方面的要求采光，人体工学，抗震，建筑，结构等！是一个系统的工程。在这三个月的设计中，有老师的殷勤指导，同学的帮助关心，更有自己的勤学好问，使自己不断的获得充实。倾以全力的去应对每个问题，绘制自己的蓝图，谱写自己的篇章。看着自己的作品越来越完整的展现在自己的眼前，表现在自己的手中，一种成就感和自豪感油然而生。四年的学习是完成了量的积累，三个月的毕业设计成就了质的飞跃。毕业的脚步声越来越近，离去的钟声即将敲响，我可谓是百感交急，因为我深深的知道我还有很多的缺点和不足需要在以后的学习改正。感谢老师谆谆教导，同学的热心帮助，我将在以后的工作学习当中不断的完善自己，谱写人生新篇章。目 录中文摘要i英文摘要ii正文 设计说明书一 方案设计论述1二 结构方案设计3三 荷载汇集7四 水平地震计算12五 风荷载计算27六 竖向荷载计算32七 内力组合41八 梁，柱截面验算51九 节点设计56十 柱脚设计69十一 柱下独立基础71十二 楼板设计81十三 楼梯设计83附：一 钢结构经济性分析二 致 谢三 参考资料四 外文翻译英文翻译Inelastic Cyclic Model for Steel Braces李和根01021022土木工程 01-8 班钢支柱的非弹性循环模型Jun Jin1 and Sherif El-Tawil, P.E., M.ASCE2 摘要：一种能够精确模拟钢支撑非弹性循环反复运动的梁柱构件已经出现。在压力合成领域，一种采用以前的Euler运算法则的约束表面可塑性模型 用来演示横截面塑性的变化轨迹。由于局部带扣而引起的横截面刚度的衰退可以通过一种损伤模型来计算。提出的计算公式已经应用于一个大的变形分析程序上面，通过观察模拟地震条件下各种不同的构件在承受反复循环荷载和冲击时的非弹性工作性能显示其能够预算变形并有足够的精确度。DOI: 10.1061/ASCE!0733-93992003!129:5548! CE数据库受以下因素的影响：扣件，扣件的位置，边界曲面，可塑性。 绪论有支撑的钢框架结构在地震高发区域很流行。钢支撑提高了结构体系的侧向刚度和强度，在地震期间通过非弹性变形的方式帮助分散地震能量。钢支撑能够被设计成仅仅抵抗张力或者同时抵抗轴向的张力和压力。仅抵抗张力的钢支撑是体形很薄建筑的结构构件，这些构件的带扣早已经在承受压力的作用，所以在设计时可以不考虑这些张拉支撑的抗压能力。在强地震期间，仅有张拉支撑的建筑表现不尽如人意。并且在经常遭受强地震的地区这种结构不是很流行尤其是在（Bruneau et al. 1998!.）。实验表明在总体上，张压支撑体系在强地震期间的表现更为出色，但是这种支撑在严重反复荷载的作用下，它的性能状况是很复杂的并且还没有被完全的研究透彻。这些支撑构件的非弹性循环反复工作性能比较复杂，它受以下的物理现象影响：张拉屈服，受压状态下的扣件，扣件处承受压荷载的能力的衰退，反复荷载作用下的轴向刚度的衰退，在塑性铰接接区的低循环疲劳破坏，Bauschinger 效应。这些因素使得这种分析模型的表达试的有效率变得复杂，这种有效分析模型能够精确模拟钢支撑的非弹性工作状态，然而，实用且可靠的分析工具对于现行的说明性抗震规范到实际应用基本设计规范是很重要的，这种设计规范要求精确地预计到结构倒塌的非弹性极限。这篇文章中对于梁柱构件给出的公式能够模拟管状钢支撑的非弹性循环反复工作状态。这个模型应用在计算机分析程序当中，通过与分析计算做比较，从而检验单个钢支撑及三向支撑实验数据。无弹性的支柱带扣模型根据要模拟梁柱非线性工作的具体要求，非弹性结构模型可以被分门别类，分为大模型或小模型。模型中所要强调的是与无明显屈服点应变所对应的无明显屈服点应力（列如：与弯曲现象对应的弯矩）或者恰恰相反，在以面后的章出项的有有明显屈服点应变所对应的应力。因此，大模型比起小模型来具有更高的计算精确度，构成了绝大多数两维和三维空间结构大规模分析的基础。典型的大模型或者是集中式或者是分散式。集中式的原理是所有非弹性都聚集在杆件的端上，在一个近似有效的方式中，以此来计算非弹性材料的工作性能。另一方面，分布式模型比集中式塑性模型更为合理，因为它考虑到了沿长度方向上的所有截面而不是仅仅考虑到杆件的两端。然而，也正因如此，这种模型的计算花费也比集中式模型的更多。根据Ikeda和Mahin 的研究，已用于模拟钢支撑非弹性工作性能状态的结构构件模型能够被有选择性的分为有限构件模型，现象模型和物理理论模型。但是，现象模型和物理理论模型有归属于大模型类别。由于其自身的功能特性，支撑杆件有限构件模型是最为严格和合理模型。但是有限构件模型应用成本高。现象模型是基于简化的hysteretic 规则，这个规则仅仅模拟相应支撑杆件中对应于轴向位移的可观察到的轴向应力。这些模型都拥有局部自由度，采用磁滞周期来表示荷载位移，这种方法又采用大量的直线段来表示。现象模型的使用要求为每个要分析的杆件输入的经验参数具有一定的规范性。输入的经验数据来源于实验或者是更为精确的分析模型的结果。尽管决定要输入什么样的数据有困难，现象模型已经被广泛的应用于非线性地震分析。例如：1973年的Nilforoushan地震，1977年的Singh地震，1978年的Jain地震 ，1980年的Maison 和 Popov 地震，1984的Ikeda地震 和1989 Fukuta地震。物理理论模型比现象模型更为基础，其表达式建立在能影响非弹性支撑工作性能状态的物理性质的基础上。例如：物理理论模型考虑到了挠度和轴向间相互作用的结果并且是大变形分析公式的一部分。跟现象模型不一样的是，给物理理论模型输入的参数是以材料的性质为基础的，比如：钢材的屈服强度，弹性模量，几何性质上的截面面积和惯量等等。支撑杆件的物理理论模型最简单最普遍的应用是在集中式大模型当中，比较特别的是，这样的模型是由在跨中铰接而成的弹性元件组成。使用边界条件是栓接，在杆件固接条件下，取有效长度部分作为栓接考虑。这种模型的例子可以在以下的文献中找到：Nilforoushan （1973），Nonaka （1973,1977）， Gugerli and Goel （1982），Shibata （1982），Remennikovand Walpole （1997b）。在已出版的物理理论模型当中，绝大多数都有大的限制，最为重要的是：（1）假设集中非弹性状态是发生在塑性铰接区域，并没有明确地考虑到沿构件长度方向塑性展开。（2）从塑性到塑性的过度迅速没有考虑到Bauschinger 效应（3）循环反复作用下，轴向刚度的降低没有被模拟到。（4）边界条件是栓栓接的。精确的物理理论模型试图解决一个或更多的这样的限制。例如：1984年的Ikeda and Mahin模型，1997年的Remennikov and Walpole模型都考虑到了Bauschinger 效应和循环反复荷载作用下支撑轴向刚度的降低。这篇文章描述了被用来演示非弹性支撑扣的梁柱模型。提出的模型解决了前面的所有限制。也就是说它考虑到了沿长度方向和截面方向塑性的逐渐展开，模拟了循环反复荷载作用下轴向刚度的降低，在边界条件上也没有限制。这个模型属于分布试大模型，利用到了约束表面的塑性模型（约束表面塑性模型应用在截面水平上表现应力合成和无明显屈服点的截面应变之间的联系，也就是和重心的轴向应变和弯曲之间的联系。提出的这个模型是对其他先前已经被El-Tawil and Deierlein（2001a,b）发明的模型的一种延伸，并且被公式化。这个公式也考虑到了由模拟钢支撑杆件非弹性工作状态带来的挑战。通过分析数据和1979年Popov的实验结果；1980年Black的实验结果；1980年Ghanaat的实验结果之间的比较校验已发明的模型应力合成塑性梁柱的应力合成塑性模型涉及到对用以模拟在轴向力和弯矩共同作用下非弹性状态的古典应力空间塑性规则的适应。对于集中铰接模型，杆件力跟杆件的端变形有关（轴向缩短和旋转），然而，对于分布试模型，如例1所示，截面力跟无明显屈服点的截面应变有关（重心轴向应变和弯曲）。增加的截面力dF和无明显屈服点的应变dE被定义为：dF=T （ 1） dE=T （ 2）Fig. 1. Stress resultants and corresponding generalized strains其中：P=轴向荷载；Mz 和 My分别等于最大，最小弯矩;=轴向重心截面应变； z和y 分别是最大最小轴向弯曲率。增加的应变能进一步被分成弹性和塑性分量：de=dee+dep约束表面模型运动学塑性公式的运动学受约束表面模型的支配。塑性模型的受荷平面和约束表面如例2所示（二维空间平面）。模型由两个嵌套表面组成，在由内表面或者受荷表面包围的一个区域里，我们假设横截面是弹性的。两个表面相交的部分对应于横截面的部分屈服，约束表面代表完全的塑性。这两个表面的运动受一个运动学的硬性规则所支配，在规则中规定这两表面可以被调动但不能被改变形状和旋转。出于计算方便的目的，我们假设受荷表面是约束表面的鳞片化版本，这样就能确保受荷表面的位置在约束表面之内且没有与约束表面交迭。例2图中点A表明：当受荷表面里的合成应力达到适当值时，横截面里就开始出现最初的屈服。在塑性受荷的起始值一定，且连续受荷情况下，约束表面上的一个变化点 决A定受荷表面沿连接A和 的连线U调整。约束表面的调整方向跟受荷表面一样，但是速度A慢一些。如例2所示，在约束表面上的这个变化的点是决定了的，这样才能使受荷和约束表面上的A和 点处的法线相互平行。受荷表面的运动方向跟Mrozs运动学上硬性规则所指方向一致（Mroz 1967）。为加强连续性条件，表面运动的量级是一定的，这样可以维持加强点与受荷表面之间的联系。一旦受荷表面与约束表面接触，Mrozs 规则就不再适用，因为此面运动发生在表面倾斜方向上，也就是说平行于例2中的g。两表面接触后持续荷载就必然使用以往的Euler方案，这将在本章后面讨论。时U是不明确的，并且，这样的话，表面运动是假定由Prager规则支配的（Prager 1956），此时，表Fig. 2. Bounding surface model for steel membersJOURNAL OF ENGINEERING MECHANICS ASCE / MAY 2003 / 549有明显屈服的应力应变关系 使用受力和约束表面时，后面的公式给出了相对于主要弯矩和轴向力的塑性横截面刚度系数并如例3所示：（4）)(321, dkKinkieIPFig. 3. Force versus generalized plastic strain relationship其中： 弹性截面刚度系数； =每个主要方向i的模型系数。对于例3，参数kie, k21,控制了残余硬性刚度，同理参数 控制了横截面屈服开始后柔化率。 1表示最接近约束表面的力点。当d= 时，截面是弹性的并且塑性刚度摸量设)/(dindin为无穷大。当d=0时，力点在约束表面上，表明塑性刚度的软化率等于 。在两极限之间k1（d= ，0），塑性刚度是d的函数。inTable 1. Plasticity Calibration ParametersDirectionk2k12k3k Axial 0,005 6,0 1,0 0,1 1,0Major 0,005 0,7 1,2 2,0 3,0Bending Minor 0,005 0,7 0,85 2,0 3,0Bending反之，在应力基本塑性变形中，距离 d 一般被当作是受荷表面和约束表面上力和变化点之间的距离。这对于应力合成塑性是很不相称的，此时，轴向应力和弯矩的容许值在大小上有显著的不同。在弯矩与轴向荷载相对应时，容许值在单位上还是不一样的。采用的这种方法分别求出三个主要方向上的塑性刚度模量，求出的值用来区分三个方向上的不同距离 di在每个主要方向上， 是新的塑性荷载进程开始处的距离。不管什么原因，d超过in时， 取值d。这在卸载时或是当方向发生大的改变以至一个新的塑性进程开始时inin都会发生。当三个方向的任何一个d值超过 时，每个方向上的 初值都将被重新设indin定。卸载加载循环的幅度过大也能引起问题，我们采用Sfakianakis and Fardis（1991）研究的出来的方法来处理。研究中使用的塑性参数 用光纤截面模型来校准。把使用精确的 （4）时与有k321, Eq明显屈服应变所对应的应力与截面为w350*147的完全弹性的可塑性钢试件的光纤分析数据做比较以达到校准的目的。该方法的详细内容读者可以查阅资料E1-Tawil和Deierlein(2001b)。选择这种特殊截面用以代替典型中等重度包金箔的w 型钢。使用（4）的实验表明相应的横截面与所选的校准参数的大小之间没有关联，并且实验在Eq一定的截面重量和类型包括管状杆件范围内进行顺利。校准参数列在表1中。塑性流公式 的一项功能就是以应力合成结果 F（一个描述在应力合成空间表面位kaFf)(置的补偿向量）描述受荷表面和变硬参数 K。提出的公式中，这个表面表示横截面的初始屈服。当塑性能量的增量是正时，塑性加载发生。1959 年，Drucker 把强化塑性材料的工作定义为一项在荷载增量为正时完成的工作，并且在加载-卸载循环中完成的这项工作是非负的，渐渐地，这个定义就作为 Drucker 假定为大家所知。虽然最初是为研究应力-应变性质发明的，但可以延伸应用到横截面应力合成分析研究。这个假定产生了两个对强化横截面工作很重要的结果，在 Druckerde 判断中，在正常条件下，对于受荷表面的突出部分来说，强化横截面的工做是稳定的。正常条件意味着受荷表面（屈服表面）的塑性变形是正常的，这一点对于非弹性刚度矩阵的引出及为塑性受荷和塑性卸荷的检验提供一种简便方法是至关重要的。如果执行正常假定的话，在屈服表面上的受力点，增加的塑性应变矢量就必须跟常量g 成正比。dep=dlg （5） 对于受荷横截面来说，这里的d =塑性变形参数，g= 常量，下面给出的公式：1998 年， E1-Tawil 和 Deierlein通过一系列的的分析首先研究了应力合成塑性假设的精确度，在这些分析当中，塑性流的方向用假定的受荷表面表示，正常条件被比喻成塑性流，这就决定了使用不受假定影响的光纤截面分析法分析。他们指出：虽然根据Mrozde 的研究，对于部分塑性化，正常态规则和表面移动是相当精确的，但是两轴对称截面容易受两轴向弯曲的影响，对于受单轴弯曲和轴向荷载的影响的部分塑性化截面，正常态规则和表面移动的相关性对部分塑性化截面是不利的。同时，他们还指出在约束表面上，在受力点接近全塑性化条件的过程中，数据上的流角跟理论上的流角之间有一致性。研究到最后，E1-Tawil和Deierlein于1998年提出两点建议（1）在轴向应变和弯曲应变之间严格执行相关流规则时应当避开部分塑性化截面，尤其是当受荷表面是完全塑性约束表面下开鱼鳞状并且跟本章中假设的真正初始表面不匹配时更要避开。（2）当截面是完全塑性化时，正常态条件应当确定。这些建议表明在截面是部分塑性化时，典型塑性规则不再适用，而是在钢宽翼缘承受小弯矩时，提高计算结果。因此此规则在 沈阳建筑大学毕业设计 1第一章 方案设计论述一建筑方案论述1设计依据：钢结构设计规范 GB5007-2002建筑设计防火规范GBJ16-87(2001 版)建筑设计资料集民用建筑设计资料集2设计说明1.1 本建筑为沈阳市嘉禾宾馆，位于沈阳市东陵区。共五层，在设计过程中我始终贯彻了在适用，安全，经济的基础上尽量美观的原则，考虑到宾馆的商业用途，该宾馆还应当在一定的程度上体现豪华和气派。1.2 为减少室外道路交通的噪音影响，位置尽量往远离道路的方向取。室外设停车场和圆林景观，3 建筑使用要求2.1 客房包括四人间，三人间和高级套间。三人间自带卫生间，高级套间分主卧和次卧，主卧自带卫生间，客厅外设另一卫生间。每层设公用卫生间及盥洗室2.2 附属设施：接待室 会客室 办公室 服务台 餐厅 小买部 理发室 存储室 开水间 电话总机 配电室 小会议室 大会议室 仓库 休息室等 4. 房间布置4.1底层为宾馆经营办公区，考虑底层人员各种走动的噪声影响，客房设在 2-5 沈阳建筑大学毕业设计 2层，每层设服务人员工作休息室一间。4.2.考虑小卖部，理发室及餐厅的对外营业要求，将其设置在底层。5.交通设施：垂直交通：为满足防火要求设两个双跑楼梯，同时考虑宾馆的特殊要求设置两部电梯水平交通：设置内廊，根据走廊的长度和采光要求，采用两端和中间采光电梯和楼梯紧挨，以此形成较大面积的中央过厅6装饰：外墙，楼面及室内地面均用大理石装饰。其他室内装饰根据不同的使用要求做二次装饰设计。二 结构方案论述1. 采用钢框架-支撑结构，柱采用 HW工字型钢，梁采用 HM工字型钢2 横向跨为三跨，分别为 6m 6m 9m跨，纵向为 13跨，每跨均为 4.8m，次梁拼接在横向主梁上，每 3m一次梁，板为双向板。3. 支撑：在 A轴和 D轴的 5-6跨和 9-10跨各设置十字交叉柔性支撑，支撑杆件用双角钢，焊缝连接。4. 基础：由于工程所在地的地质良好，采用柱下独立浅基础方案设计。5屋面：不上人屋面，采用柔性卷材防水，苯板保温。6墙体：考虑北方冬天天气寒冷，保温采暖要求及宾馆商业建筑的居住、办公要求。应当采用保温性能好，隔声效果好的墙体，所以我选择水泥空心砌块300250160做为墙体材料。 沈阳建筑大学毕业设计 3第二章 结构方案设计一 设计依据1.建筑工程专业（本科）2005 年毕业设计任务书。2.国家现行标准、规范。建筑结构荷载规范(GB50009-2001)混凝土结构设计规范(GB50010-2002) 建筑地基基础设计规范(GBJ50007-2002)建筑抗震设计规范(GB50011-2001)钢结构设计规范 （GBJ50017-2003）二 设计规模1本设计为中等规模宾馆。总建筑面积：6800m 2。2共 5 层，底层层高 4.2 m，其余各层层高 3.9m，室内外高差：0.45m。三 结构方案 1采用钢框架支撑结构体系方案。2楼板采用压型钢板钢筋混凝土结构。楼梯为混凝土楼梯。3室内一层地面标高为0.00。四 建筑技术条件1. 设计基准期 50 年。2. 基本风压 0.50kN/m2 ， 基本雪压为 0.4kN/m23. 工程地质条件：抗震设防烈度为 7 度，设计基本加速度为 0.1m/s2，类场地。建筑地点冰冻深度-1.20m。地质情况见表 1。 沈阳建筑大学毕业设计 4建筑地层一览表 表 1序号 岩 土分类 土层深度(m)厚度范围(m)地基土承载力(kPa)桩端阻力(kPa)桩周摩擦力(kPa)1 杂填土 0.00.5 0.5 2 粉土 0.51.5 1.0 120 103 中砂 1.52.5 1.0 200 254 砾砂 2.5-6.5 4.0 300 2400 305 圆砾 6.5-12.5 6.0 500 3500 60注：1.地下稳定水位距地表-8 米，表中给定土层深度由自然地坪算起。五 主要建筑结构做法1屋面：不上人屋面。a.防水层：二毡三油 b.20mm厚 1:3水泥沙浆找平层 。 c.80mm厚苯板保温板 。 d.焦渣找坡（最薄处 30mm厚，最厚处 150mm） 。e.100mm压型钢板混凝土组合结构层。f .轻钢龙骨吊顶。2楼面：a 20mm 大理石面层。b 5mm1:1 水泥沙浆结合层c 20mm1：3 干硬性水泥沙浆找平层d 100mm 厚压型钢板混凝土组合结构层。e 轻钢龙骨吊顶。3门窗：门为实木门；窗为塑钢玻璃窗。4墙体：a外墙为 300mm厚水泥空心砖墙，外水泥砂浆抹面 10mm厚，大理石饰面20mm，内抹灰 20mm厚刮大白；b内墙为 160mm厚水泥空心砖墙，内外混合砂浆抹面各 20厚，室内刮大白，卫生间采用 C型轻钢龙骨隔墙 沈阳建筑大学毕业设计 55基础：柱下独立基础。基础底面标高边柱-2.55，中柱-2.65 基础高均为 1.2m六 材料选用1钢材：所有构件均采用 Q235BF。2. 混凝土：所有用混凝土处混凝土强度等级均为 C25，钢筋为级。七 主要参数及结构计算方法1 根据其使用功能的重要性，该建筑抗震设防类别为丙类：地震作用计算及抗震 措施均按设防烈度考虑。2 总高度不超过 40m，平立面规则，质量分布及刚度变化均匀，且质量、刚度分布 较均匀，故采用底部剪力法计算水平地震作用。3 采用修正反弯点法（D 值法）计算水平地震作用下的框架内力。4 采用弯矩二次分配法，计算竖向荷载作用下内力。八 计算简图柱网布置及计算单元九 初选结构构件尺寸1, 钢框架支撑结构按每平米 58kN/m 2计算竖向荷载，长细比80100，此处取 7kN/m2，则：A,D轴一层竖向荷载标准值 N79.04.8/25756kN，设计值取N1.3756982.8kN2.475。长细比 80 (取较小刚度平面即 Y轴，因有支撑，则计算长度系数 =1)，按 b类截面查得 0.688，则所需要面积 AN/（f）982800/(0.688215)6644.13mm 2，考虑弯矩及倾覆压力作用的影响取（1.3-1.5）A8637.37mm 2，回转半径 iy5700/8071.25mm。12 层选择 H3503001219，2,3 层选择 H3003001015。4,5 层选择 沈阳建筑大学毕业设计 6H3002501012B,C轴一层竖向荷载表标准值 N74.8（69）/251260.6kN，设计值取N1.31260.6 1638kN 。长细比 80 (取较小刚度平面即 Y轴，因有支撑，则计算长度系数 =1)，按 b类截面查得 0.688，则所需要面积 AN/（f）1638000/0.688/21511073.55mm 2，考虑弯矩作用影响取（1.3-1.5）A1.311073.55mm 214395.62 mm 2，回转半径 iy5700/8071.25mm。12 层选择 3943981118，2,3 层选择 H3503501219,4,5层选择3503001219.2梁截面：按钢与混凝土组合截面考虑长横向框架梁高 L/（1820）9000/20450mm，短横向框架梁高 L/(1820)=6000/20=300mm纵向框架梁 L/（1820）4800/20240mm ，柱、梁选用见下表；压型钢板：YX70200600（V200） ，板厚 1mm，有效截面惯性矩 Ief100.64cm 4/m,有效截面抵抗矩 Wef27.37cm 3/m，自重 0.135KN/m2。H型钢截面特性截面特性项目 型号（mm）理论重量（kg/m）面积(cm2)惯性矩Ix(cm4)回转半径rx(cm)惯性矩Iy(cm4)回转径ry(cm)A,D轴 1层H3503001219118.8 151.4 34296 15.1 8550 7.51A，D 轴 2-3层Hw3003001015 94.5 120.4 20500 13.1 6750 7.48A，D 轴柱 4-5层Hw3002501012 80.1 102.0 16884 12.87 3906 6.19B，C 轴柱 1 层Hw#3943981118 147 187.6 56400 17.3 18900 10.0B，C 轴柱 2-3层Hw3503501219 137 173.9 40300 15.2 13600 8.84B，C 轴柱 4-5层H3503001219118.8 151.4 34296 15.1 8550 7.51纵向框架梁 Hm244175711 44.1 56.24 6120 10.4 985 4.18横向框架梁(长) Hm4403001118 124 157.4 56100 18.9 8110 7.18横向框架梁(短)Hm340250914 79.7 101.5 21700 14.6 3650 6.0次梁 4.5m Hm19415069 31.2 39.76 2740 8.3 508 3.57 沈阳建筑大学毕业设计 7第三章 荷载汇集一 屋面均布荷载1恒载 二毡三油 0.35kN/m 220mm厚 13 水泥砂浆找平 200.02=0.4kN/m 280mm 2.00.08=0.16kN/m2焦渣找坡最薄处（30mm 240mm） 100.14=1.4N/m 2100mm 厚现浇混凝土结构层 250.10=2.5kN/m21mm 厚压型钢板 0.14kN/m2轻钢龙骨吊顶 0.12kN/m2合计 5.07 kN/m2活载： 不上人屋面 0.5 kN/m2 雪载 0.4 kN/m 2 计算时不同时考虑活荷载和雪荷载，取较大的进行组合。二 楼面均布荷载：1恒载： 大理石 面层 0.2 28=0.56kN/ m220mm 厚水泥砂浆 200.02=0.4kN/m2100mm 厚现浇钢筋混凝土结构层 250.1=2.5kN/m21mm 厚压型钢板 0.14kN/m2 合计 3.60kN/m2 2.活载： 2kN/m2 厕所及楼道的活荷载均为 2kN/m2三 柱A,D轴 1层 1.37kN/ mA,D轴 2-3层 0.95kN/ mA,D轴 4-5 0.8 kN/ m 沈阳建筑大学毕业设计 8B,C轴 1层 1.41 kN/ mB,C轴 1-3层 1.37 kN/ mB,C轴 4-5层 1.19 kN/ m四 梁重：横梁 （长） 1.24kN/ m横梁（短） 0.80 kN/ m纵梁 0.44kN/ m次梁 0.31 kN/ m五 墙体：（砌体和抹灰之合）外墙： 9.80.30=2.9kN/m 2内墙： 9.80.18=1.76 kN/m 2 c型轻钢龙骨隔墙： 0.43 kN/m 2 抹灰：外墙面外抹灰： 10mm 厚水泥砂浆 0.4kN/m 2内墙面抹灰： 20 厚石灰砂浆 0.34 kN/m 2外墙大理石装饰板: 0.0228=0.56 KN/m 2总墙重： 外墙： 2.9+0.4+0.34+0.56=4.2 KN/m 2内墙： 1.8+0.34+0.34=2.48KN/m 2C型轻质龙骨隔墙： 0.43 kN/m 2 门窗： 门 0.2kN/ m 2 窗：0.3 kN/ m 2六 楼层重量1 顶层上半部 G5a 女儿墙：（63+21.6）0.92+1.213.2/24.2kN/ m 2=672.84kNb 屋面： 5.07 62.721.3=6904.59kNc 外墙：4.22 （6321.6）3.9/2+(3.3727+1.072+1.84)(4.2-0.3)=994.46kNd 内墙：2.48304.783.9/2 -21.90.15(2.48-0.2)+ 69.7 3.9 /20.43 2- 11.70.15 m2（0.43-0.2）=1522.2kNe 横向框架梁自重： 1.2914 + 0.8026 14 =290.64 kN f 纵向框架梁自重： 0.444.4472=140.66kN 沈阳建筑大学毕业设计 9g 次粱自重： 0.31524.44=101.59kNh 框架柱自重：(0.828+ 1.1928)3.9/2m=82.40kNi 活荷载： 0.5kN/m 262.721.3m2=667.76kNG5= +0.5活=672.846904.59994.461522.2290.64140.66101.59恒82.40+0.5667.7611043.31kN2 第四层上半部及五层下半部分：G 4a楼面： 3.60 面积（62.721.3+24.89）=5118.88kNb外墙：4.2 2（63 21.6）3.9 -（6.7827+3.292+1.84）（4.2-0.3）=2003.82kNc内墙：2.48 304.783.9 -21.92.1(2.48-0.2)+ 69.73.90.43 - 11.72.1(0.43-0.2）=2922.6kNd. 横向框架梁自重： 1.24914+ 0.8026 14 =290.64 kNe纵向框架梁自重： 0.444.4472=140.66kNf次粱自重： 0.31524.44=101.59kNg框架柱自重：（ 0.828+ 1.1928)3.9=217.31kNh钢楼梯自重和卫生间自重（已考虑在楼面恒荷中）j活荷载： 262.721.3=2671kNG4= +0.5活恒=5118.882003.822922.6290.64140.66101.59217.310.5267112130.99kN3 第三层上半部及四层下半部：G 3 a楼面： 3.60（62.721.3+24.89）=5118.88kNb外墙：4.2 22（6321.6）3.9 -（6.7827+3.292+1.84）（4.2-0.3）=2003.82kNc内墙：2.48304.783.9 -21.92.1(2.48-0.2)+ 69.73.90.43 - 11.72.1(0.43-0.2）=2922.6kN d横向框架梁自重： 1.24914 +0.826 14 =290.64 kN e纵向框架梁自重： 0.444.4472=140.66kNf次粱自重： 0.31524.44=101.59kN 沈阳建筑大学毕业设计 10g框架柱自重：(0.828+ 1.1928)3.9/2+( 0.9528+ 1.3728)3.9/2 =235.232kNh钢楼梯自重和卫生间自重（已考虑在楼面恒荷中）j活荷载： 2kN/m 262.721.3m2=2671kNG3 = +0.5活恒=5118.882003.822922.6290.64140.66101.59235.320.5267112148.01kN4 二层上半部及三层下半部 G2a 楼面： 3.60（62.721.3+24.89）=5118.88kNb 外墙：4.22（6321.6）3.9 -（6.7827+3.292+1.84）（4.2-0.3）=2003.82kNc 内墙：2.48304.783.9 -21.92.1(2.48-0.2)+ 69.73.90.43 - 11.72.1(0.43-0.2）=2922.6kN d 横向框架梁自重： 1.24914 +0.802614 =290.64 kNe纵向框架梁自重：0.444.4472=140.66kNf次粱自重： 0.31524.44=101.59kNg框架柱自重：(0.9528+ 1.3728)3.9=253.34kNh钢楼梯自重和卫生间自重（已考虑在楼面恒荷中）j活荷载： 262.721.3=2671kNG3 = +0.5活恒=5118.882003.822922.6290.64140.66101.59253.340.5267112167.03kN5 G1=第一层上半部 +第二层下半部：第二层下半部：a. 楼面： 3.60（62.721.3+24.89）=5118.88kNb.外墙：4.22（6321.6）3.9/2-(3.4127+1.892)(4.2-0.3)=982.449 kNc. 内墙：2.48304.783.9/2m -21.91.95(2.48-0.2)+ 69.73.9 /20.43- 11.71.95 （0.43-0.2）kN/ m 2=1429.78kNd. 横向框架梁自重： 1.24914 +0.802614 =290.64 kN 沈阳建筑大学毕业设计 11e. 纵向框架梁自重： 0.444.4472=140.66kNf. 次粱自重： 0.31524.44=101.59kNg. 框架柱自重：(0.9528+ 1.3728)3.9/2=126.67kNh. 活荷载 2.062.721.3=2671.02kN第一层上半部:a.外墙：4.22（6321.6）4.2/2-(3.3714+1.84)(4.2-0.3) -1.236(4.2-0.3 ) =1111.78kNb.内墙：2.48238.384.2/2 =1241.48 kNc.框架柱自重：(1.1828+ 1.4728)4.2/2=155.82 kNd .活荷载 2.062.721.3=2671.02kNe楼梯荷载已考虑在楼板荷载内 G1= +0.5活恒=5118.88（982.491111.78）（1249.781241.48）290.64140.66101.59(126.67155.82)+0.52671.02=11855.30kN房屋总重力荷载代表值：G G 59344.63kNi 沈阳建筑大学毕业设计 12计算简图第四章 水平地震计算（一）横向框架一、地震作用计算1.层间侧移刚度计算（1） 梁线刚度计算梁采用 Q235BF，E2.0610 8kN/m2边框架 中框架部位跨度L(m)截面惯性矩I0=(m4) I=1.5I0 ib= EI/L I=2.0I0 ib=EI/L边跨梁 6.0 2.1710-4 3.2610-4 11192.67 4.3410-4 14900.67 沈阳建筑大学毕业设计 13中跨梁 6.0 2.1710-4 3.2610-4 11192.67 4.3410-4 14900.67边跨梁 9.0 5.6110-4 8.4210-4 19272.44 11.2210-4 25681.33（2） 柱线刚度计算（柱 Q235-B ）注：线刚度按式: EI/h 计算（3） 柱侧移刚度计算边框架柱的侧移刚度边框架边柱 CA 边框架中柱 CB层层高h(m)边/中柱线刚度 ic=EI/h(kNm)A-B跨梁线刚度ibB-C跨梁线刚度ib 1KDc1=112ic/h2 2KDc2=212ic/h25 3.9 8926.6/18117.4 11192.6 11192.6 1.25 0.38 2676.2 1.24 0.38 54314 3.9 8926.6/18117.4 11192.6 11192.6 1.25 0.38 2676.2 1.24 0.38 5431层高h(m)A,D轴柱惯性矩I( m4)B,C柱轴惯性矩 I( m4)A A,D轴柱子线刚度 IA.DB B,C轴柱子线刚度 IB.C5 3.9 1.6910-4 3.4310-4 8926.66 18117.444 3.9 1.6910-4 3.4310-4 8926.66 18117.443 3.9 2.0510-4 4.0310-44 10828.21 21286.672 3.9 2.0510-4 4.0310-4 10828.21 21286.671 5.3 3.4310-4 5.6410-4 13331.7 21921.51 沈阳建筑大学毕业设计 143 3.9 10828.2/21286.6 11192.6 11192.6 1.03 0.34 2904.2 1.05 0.34 57102 3.9 10828.2/21286.6 11192.6 11192.6 1.03 0.34 2904.2 1.05 0.34 57101 5.7 13331.7/21921.5 11192.6 11192.6 0.84 0.47 2676.7 1.02 0.51 4776边框架柱的侧移刚度边架边柱 Cc 边框架中柱 CD层 层高h(m)边/中柱线刚度 ic=EI/h(kNm)B-C跨梁线刚度ibC-D跨梁线刚度ib 3KDc3=312ic/h2 4KDc4=412ic/ h25 3.9 8926.6 / 18117.4 11192.6 19272.4 1.68 0.46 6575.1 2.16 0.52 3662.24 3.9 8926.6 / 18117.4 11192.6 19272.4 1.68 0.46 6575.1 2.16 0.52 3662.23 3.9 10828.2/21286.6 11192.6 19272.4 1.43 0.42 7053.5 1.78 0.47 4015.12 3.9 10828. /21286.6 11192.6 19272.4 1.43 0.42 7053.5 1.78 0.47 4015.11 5.3 13331.7/21921.5 11192.6 19272.4 1.39 0.56 5244.3 1.45 0.57 3246.3中框架柱的侧移刚度中框架边柱 CA 中框架中柱 CB层 层高h(m)边/中柱线刚度 ic=EI/h(kNm)A-B跨梁线刚度 ibB-C跨梁线刚度ib 1KDc1=112ic/h2 2KDc2=212ic/h25 3.9 8926.6/18117.4 14900.6 14900.6 1.67 0.46 3239.6 1.64 0.45 6432.24 3.9 8926.6/ 18117.4 14900.6 14900.6 1.67 0.46 3239.6 1.64 0.45 6432.23 3.9 10828.2/21286.6 14900.6 14900.6 1.38 0.41 3502.6 1.4 0.41 6885.62 3.9 10828.2/21286.6 14900.6 14900.6 1.38 0.41 3502.6 1.4 0.41 6885.61 5.7 13331.7/21921.5 14900.6 14900.6 1.12 0.52 2961.5 1.36 0.55 5150.6注：与楼梯相邻处的框架梁应按边框架梁计算，此处为简单按中框架计算。中框架柱的侧移刚度中架边柱 CD 中框架中柱 Cc层 层高h(m)边/中柱线刚度 ic=EI/h(kNm)B-C跨梁线刚度ibC-D跨梁线刚度ib 4KDc4=412ic/h23KDc3=312ic/h2 沈阳建筑大学毕业设计 155 3.9 8926.66 / 18117.44 14900.67 25681.33 2.87 0.59 4155.21 2.24 0.53 7575.744 3.9 8926.66 / 18117.44 14900.67 25681.33 2.87 0.59 4155.21 2.24 0.53 7575.743 3.9 10828.21/21286.67 14900.67 25681.33 2.37 0.54 4613.20 1.91 0.49 8228.912 3.9 10828.21/21286.67 14900.67 25681.33 2.37 0.54 4613.20 1.91 0.49 8228.911 5.3 13331.7/21921.51 14900.67 25681.33 1.93. 0.62 3531.07 1.85 0.61 5712.55(4).层间侧移刚度的计算各层柱侧移刚度 层 1cD2cD3cD4cD层间刚度D（KN/m）5 2676.232+3239.66125431.662+6432.23126575.172+7575.41123662.232+4155.2112 293520.704 2676.232+3239.66125431.662+6432.23126575.172+7575.74123662.232+4155.2112 293520.703 2904.212+3502.62125710.032+6885.63127053.572+8229.17124015.192+4613.2012 318133.442 2904.212+3502.62125710.032+6885.63127053.572+8229.17124015.192+4613.2012 318133.441 2676.782+2961.55123246.312+5150.66125244.312+5712.55123246.312+3531.0712 242398.922. 结构自振周期 T1 将各层重力荷载代表值集中在相应楼层处作为假想水平荷载计算整体框架的顶点位移：应用结构分析程序计算程序计算，计算时将各层水平荷载按柱侧移刚度分配给相应层的各个框架柱，即 FiGiD i/D i。 （此处应考虑柱侧移刚度的修正）按第二个公式，自振周期折减,折减系数 0.9：T10.70.770.54s层数 Gi (kN)层间刚度Di（KN/m）ui= Gi/Di(m) iui(m) Gi i Gi i25 11043.31 293520.70 0.038 0.201 2219.71 446.164 12130.99 293520.70 0.041 0.163 1977.35 322.313 12148.01 318133.44 0.038 0.125 1518.50 189.812 12167.03 318133.44 0.038 0.087 1058.53 92.091 11855.30 242398.92 0.049 0.049 580.91 28.46 59344.63 7355 1078.83suT53.021.7.17.51 siuTi7.0/21 沈阳建筑大学毕业设计 163.水平地震作用，层间地震剪力和弹性位移计算采用底部剪力法计算水平地震作用考虑多遇地震，7 度设防，设计基本加速度值为 0.1g，则 ；类场地，08.maxTg=0.35s（第一组）,阻尼比 。02.因为 T1Tg;；T 15T g 1.75 32.17.0651,95.0.92 024.8/05.2.1故 56./3.95.0maxg结构总水平地震作用 FEkG eq0.0560.8559344.632824.80kNT1=0.54s1.4Tg=1.40.35=0.49s，需要考虑顶部附加水平地震作用。n=0.08T1+0.07=0.080.54+0.07=0.125顶部附加地震作用 KN1.2538.41250.FEKnHI：结构所在层楼板的计算高度。iiHGFjV = F + (1 i j 5)j5i结构地震力和弹性侧移计算表层 Hi Gi HiGi i)(1nEKFFi F5 20.9 11043.31 230805.18 0.2994 2571.7 769.97 253.4 17.0 12130.99 206226.83 0.2675 2571.7 687.933 13.1 12148.01 159138.93 0.2064 2571.7 530.802 9.2 12167.03 111936.68 0.1452 2571.7 373.411 5.3 11855.30 62833.09 0.0815 2571.7 209.59 59344.63 770940.71层层间剪力V (kN)j(GikN)侧移刚度D 层间侧移 DiVuhI(m) ihue5 1023 176.69 293520.70 0.0035 3.9 1/11141/300 沈阳建筑大学毕业设计 174 1711 370.77 293520.70 0.0059 3.9 1/6613 2242 565.13 318133.44 0.0070 3.9 1/5572 2615 759.80 318133.44 0.0082 3.9 1/4751 2825 949.48 242398.92 0.0117 5.3 1/453从图表中可以看到 ，所以侧移刚度满足要求。eihu按抗震规范要求，T10.69s 顶点位移 =0.0319 /20.9=1/655T g 0.35 125.7.061,92.05.90 =0.078max2)(g结构总水平地震作用 FEkG eq0.0780.85593453934.6kNT1=0.41s Gj三、内力计算按抗震设计规范的要求：框架支撑结构的支撑部分计算得到的地震剪力应乘以调整系数 0.80，则作用在各楼层的框架柱与支撑的地震剪力为：框架支撑的地震剪力支撑层 侧移总刚度D 层间剪力 Vi(kN) 刚度 地震剪力（kN）5 591370 1380 126582 2954 591370 2352 126582 5033 524058 3102 126582 7492 524058 3630 126582 8761 351718 3926 83500 932四：支撑杆件的拉力层 支撑地震剪力（kN）杆件几何长度l1(m)跨度（m） 支撑杆内力系数（kN）l1L杆内力（KN）5 295 6.18 4.8 1.29 3804 503 6.18 4.8 1.29 6493 749 6.18 4.8 1.29 9662 876 6.18 4.8 1.29 11301 932 7.14 4.8 1.49 1202 沈阳建筑大学毕业设计 28第五章 风荷载计算 （一）横向框架一、自然情况.沈阳地区基本风压 Wo0.50kN/m 2，地面粗糙度为 C类（密集建筑群的城市市区） 。二、风荷载计算风荷载标准值 Wozsk:风荷载标准值。Wkz:高度 Z处的风震系数。：风荷载体型系数。s：风压高度变化系数。z1 房屋楼（屋）面高度、体形系数及沿高度变化系数见下图：19.8m =1.98 =1.3 =0.86zszWk=1.01kN/m215.9m =1.81z=1.3s=0.77z0.91kN/m212m =1.51z=1.3s=0.74z0.72kN/m28.1m =1.31z=1.3s=0.74z0.63kN/m2 4.2m =1.09z=1.3s= 0.74z0.52kN/m2-0.45m2风振系数结构的基本自振周期（按“荷载规范”附录 EE.2，无支撑情况取上限，悬挂墙取 沈阳建筑大学毕业设计 29自振周期折减系数 0.9） 0.25s 则应考虑顺风向风振影响。s69.0T1结构在 z高度处的风振系数计算zz1： 0.500.69 20.63=0.15kNs2/m2 =1.96Wo21 ： 房屋高宽比：H/B20.25/210.960.5 0.43 z/H=4.65/20.25=0.2 0.08 1（1.960.430.08）/0.74=1.09zz8.55/20.25=0.4 0.27 1（1.960.430.27）/0.74=1.31zz12.45/20.25=0.6 0.45 1（1.960.4360.45）/0.74=1.51zz16.35/20.25=0.8 0.74 1（1.960.430.74）/0.77=1.81zz20.25/20.25=1 1.00 1（1.960.431.00）/0.86=1.98zz3.作用在楼层处的风荷载标准值F563.3（ 3.9/2+0.9）1.01=182.2kNF463.33.9 (1.010.91)/2=237.01kNF363.33.9 (0.910.72)/2=201.21 kNF263.33.9 (0.720.63)/2=166.64kNF163.3(3.94.65)/2(0.630.52)/2=155.60kN4.风54
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