A141+某七层公寓框架结构建筑图结构图计算书6200平米左右
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A141+某七层公寓框架结构建筑图结构图计算书6200平米左右,a141,某七层,公寓,框架结构,建筑,结构图,计算,平米,左右,摆布
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4第二章 结构设计一、 工程概况长春市拟建七层青年公寓，建筑面积 6247.95m2,拟建房屋所在地的地震动参数 max=0.16,Tg=0.30s,基本雪压 S0=0.35KN/m2,基本风压 W0=0.65KN/m2,地面粗糙度为 B 类，土重度为 18KN/m3，空隙比 0.8，液性指数 0.833，地基承载力特征值 fak=200KN/m2,土壤最大冻土深度-1.62m.二、 结构布置及计算简图 一层：3.6m二至六层：3.3m电梯机房：3.0m填充外墙 190mm 厚陶粒混凝土砌块，木门及窗口尺寸见图 1；楼盖采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚 100mm,局部 120mm,主梁 250mmX700mm,次梁 250mmX650mm，梁柱板混凝土强度等级 C30(fc=14.3N/mm2, ft=1.43N/mm2).柱截面尺寸估算:框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限制 N=0.9,各层的重力荷载代表值取 12KN/m2,边柱及中柱的负载面积分别为 5.15mX7.8m 和4.95mX7.8m。因此第一层柱截面面积为边柱 239145.14906875.31mAC 中柱 2370.2.2如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为 540mm 和 520mm,根据上述计算结构并考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下：一层：600mmX600mm; 二至六层：500mmX500mm;基础选用独立扩展基础，基础埋深 1.7m,基础截面高度取 1.4m,框架结构计算简图去顶层柱形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，26 层柱高度即为层高，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即 h1=3.6+1.7+0.45-1.4-0.1=4.25m.三、 重力荷载计算（一）屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（不上人） 40 厚 C20 细石混凝土保护层 22X0.04=0.88 KN/m 24 厚 APP 改性沥青防水层 0.40 KN/m 210 厚水泥砂浆找平层 20X0.01=0.20 KN/m 21：10 水泥珍珠岩找坡层 15X0.02=0.30 KN/m 280 厚聚苯乙烯保温层 0.5X0.08=0.04 KN/m 210 厚 1：3 水泥砂浆找平层 20X0.01=0.20 KN/m 2100 厚现浇混凝土屋面板 25X0.10=2.50 KN/m 220 厚混合砂浆抹面刮大白 20X0.02=0.40 KN/m 2合计 4.92 KN/m 25图 1.1 首层平面图6图 1.2 剖面图图 2 框架结构计算简图7楼面瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 KN/m 220 厚 1：3 水泥砂浆找平层 20X0.02=0.40 KN/m 2100 厚钢筋混凝土楼板 25X0.10=2.50 KN/m 220 厚混合砂浆抹面刮大白 20X0.02=0.40 KN/m 2合计 3.85 KN/m（二）屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值 0.50 KN/m 2楼面活载标准值 2.00 KN/m 2屋面雪荷载标准值 S K= R*S0=1.0X0.35=0.35 KN/m2（三）梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算单位长度上的重力荷载、对墙、门、窗等可计算单位面积上的重力荷载，计算结构见（表 1）表 1. 梁、柱重力荷载标准值层次 构件 b/m h/m /KN/m3 g/KN/m li n GI/KN G I/KN边横梁 0.25 0.65 25 1.05 3.281 7.0 40 981.68中横梁 0.25 0.65 25 1.05 3.281 2.15 15 105.812纵梁 0.25 0.70 25 1.05 3.938 7.3 32 919.9172007.4091柱 0.60 0.60 25 1.10 9.900 4.25 38 1214.81边横梁 0.25 0.65 25 1.05 3.281 7.0 30 689.01中横梁 0.25 0.65 25 1.05 3.281 2.15 15 105.812纵梁 0.25 0.70 25 1.05 3.938 7.3 28 804.9271608.7492柱 0.60 0.60 25 1.10 9.900 3.3 32 726.0边横梁 0.25 0.65 25 1.05 3.281 7.0 26 597.142中横梁 0.25 0.65 25 1.05 3.281 2.15 13 91.704纵梁 0.25 0.70 25 1.05 3.938 7.3 24 689.9381378.78436柱 0.60 0.60 25 1.10 9.900 3.3 28 635.25墙体外墙体为 190mm 厚陶粒空心砌块，外贴 100mm 厚苯板，并抹灰刷外墙涂料，内 20mm 厚抹灰，则外墙单位墙重力荷载为：6.0X0.19+17X0.06+0.5X0.1=2.21KN/m2阳台处外墙为 120mm 厚水泥空心砖，外贴 80mm 厚苯板，并抹胶 2.0mm 厚，内面为 20mm 厚抹灰，则单位面积重力荷载为：10.3X0.12+17X0.03+0.5X0.08=1.786KN/m2内墙为 190mm 厚陶粒空心砌块，两侧均为 20mm 厚抹灰，则单位面积重力荷载为：6.0X0.19+17X0.02X2=1.82KN/m2木门单位面积重力荷载为 0.2 KN/m2，塑钢窗单位面积重力荷载为 0.4 KN/m2。8（四）重力荷载代表值1 层：外墙面积： 7.3X21X3.0=459.9m 2 459.9-107.52=352.38m2窗户总面积： 2.4X2.1X16+2.4X0.8X14=107.52m 2门总面积： 3.0X7.3+1.5X2.4X4=36.3m 2 (外墙)1.5X2.4X9+1.0X2.1X7=48.45m2 (内墙) 内墙面积： 7.0X25X3.0=525m 2 525-48.45=476.55m2外墙重： 352.38X2.21=778.86 KN内墙重： 476.55X1.82=867.321 KN门窗重： 0.4X(107.52+36.3+48.45)=76.908 KN楼板重： 3.65X7.355X28X3.85+3.65X2.15X14X3.85+5.4X31.2X3.85=3965.600 KN2 层：外墙面积： 7.3X18X2.7-138.24=216.54m 2窗户总面积： 2.4X1.8X32=138.24m 2门总面积： 1.5X2.4X7+1.0X2.1X6=45m 2 内墙面积： 7.7X22X2.7-45=388.62m 2外墙重： 216.54X2.21=478.553 KN内墙重： 388.62X1.82=707.288 KN门窗重： 0.4X(45+138.24)=73.296 KN楼板重： 3.65X7.355X28X3.85+3.65X2.15X14X3.85=3316.952KN35 层：外墙面积： 17.4X2X2.7+3.9X8X2.7-34.56=143.64m 2窗户总面积： 2.4X1.8X8=34.56m 2 (墙) 73.9X2.1=155.19m 2(阳台)门总面积： 2.1X1.0X40=84m 2 84+（1.0X0.9+2.4X1.8）X16=167.52m 2 内墙面积： 7.4X42X2.7-167.52=671.64m 2外墙重： 143.64X2.21+66.51X1.786=436.231 KN内墙重： 671.64X1.82=1222.385 KN门窗重： 0.4X(34.56+155.19)+0.2X(84+167.52)=126.204 KN楼板重： 3.65X7.355X24X3.85+3.65X2.15X12X3.85=2843.102KNG1K=0.5X(778.760+867.321+76.904)+3965.6+0.5X(478.553+707.288+73.296)+2007.409+0.5X1214.813=8678.139 KNQ1K=0.5X3.5X55.3X23.5=2274.213 KNG1=8678.139+2274.213=10952.352 KNG2K=0.5X(478.553+707.288+73.296)+3316.952+0.5X(436.231+1222.385+126.204)+1608.749+0.5X(1214.813+726)=7419.052 KNQ2K=0.5X3.5X55.3X23.5=2274.213 KNG2=7419.052+2274.213=9693.265 KNG3K=G4K=G5K=0.5X2X(436.231+1222.385+126.204)+2843.102+1378.784+635.25=6640.25 KNQ3K=Q4K=Q5K=0.5X2.0X46.8X23.5=1099.8 KNG3=G4=G5=6640.25+1099.8=7740.05 KN9G6计算：屋面板自重：4.92X(3.65X7.355X24+3.65X2.15X12)=3633.132 KN坡屋面自重：1200 KNG5K=0.5X(436.231+1222.385+126.204+1378.784+635.25)+3633.132+1200=6732.632 KNQ6K=0.35X46.8X20.6X0.5=168.81 KNG5=6732.632+168.71=6901.342 KNG7计算：屋面板自重：4.92X(3.65X7.355X4+3.65X2.15X4)=682.763 KN梁重：213.281 KN 柱重：185.381 KN女儿墙：200 KNQ7K=0.35X12.4X10.2X0.5=22.134 KNG7=682.763+213.28+185.381+22.134+200=1303.423 KN四、 框架侧移刚度计算横向框架侧移刚度计算（取 5 轴计算）表 2.横梁线刚度 ib计算表类别层次EC (N/mm2)bxh(mmxmm)I0(mm4)L(mm)EcI0/L(Nmm)1.5 EcI0/L(Nmm)2 EcI0/L(Nmm)边横梁163.0X104 250X6502.604X109 75001.042X10101.563X10102.084X1010走道163.0X104 250X6502.604X109 24003.255X10104.883X10106.510X101010梁表 3.柱刚度 ic计算表层次 Hc（mm） EC (N/mm2) bxh(mmxmm) Ic(mm4) EcIc/ Hc(Nmm)1 4250 3.0X104 600X600 10.08X109 6.98X101026 3300 3.0X104 500X500 5.208X109 4.735X1010柱的侧移刚度计算 6.51 1.563第 2 层 C-5 柱及与其相连的梁的相对刚度如右图所示：4.735705.1735.46.165. XK6.51 1.5630.2cmND/13836.102其他柱侧移刚度见下表 4、表 5：表 4.中框架柱侧移刚度 D 值(中柱)层次 I1(1010mm4) I2(1010mm4) I3(1010mm4) I4(1010mm4) Ic(1010mm4) Kc D1 6.51 1.563 0 0 6.98 2.403 0.659 122952-5 6.51 1.563 6.51 1.563 4.735 1.705 0.460 170386 6.51 1.563 6.51 1.563 4.735 1.705 0.460 17038表 5.中框架柱侧移刚度 D 值(边柱)层次 I1(1010mm4) I2(1010mm4) I3(1010mm4) I4(1010mm4) Ic(1010mm4) Kc D1 0 1.563 0 0 6.98 0.224 0.326 126282-6 0 1.563 0 1.563 4.735 0.330 0.356 18574D1=12295X22+12628X16=424858N/mmD3=D4=D5=D6=17038X14+18574X14=498624N/mmD2=17038X16+18574X16=569856N/mmD1/D2=424858/569856=0.750.7 故框架为规则框架。五、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算（一）横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算（1）横向自震周期计算11将 G7折算到主体结构的顶层，即：48.1605.23143.0e表 6.结构顶点的假象侧移计算层次 Gi/KN Vgi/KN D i/(N/mm) ui/mm ui/mm6 8509.82 8509.82 498624 17.07 357.375 7740.05 16249.87 498624 32.59 340.34 7740.05 23989.92 498624 48.11 307.313 7740.05 31729.97 498624 63.64 259.62 9693.27 41423.24 569856 72.69 195.961 10952.35 52375.59 424858 123.27 123.27sT71.035.7.0（2）水平地震作用及楼层地震剪力计算Geq=0.85G i=0.85X(10952.352+9693.265+7740.05X3+6901.342+1303.423)=44259.95KN074.16.7.039.max9.01 TgFek=1Geq0.074X44259.95=3261.18KN1.4Tg=1.4X0.3=0.42s123.81 KNm属第一类 T 形截面08.65203.14 2201 hbfMsc.s0.3%.75.6251满足要求22（2）梁斜截面受剪承载力计算 RE V=148.71KN RE V=148.71KN故仅按构造配置箍筋加密区选用8 100，非加密区选用8 200。表 19.框架梁纵向钢筋计算表层次 截面 M/KV*m As/mm As/mm 实配钢筋 As/As/%A -120.44 RE V构造配筋 双肢8 100 双肢8 2006BR 51.00 594 RE V构造配筋 双肢8 100 双肢8 200A,BL 148.71 594 RE V构造配筋 双肢8 100 双肢8 2004BR 139.54 594 RE V构造配筋 双肢8 100 双肢8 200A,BL 169.38 594 RE V RE V2 0.132 0.442 0.412 0.122 0.432 0.65V=45.97KN截面尺寸满足要求 KNVftbh 97.45073.652043.17.0 仅需按构造配置箍筋，选用双肢 8200十、基础设计地基承载力特征值 ,土重度 ,混凝土强度等级aakpf203/18mC20。A 柱基础设计：采用独立扩展基础1、荷载：mKNM94.268KN41.268KNV04.125估算基础地面尺寸 A=Lxb=3.6X3.6=12.96 (W=3.63/6=7.776m3)取基础高度 h=1.4m,基础埋深 1.7m。lbhGmk .07.3.12、地基承载力验算amddak kpf 245.0718.25. mKNM13/410.235.1/9468Nk 7.6236AAk KPKPkPwMblN8.264.19.2300576.15836.240maxin aak /519.2303、基础抗冲切验算仅需验算变截面处基础啊地面净土反力为：An KPkPwMblN9.23051476.836.5240maxi aj .1.3722ax016A冲切荷载计算值： KNFl 17.836.冲切承载力： mam52432KNFhf Lt 17.83640.0.177.030 4、基础配筋计算minax281nttI PbalM5470.157.236.036.03 minax24nttlKN2.1.18相应配筋：2601 493059.47.fhMAyIs 又 260 18.2. mfyIs选用双向配筋 1812 200 （A S=2036mm2）37BC 柱基础设计：采用联合基础1、荷载：mKNM54.76KN961.34KNV16.9估算基础地面尺寸 A=Lxb=6.4X4.0=25.6 取基础高度 h=1.4m,基础埋深 1.7m。lbhGmk .78.0.182、地基承载力验算amddak kpf 245.07180.25.3 mKNM341/46.95.1/476Nk 7.07828aaj PP5.268520.463mKN3.9852负M64.102.04.正383、受冲切承载力验算取 C 柱进行验算 KNFl 10.29.5824mam5631KNFhf Lt 17.8316485.77.030 满足要求4、受剪承载力验算KNV38.1640.2.19KNVKNbhft 38.1648.26451077.03 满足要求5、配筋计算（1）纵向配筋柱间负弯矩： 所需钢筋面积：mKNM63.98max20a 61.0915.9.fhAys 最大正弯矩： 所需钢筋面积：64max20 7.530139. mfhMys 基础顶面配 1016 150 （A S=2100mm2）其中 1/3（4 根）通长布置；基础底面配 2716 150 （A S=5429.7mm2）通长布置。（2）取 1 米宽度进行计算最大弯矩： mKNM53.06.0.15842max所需钢筋面积：260ax .930159. mfhAys 每 1 米选取 516 200 （A S=1005.5mm2）39十一、楼板设计（一）设计资料：双向板肋梁楼盖的结构布置如图所示，板厚选用 100 厚，瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） ，(0.55KN/),20 厚混合砂浆抹面刮大白，楼面活荷载标准值qk=2.0KN/,混凝土强度为 C30(fc=14.3N/mm2),钢筋为 HRB235 级（二）楼面荷载瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 KN/m 220 厚 1：3 水泥砂浆找平层 20X0.02=0.40 KN/m 24041100 厚钢筋混凝土楼板 25X0.10=2.50 KN/m 220 厚混合砂浆抹面刮大白 20X0.02=0.40 KN/m 2合计 3.85 KN/m 2（三）配筋计算1、基本资料：1、房间编号： 12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 3.85 kN/M2可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2计算跨度Lx = 4005 mm；计算跨度Ly = 7605 mm板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。2、计算结果：Mx =(0.05619+0.01197/5)*(1.20* 3.8+1.40* 1.0)* 4.0 2 =5.66kNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.09261+0.01932/5)*(1.4*1.0)* 4.0 2 =2.17kNMMx=5.66+2.17=7.82kNMAsx=487.41mm2，实配 8100 (As503.mm 2)min0.307% ， 0.503%My =(0.01197+0.05619/5)*(1.20*3.8+1.40*1.0)*4.02=2.24kNM考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.01932+0.09261/5)*(1.4*1.0)*4.02 =0.85kNMMy=2.24 +0.85 =3.09kNMAsy=307.05mm2，实配8150 (As 335.mm 2)min 0.307% ， 0.335%Mx=0.11165*(1.20*3.8+1.40*2.0)*4.0 2 =13.29kNMAsx=858.48mm2，实配12130 (As 870.mm 2,可能与邻跨有关系)min0.307% ， 0.870%My =0.07818*(1.20*3.8+1.40*2.0)*4.0 2 =9.30kNMAsy=681.58mm2，实配10130 (As604.mm 2,可能与邻跨有关系)min0.307% ， 0.604%3、跨中挠度验算：Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：42Mk =(0.01197+0.05619/5)*(1.0*3.8+1.0*2.0)* 4.0 2 =2.18kNMMq =(0.01197+0.05619/5)*(1.0*3.8+0.5*2.0)* 4.0 2 =1.81kNMEs210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算：1.1-0.65*ftk/(te * sk) skMk / (0.87 * ho * As) sk2.18/(0.87*81.0*335.)=92.21N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm 2teAs / Ate te335./ 50000.=0.006701.1-0.65*2.01/(0.00670*92.21)= -1.010当 0.2 时，取 0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E：EEs / Ec210000.0/29791.5 =7.049、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f：矩形截面，f 0、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 335./1000/ 81.=0.00414、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式计算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)Bs210000.*335.*81.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00414/(1+3.5*0.00)=763.19kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：BMk / Mq * (- 1) + Mk * Bs B2.18/1.81*(2-1)+2.18*763.19 =417.257kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / Bf 0.00449* 5.8* 4.04/ 417.257= 16.179mmf / L 16.179/4005.= 1/248.，满足规范要求！4、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算：1.1-0.65 * ftk / (te*sk) sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 5.50*106/(0.87* 81.* 503.)=155.18N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm 2te As / Ate te 503./ 50000.0=0.010 1.1-0.65* 2.01/(0.01*155.18)=0.264max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) max 2.1*0.264*155.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.053，满足规范要求！43、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 2.18*106/(0.87* 73.* 335.)=102.31N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.=50000.mm 2te As / Ate te335./ 50000.=0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 102.31)=-0.174当 0.2 时，取0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) max 2.1*0.200*102.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.026，满足规范要求！、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 8.65*106/(0.87*80.* 604.) =205.70N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm 2te As / Ate te 604./ 50000.=0.012 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 205.70)=0.575max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) max 2.1*0.575*205.7/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01208) = 0.157，满足规范要求！、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 10.48*106/(0.87* 79.* 870.)=175.22N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm 2te As / Ate te 870./ 50000.=0.017 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.02* 175.22)=0.672max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) max 2.1*0.672*175.2/210000.*(1.9*20.+0.08*17.14/0.01740) = 0.138，满足规范要求！、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) 44sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 7.34*106/(0.87* 80.* 604.) = 174.46N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm 2teAs / Ate te604./ 50000.=0.012 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 174.46)=0.481max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) max 2.1*0.481*174.5/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01208) = 0.111，满足规范要求！1、基本资料：1、房间编号： 32、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/铰支/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g3.85 kN/M2可变荷载标准值：q2.00 kN/M2计算跨度Lx =3900 mm；计算跨度Ly =7605 mm板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。2、计算结果：Mx =(0.08641+0.02551/5)*(1.20*3.8+1.40*1.0)* 3.9 2 =8.38kNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.09463+0.01832/5)*(1.4*1.0)*3.9 2=2.09kNMMx=8.38 + 2.09 =10.47kNMAsx=518.35mm2，实配10150 (As524.mm 2)min0.307% ， 0.436%My =(0.02551+0.08641/5)*(1.20*3.8+1.40*1.0)* 3.9 2=3.92kNM考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.01832+0.09463/5)*(1.4*1.0)* 3.9 2=0.79kNMMy=3.92 +0.79 =4.71kNMAsy=368.46mm2，实配 8130 (As 387.mm 2)min0.307% ， 0.322%My =0.12089*(1.20*3.8+1.40*2.0)* 3.9 2=13.64kNMAsy=770.19mm2，实配10100 (As785.mm2,可能与邻跨有关系)min0.307% ， 0.654%3、跨中挠度验算：Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =(0.02551+0.08641/5)*(1.0*3.8+1.0* 2.0)* 3.9 2 =3.81kNM45Mq =(0.02551+0.08641/5)*(1.0*3.8+0.5*2.0)* 3.9 2 =3.16kNMEs 210000.N/mm 2 Ec 29791.N/mm 2Ftk 2.01N/mm 2 Fy 210.N/mm 2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 3.81/(0.87* 101.* 387.) = 112.05N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm 2te As / Ate te 387./ 60000.=0.00644 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00644* 112.05) = -0.706当 0.2 时，取 0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E：E Es / Ec 210000.0/ 29791.5=7.049、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f：矩形截面，f 0、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho387./1000/ 101.=0.00383、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式计算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)Bs 210000.* 387.* 1012/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00383/(1+3.5*0.00)= 1399.36kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs B 3.81/ 3.16*(2-1)+ 3.81* 1399.36 = 765.072kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / Bf 0.00911* 5.8* 3.94/ 765.072= 16.116mmf / L 16.116/3900.= 1/ 242.，满足规范要求！4、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 8.14*106/(0.87* 100.* 524.) = 178.74N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm 2te As / Ate te 524./ 60000.=0.009当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 178.74)=0.370max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) max 2.1*0.370*178.7/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.101，满足规范要求！46、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 3.81*10 6/(0.87* 91.* 387.) = 124.37N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm 2te As / Ate te 387.0/ 60000.0=0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 124.37) = 0.052当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) max 2.1*0.200*124.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.032，满足规范要求！、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 10.76*10 6/(0.87* 100.* 785.) = 157.43N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm 2te As / Ate te 785./ 60000.= 0.013 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 157.43) = 0.467max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) max 2.1*0.467*157.4/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01309) = 0.092，满足规范要求！1、基本资料：1、房间编号： 102、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g3.85 kN/M 2可变荷载标准值：q2.00 kN/M 2计算跨度Lx =3900 mm；计算跨度Ly =2400 mm板厚H =100 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。2、计算结果：Mx =(0.00822+0.03599/5)*(1.20* 3.8+1.40* 1.0)* 2.4 2 =0.53kNM考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.02514+0.07972/5)*(1.4* 1.0)* 2.4 2 =0.33kNM47Mx=0.53 + 0.33 =0.87kNMAsx= 307.05mm2，实配 8150 (As335.mm 2)min0.307% ， 0.335%My =(0.03599+0.00822/5)*(1.20*3.8+1.40*1.0)* 2.4 2=1.30kNM考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.07972+0.02514/5)*(1.4*1.0)* 2.4 2=0.68kNMMy=1.30+0.68 =1.99kNMAsy= 307.05mm2，实配 8150 (As 335.mm 2)min0.307% ， 0.335%Mx =0.05710*(1.20*3.8+1.40*2.0)* 2.4 2 =2.44kNMAsx=307.05mm2，实配 8150 (As335.mm 2,可能与邻跨有关系)min0.307% ， 0.335%My =0.07842*(1.20*3.8+1.40*2.0)* 2.4 2 =3.35kNMAsy= 307.05mm2，实配 8120 (As419.mm 2,可能与邻跨有关系)min0.307% ， 0.419%3、跨中挠度验算：Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =(0.00822+0.03599/5)*(1.0*3.8+1.0*2.0)* 2.4 2 = 0.52kNMMq =(0.00822+0.03599/5)*(1.0*3.8+0.5*2.0)* 2.4 2 = 0.43kNMEs210000.N/mm 2 Ec29791.N/mm 2Ftk2.01N/mm 2 Fy210.N/mm 2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) sk Mk / (0.87 * ho * As) sk 0.52/(0.87* 81.* 335.) = 22.00N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm 2te As / Ate te 335./ 50000.=0.00670 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00670*22.00) = -7.745当 0.2 时，取0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E：E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 =7.049、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f：矩形截面，f 0、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 335./1000/81.0=0.00414、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式计算:Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)48Bs 210000.* 335.* 81.02/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00414/(1+3.5*0.00)=763.19kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：当0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs B 0.52/0.43*(2-1)+0.52*763.19 =417.257kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / Bf 0.00232* 5.8* 2.44/ 417.257=1.080mmf / L 1.080/2400.= 1/2223.，满足规范要求！4、裂缝宽度验算：、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) sk Mk / (0.87 * ho * As) ）sk 0.52*106/(0.87* 73.* 335.)=
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