A151+某三层框架教学楼设计建筑图结构图计算书4000平米左右
收藏
资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共74页)
编号：6236843
类型：共享资源
大小：2.35MB
格式：ZIP
上传时间：2017-12-07
上传人：超****计
IP属地：浙江
3.6
积分
- 关 键 词：
-
a151
三层
框架
教学楼
设计
建筑
结构图
计算
平米
左右
摆布
- 资源描述：
-
A151+某三层框架教学楼设计建筑图结构图计算书4000平米左右,a151,三层,框架,教学楼,设计,建筑,结构图,计算,平米,左右,摆布
- 内容简介：
-
设计说明书 第 1 页 共 76 页毕业设计（论文）计算书（结构部分设计）题 目： 南昌市第六中学教学楼 专 业： 土木工程 班 级： 学 号： 姓 名： 指导教师： 设计说明书 第 2 页 共 76 页一、工程概况：1、工程名称:南昌市第六中学教学楼2、建筑地点:南昌市建设路绿茵街地段 3、建筑规模:1) 建筑总面积: 3965m22) 建筑层数: 整体三层。 （上人屋面）3) 结构类型: 钢筋混凝土框架结构4) 层 高: 3.9m4、建筑功能： 普通教室 18 间 70m2/间 语音教室 2 间 140 m2/间 （含辅助用房） 微机教室 2 间 140 m2/间 （含辅助用房） 阅 览 室 1 间 140m2/间 活 动 室 1 间 140m2/间 大会 议 室 1 间 140m2/间 办 公 室 12 间 行政办公室 6 间 30m2/间教师办公室 6 间 45m2/间 走廊 走廊为 2.4m 宽 楼梯 共三个楼梯 厕所 每层设男女厕所各两个其他: 收发，贮藏室5、建筑技术条件（一）气象条件:1) 常年主导风向: 西北风2) 夏季主导风向: 西南风3) 平 均 风 速: 夏季 3.1m/s,冬季 4m/s4) 基 本 风 压: Wo=0.40KN/m25) 基 本 雪 压: So=0.35KN/m2 最大积雪深度:11cm6) 最 高 气 温: 40.6 最 低 气 温: -9.37) 最冷月平均温度: 4.5(12 月)8) 最热月平均温度: 29.7(79 月)9) 最 大 降 雨 量: 50.4mm/h月最大降雨量：184.3mm(46 月)（二）工程地质条件1) 天然地面以下 1m 厚为填土,地基标准承载力为 120KN/m2.填土以下的 2m 厚为粘土,地基承载力为 250KN/m2.粘土以下为中密粗砂层, 地基承载力为 300KN/m2。2) 地下水位:天然地面以下 4m 处3) 地震设防烈度: 6 度（三）施工条件1）施工单位：南昌市第二建筑公司设计说明书 第 3 页 共 76 页2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数 K200KN/m2)故采用钢筋混凝土柱下独立基础 .在轴之间设置伸缩缝 f由于建筑物总长为 67.8m(55m),故需设置伸缩缝,缝宽为 70mm10、结构布置1)因本建筑楼面标高变化不大,只作结构平面布置其一般原则:上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置2)基础平面布置图基础平面布置图上主要构件有:钢筋混凝土基础、基础梁3)楼面结构布置图主要构件有:框架、楼面梁、阳台梁4)屋面结构布置图主要构件有:框架、屋面梁、屋面板。采用有组织的内天沟外排水形式，坡度为 211、屋面、楼面均采用现浇板 设计说明书 第 5 页 共 76 页三张平面布置图见附图1、基础平面布置图2、楼面结构布置图3、屋面结构布置图二、雨篷、厕所、楼梯的计算1、雨篷计算：本工程采用悬梁式雨篷，且板面采用有组织排水。1） 雨蓬板的计算：3060YPL-1 YPL-3-2YPL-1YPB-1B- 50：YPL-1Lo2=1500-200=1300mm Lo2=3300254.130lo所以可按单向板计算a：恒荷载标准值计算20mm 厚防水砂浆面层 24.02.mKN5的排水坡度 130051/2201/1000=0.065 KN/m2板自重 20.8板底抹灰 217.34合计： gk=2.805 KN/m2 b：活荷载标准值： qk=0.5 KNmg+q=1.22.805+1.40.5=4.066 KN/m2取 1m 宽板带，即：b=1000mm 作为计算单元.则： g+q=4.066KN/mc：弯矩设计值：KN.m859.03.16.48)(8122max olqgMd）配筋计算：设计说明书 第 6 页 共 76 页板厚：h=80mm =80-20=60mm 重要性系数=1.00h砼采用 C20，则 ， 1=1.026.9mNfc钢筋采用 HPB235 则 /y 0.o根据：25.61.908521 ocsbhfM=s0.=(2)/sS987.2)5(故： = mm20syMAfh6901987.5选 6180 As 实 =157mm2另：（1）雨篷板中分布钢筋按构造配筋. 选用 6250（2）YPB-1 与 YPL-1，YPL-2 相交处所需配的负筋可按构造配筋，采用 6180 ：YPB-2Lo2=1500-100=1400mm21.4031lo所以可按单向板计算其配筋同 YPB-1 150YPL-130YPL-160YPL-3设计说明书 第 7 页 共 76 页 303056093052）雨蓬梁的计算：YPL-3 6030ABC12边跨：lo1=6600mm lo2=3300mm 对于 YPL-3 截面：根据 mlh )3705(60)182()1( 取： h=500mmb= ()023m对于 YPL-1 截面取 300mm500mm YPL-2 截面取 200mm400mm荷载计算：a：恒荷载标准值（半宽）梁底抹灰： 0.02170.1=0.034 KNm梁侧做水刷石面层（25mm）厚： 0.50.5=0.25梁自重： 0.2(5.8)2.1雨蓬板传来的恒载： 693.13.KNm合计 gk=5.111设计说明书 第 8 页 共 76 页恒荷载设计值：g=1.25.111=6.133 KNm活载设计值：q= 65.02914.50g+q=6.133+0.665=6.798内力计算：经查简明建筑结构设计手册可查得内力系数：MB=-0.16.7986.62=-29.61 KN.m M1=0.086.7986.62=23.69 KN.mM2=23.69 KN.m M3=0.0256.7986.62=7.4 KN.mVA=0.46.7986.6=17.95 KN VB 左 =0.66.7986.6=26.92 KNVB 右 =0.56.7986.6=22.43 KN对于支座处：根据：=21scOMfbh071.46520.912=s.=()/sS963.02)711(= mm20syMAfh465309.2选用 2 12 As = 226mm2斜截面计算：验算截面尺寸 hW=ho-80=385mm495.1038bw根据 0.25fcbho=0.25 9.6 200 465=223.2KNV截面满足要求0.7ftbho=0.7 1.1 200 465=71.6KNV故只需按构造配箍筋现配置 6200设计说明书 第 9 页 共 76 页对于 YPL-1 b=300mm h=500mm 其截面形式如下图所示：lo=1500 mlo25061msbn 34753hf 16580ho=500-35=465mm0.17.046hof msblbnf 3502,mi 荷载计算：恒荷载：设计说明书 第 10 页 共 76 页（半宽）梁底抹灰： 0.02170.15=0.051 KNm梁侧做水刷石面层（25mm）厚： 0.50.5=0.25梁自重： 0.3（0.5-0.08）25=3.15合计 gk=3.451 KNm其设计值：g=1.23.451=4.14 另：由 YPL-3 传来的集中荷载： P= 43.26.798.计算简图如下： g=4.1KN/mp=.KN/m50支座处弯矩 M 及剪力 V：= =38.3plg215.14325.14KNm=4.141.5+22.43=28.64KNl根据 =21scOfbh053.4635.90182=s.=(12)/sS973.02)54.1(= mm20syMAfh863097.8选用 2 14 As = 308mm2斜截面计算：验算截面尺寸 hW=ho-80=385mm设计说明书 第 11 页 共 76 页428.1305bhw根据 0.25fcbho=0.25 9.6 300 465=334.8KNV截面满足要求0.7ftbho=0.7 1.1 300 465=107.4KNV故只需按构造配箍筋现配置 6200对于 YPL-2 b=200mm h=400mm 其截面形式如下图所示：根据 mlobf 5031荷载计算：恒荷载：梁自重： 0.2（0.4-0.08）25=1.6 KNm其设计值：g=1.21.6=1.92 设计说明书 第 12 页 共 76 页另：由 YPL-3 传来的集中荷载： P= KN87.46.79.计算简图如下： g=1.92KN/mp=/m50支座处弯矩 M 及剪力 V：= =69.47plg215.18745.192KNm=1.921.5+44.87=47.75KNl根据 )2(1fofchb= )80365(506.9=124.8 MKNm故属于第一类 T 形截面根据 =21ofcshb109.3650.9472=s.1=(2)/sS942.0)12(= mm20syMAfh 5.6733094.76选用 3 18 As = 763mm2斜截面计算：验算截面尺寸 hW=ho-80=285mm425.108bw根据 0.25fcbho=0.25 9.6 200 365=175.2KNV截面满足要求0.7ftbho=0.7 1.1 200 365=56.2KNV设计说明书 第 13 页 共 76 页故只需按构造配箍筋现配置 6200厕所现浇板的计算：390390390XB-1 XB-1一、对于 XB-1： 计算跨度：l o1=3900mm lo2=3900mm0.5 故按双向板计算 139021ol1）荷载计算a）恒荷载标准值：马赛克地面： 0.55KN/m220mm 厚水泥砂浆： 0.0217=0.34 KN/m2100mm 厚板自重: 0.10252.5KN/m 215mm 厚板底粉刷： 0.01517=0.26 KN/m2小计 gk3.65KN/m 2其设计值： g=1.23.65=4.38 KN/m2设计说明书 第 14 页 共 76 页b)活荷载标准值： qk2.5KN/m 2 其设计值： q=1.42.5=3.5 KN/m2g+q/2=4.38+3.5/2=6.13 KN/m2 q/2=3.5/2=1.73 KN/m2g+q=4.38+3.5=7.88 KN/m22）：弯矩计算：跨中最大正弯矩为内支座固定时，在 g+q/2 作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时，在 q/2 作用下的跨中弯矩值之和（此处并考虑泊松比 =0.2 的影响） ，支座最大负弯矩为当内支座固定时，在 g+q 作用下弯矩值。按弹性理论计算弯矩由 可查表：139021olm1= 22 9.3751)04.20476.(9.36)2.4.( =5.7KN.mm2= 22 .)6.5.(.1)04.0.(=4.02KN.mKN.m.9.3879. 21 3）截面设计：经过计算 s=0.95 AsM/ shofylo1 方向： ho=80mm lo2 方向取 ho=70mm 跨中：261 357210895.07mfhMAyos 262 8.4fyos方向选用： 8130 =387 01lsA2lo2 方向选用： 8160 =314sm区隔支座: s =0.95 方向 ho=80mm01l设计说明书 第 15 页 共 76 页 2670421895.02mfhMAsyos 选用： 12160 =707sA2XB-1XB-1次梁设计计算取 b h=200 300mm1、 荷载计算恒载标准值：板传荷载： mKN/7.326.0935.次梁自重： 0.2 （0.3-0.1）25=1KN/m次梁粉刷： （0.30.1） 2 0.02 17=0.136KN/m小 计： gk=4.84KN/m活载标准值： qk= mKN/54.26.02935.总设计值： g+q=1.24.8+1.42.54=9.36 KN/m2、 计算跨度：lo=3.9m3、 内力计算：设计说明书 第 16 页 共 76 页1. 弯矩设计值： mKNqlM.86.19.32612支l .5.4中2. 剪力设计值： qlV2.18936.24、 承载力计算：跨中按 T 形截面计算： mlbof 13093根据 )2(1fofch= )106(306.9=262 MKNm故属于第一类 T 形截面根据 =21ofcshb064.21306.956=s.4=(2)/sS 97.0)6(= mm20syMAfh5.720397.156Asmin=0.25%200300=150 mm2选用 2 10 As = 157mm2对于支座： =1scOfbh09.60.9182=2s.=()/sS952.0)21(= mm2A smin0syMAfh603952.86选用 2 10 As = 157mm2设计说明书 第 17 页 共 76 页斜截面计算：验算截面尺寸 hW=ho-100=160mm48.0216bw根据 0.25fcbho=0.25 9.6 200 260=124.8KNV截面满足要求0.7ftbho=0.7 1.1 200 260=40.04KNV故只需按构造配箍筋 选用 6200 四、现浇楼梯计算此处所计算的现浇楼梯为板式楼梯，楼梯的结构布置如图所示。 该楼梯：踏步尺寸为 150mm 300mm，采用 C20 混凝土，板中采用 HPB235 钢筋，梁纵筋采用 HRB335 钢筋楼梯均布活荷载标准值 Qk=3.5KN/平方米 。板厚 1204360)125(ln)30125( t所以斜板取板厚为 140mm，水平段板厚取与斜板相同的 厚度为 140mm设计说明书 第 18 页 共 76 页（一）：楼梯段设计，荷载标准值计算斜板：栏杆自重 0.2斜板自重 79.584.0125.）（板 30 厚水磨石面层 36.板底 20 厚纸筋灰粉刷 .9.1合计 27kg设计值 g=7.323 1.2=8.788水平段板自重 25 1 0。14=3。530 厚水磨石面层 0.65板底粉刷 16 0.02 1=0.32合计 47.kg设计说明书 第 19 页 共 76 页设计值 g=4.47 1.2=5.364活荷载标准值 3.5设计值 q=3.5 1.4=4.9总计 斜板部分 P1=7.323 1.2+3.5 1.4=13.688水平段板部分 P2=4.47 1.2+3.5 1.4=10.2641、 斜板截面设计板水平计算跨度 ln=3.6m，弯矩设计值 M=74.16.38.10ln22p板的 有效高度 h0=140-20=120mm=21scOMfbh128.00.96=()/sS93.).1(=0syAfh26750293.74m选配 10 100 As = 785mm2分布筋每步踏板 1 根 82、 平台板设计设平台板厚 h=80mm，取 1m 宽板带计算（1） 荷载计算 （KN.m）水磨石面层 0.6580mm 厚混凝土板 0.08 25=2板底 抹灰 0.02 17=0.34合计 9.2kg活荷载 53q总荷载设计值 P=2.99 1.2+3.5 1.4=8.488KN/ m截面设计平台板的计算跨度 lo=2.1-0.2/2+0.12/2=2.06m弯矩设计值M= KNp.60.3.248.10ln2板的有效高度 h0=80-20=60mm=21scOMfbh14.1.926=()/sS95.0).(设计说明书 第 20 页 共 76 页=0syMAfh263021945.3m选配 6/8 130 As = 302mm23、 平台梁设计设平台梁 截面尺寸为 200mm 350mm(1) 荷载计算恒载计算梁自重：0.2 （0.35-0.08） 25=1.35梁侧粉刷 0.2 （0.35-0.08） 2 17=0.184平台板 传来荷载 2.99 2.1/2=3.14梯段板传来荷载 7.323 3.6/2=13.18合计 17.85活荷载 98.21.635.）（总荷载设计值 P=1.2 17.85+1.4 9.98=35.39KN/m（2） 截面 设计计算跨度 lo=1.05ln=1.05 （ 3.3-0.24）=3.21m弯矩 设计值 mKNploM.58.421.395812剪力设计值 V06.n截面按倒 L 型计算 hbff 0 梁的有效高度 ho=350-35=315mm经判断属于第一类 T 型截面=21scOMfbh08.31560.9842=()/sS95.).(=0syAfh2650313958.4m选配 2 20 As = 628mm2按构造配置 2 14 As = 308mm2配置 6 200 箍筋 则斜截面受 剪力为设计说明书 第 21 页 共 76 页 KNhsAfbhfVvytcs15.49.7 315206.320. 0满足 要求（五）绘制施工图：设计说明书 第 22 页 共 76 页板式楼梯斜板的配筋图设计说明书 第 23 页 共 76 页框架荷载、内力计算一、确定计算简图1、 计算单元 KJ-11 2、 计算简图假定框架与基础固定，且嵌固于基础顶面.框架梁与柱节点刚结.由于各层柱的截面尺寸不变，则梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二楼板底，基顶标高根据地质条件暂定1.05m ，则底层柱高为（3.77+1.05 ）=4.82m ，其余各层柱高为层高，均为 3.9m。注：计算时，取柱心之间的距离，所以 A，F 轴线各自向内偏移 80mm，实际计算距离为 7640mm，C，D 轴线向外偏移 80mm，实际计算距离为 2560mm框架计算简图设计说明书 第 24 页 共 76 页4820390390BCDF3、 主要杆件尺寸估算混凝土梁：C20 则 Ec=2.55 104N/mm2柱： C30 则 Ec=3.00 104N/mm2横向框架梁（边跨） h= b=)16( h)31(则 h= 取 h=600mmm783(70)12(b= 取 b=300mm)23框架柱： b= （底层柱高）= H51415h=（11.5）b取：b=350mm h=400mm横向框架梁（中跨） 取 b=300mm h=450mm纵向连梁：考虑其兼做过梁：取：b=250mm h=600mm设计说明书 第 25 页 共 76 页ACDF910112134、 惯性矩线刚度计算 其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取 =2 （ 为不考虑楼板翼缘作用I0I的梁截面惯性矩）：横向框架边跨梁 I 边梁 = mKNlE.3604764.72.30125. 中跨梁 I 中梁 = l .855.底层柱 I 底层柱 = mKNlEI .1682.4.0310336其余各层柱 I 余层柱 = lI .43599.3.56令 =1 则其余杆的相对线刚度为：i边 梁=中 梁 06.1347825设计说明书 第 26 页 共 76 页=i上 柱 40.367159=底 柱 28框架梁柱相对线刚度如图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据二、各种荷载设计值计算：1.06（1）屋面框架相关荷载计算：10mm 厚面砖保护层 （上人屋面） 0.0117=0.17KN/m2三毡四油防水层 0.45KN/m220mm 厚 1：2 水泥砂浆找平层： 0.0220=0.40kN/m220220mm 厚炉渣水泥找坡（最薄处 20 厚）： 14（0.02+0.22）/2=1.68kN/m2100mm 厚现浇混凝土板： 0.1 25=2.5kN/m2 V 型轻钢龙骨及铝合金龙骨吊顶： 0.12kN/m2小计： 5.32kN/m2屋面板传给次梁荷载： 5.32 1.95=10.374KN/m次梁自重： 0.25（0.4-0.1）25=1.875kN/m小计： 12.249KN/m次梁传来集中荷载： 12.5154.5=55.121 KN主梁自重： （0.6-0.1）0.325=3.75kN/m屋面板的恒载设计值： 1.25.32=6.384kN/m2屋面板的活载设计值：（上人屋面） 1.42=2.8kN/m2屋面次梁的恒载设计值： 1.212.249=14.699kN/m2屋面次梁的恒载设计值： 1.221.95=4.68kN/m2屋面边跨主梁中： mKNKN/5.47.32114.6.1主 梁 自 重 设 计 值 ： 设 计 值 ：由 次 梁 传 来 的 集 中 荷 载屋面边跨主梁活载设计值： 4.684.5=21.06kN屋面中跨主梁中 mKN/7.253.014.21 /14.086.）（主 梁 自 重 设 计 值 ： 计 值 ：由 屋 面 板 传 来 的 荷 载 设设计说明书 第 27 页 共 76 页屋面中跨主梁活载设计值： mKN/48.526.8边柱纵向连系梁自重： 0.250.625=3.75kN/m梁侧粉刷： ( 0.6-0.1)170.02=0.17kN/m梁外侧贴面砖： 0.50.6=0.3kN/m1.2m 高女儿墙自重： 0.241.219=5.472kN/m1.2m 高女儿墙内侧粉刷： 1.20.02518=0.54kN/m1.2m 高女儿墙外侧贴面砖： 0.51.2=0.6kN/m屋面板传来的荷载： mKN/187.529.35小计： 16.019KN/m顶层边节点集中荷载标准值： 16.0194.5=72.09kN其设计值： 1.272.09=86.50kN顶层边节点活载设计值： KN285.1.4295.1中柱纵向连系梁自重： 0.250.625=3.75 KN/m中柱纵向连系梁侧粉刷： 2（0.6-0.1 ）170.02=0.34 KN/m屋面板传来的荷载： mKN/51.02)876.495.1(87. 小计： 14.6 KN/m顶层中结点集中荷载标准值： 14.64.5=65.7kN其设计值： 1.265.7=78.84kN顶层中结点活荷载设计值： KN53.2.42)876.095.1(4. （2）标准层框架相关荷载计算：30mm 厚水磨石面层 0.65KN/m2100mm 厚现浇混凝土板： 0.1 25=2.5kN/m2 V 型轻钢龙骨及铝合金龙骨吊顶： 0.12kN/m2设计说明书 第 28 页 共 76 页小计：楼板恒载标准 3.27 kN/m2 其设计值 1.2 3.27=3.924kN/m2楼面板传给次梁荷载： 3.27 1.95=6.38KN/m次梁自重： 0.25（0.4-0.1）25=1.875kN/m小计： 8.255 N/m次梁传来集中荷载： 8.2554.5=37.15KN主梁自重： （0.6-0.1）0.325=3.75kN/m楼面板的恒载设计值： 3.924 kN/m2楼面板的活载设计值： 1.4 2=2.8kN/m2楼面次梁的恒载设计值： 8.2551.2=9.906KN/m楼面次梁的恒载设计值： 1.4 1.952=5.46kN/m2楼面边跨主梁中： mKNKN/5.47.32158.41.372主 梁 自 重 设 计 值 ： 设 计 值 ：由 次 梁 传 来 的 集 中 荷 载楼面边跨主梁活载设计值： 5.464.5=24.57kN/m2楼面中跨主梁中 m/15.32.014.2186.9）（主 梁 自 重 设 计 值 ： 计 值 ：由 楼 面 板 传 来 的 荷 载 设楼面中跨主梁活载设计值： KN8边柱纵向连系梁自重： 0.250.6254.5=16.875kN梁侧粉刷： (0.6-0.1)170.024.5=0.765kN梁外侧贴面砖： 0.60.54.5=1.35kN楼面板传来荷载： 35.14.2957.3窗下墙体自重： 0.240.9183.6=14kN窗下墙体粉刷： 0.020.9173.6=1.1kN窗下墙体贴面砖： 0.50.93.6=1.62kN铝合金窗自重 0.452.43.6=3.888kN窗边墙体自重： 3.30.24180.2752=7.84kN窗边墙体粉刷： 0.023.3170.2752=0.617kN窗边墙体贴面砖： 0.53.30.2752=0.908kN框架柱自重： 0.350.43.925=13.65kN框架柱粉刷： 0.70.023.917=0.93kN框架柱贴面砖： 0.53.90.35=0.683kN小计：标准层边柱集中荷载标准值： 78.578kN设计说明书 第 29 页 共 76 页其设计值： 1.278.578=94.29kN楼层边节点活荷载设计值： 中柱连系梁自重： KN285.1.4295.10.250.6254.5=16.875kN中柱连系梁侧粉刷： 2(0.6-0.1)170.024.5=1.53kN楼面板传来的荷载： KN82.95.4)876.095.1(7.3窗下墙体自重： 0.20.241.8181.2=18.66KN窗下墙体粉刷： 220.021.8171.2=2.94KN铝合金窗自重： 20.451.20.6=0.648KN窗边墙体自重：3.330.2418（0.75-0.17 ）+3.3 0.2418（1.25-0.175 ）=23.52KN窗边墙体粉刷：23.30.0217（0.75-0.175 ）+2 3.30.0217（1.25-0.175 ）=3.7KN框架柱自重及粉刷： 13.65+1.13.90.0217=15.11kN小计：标准层中结点集中荷载标准值： 112.8kN其设计值： 1.2112.8=135.36kN标准层中结点活荷载设计值： KN53.2.42)876.095.1(4. （3）底层框架相关荷载计算基础梁： b h=250mm 400mm基础梁自重： 0.250.404.525=10.8kN铝合金窗自重： 0.452.43.6=3.888kN窗下墙体自重： 0.241.553.619=25.44kN 窗下墙体粉刷： 0.9 0.02 3.6 17=1.1kN窗下墙体贴面砖： 0.5 1.35 3.6=2.43kN窗边墙体自重： 3.950.24180.2752=9.39kN窗边墙体粉刷： 0.023.3170.2752=0.62kN窗边墙体贴面砖： 0.53.550.2752=0.976kN小计：基础台阶上集中荷载标准值： 54.644 kN其设计值： 1.254.644=65.573kN 框架柱自重： 0.350.44.8225=16.87kN框架柱粉刷： 0.650.023.917=0.862kN框架柱贴面砖： 0.53.90.35=0.683kN对于中柱基础：基础梁自重： 0.250.44.525=11.25kN内纵墙自重 0.654.5180.24+18.66+2.94+0.648+23.52+3.7=62.104KN内纵墙粉刷： 0.021.1173.9=1.459kN设计说明书 第 30 页 共 76 页框架柱自重： 0.350.44.8225=16.87kN框架柱粉刷： 1.00.023.917=1.326kN小计：中柱基础台阶上集中荷载标准值： 74.813 kN其设计值： 1.274.813=89.78kN恒载作用、活载作用下结构计算简图如下所示 KN/m ACDF85.6 78.4.926.31450.87.51.3.4 85.6. 924.75.4.g=.KN/m./g=.KN/g=.KN/m./g=4.KN/.41.8设计说明书 第 31 页 共 76 页KN/m21.06. 5.3128FDCA0.983.12.093.42.91.53.2. 0.98312.0.98312.06.061.206.（5）作用于屋面梁和楼面节点处集中风载计算 根据风压标准值计算公式为： ，其中 为高度 z 处风振系数，由0kzswz于本建筑高度 H=12.9mN=253.35KN Nbhfot07.175 3105.207.4135.103. =107.5 KNV 故此时仅按构造要求配置箍筋同理：可验算在其它 V 作用下，也仅只需按构造要求配置箍筋加密区长度:上面各层柱上.下端:取 max=h, ，500mm6Hn即为 = =633mm, 取 650mm6Hn1039底层柱的柱根处取 = =1606.7mm, 取 1600mmn3482对于加密区：取 8100非加密区：取 8150对于加密区体积配筋率： v= yvcf= 2107.6.=0.5% vmin= 0.4%满足要求其中 fc：轴心抗压强度设计值，低于 C35 的按 C35 取值.四、柱平面外轴压验算：垂直于弯矩作用方向的承载力按轴心受压验算：由 经查表： =0.92193.1504871blo 1经查表： =0.928.2lo 21按式：N=0.9 fcbh+fy（A s+As）=0.90.92114.3350400+300（804+804）=2059.32KNN max满足要求设计说明书 第 63 页 共 76 页4.框架柱柱下基础设计对 KJ-中 F 轴线的柱下基础（J-1 ）1） 选型 根据框架的型式及荷载小的特点，且无地下室，现选用阶梯形独立基础,砼等级为C20.钢筋为 HPB235.2）确定基础顶荷载 由基础梁传来的恒载设计值：Nb=65.57KN =0.08m Mb=65.570.08=5.25 KN.mbe2 由柱 Z-F1 传来的荷载设计值：第一组(Nmax 与相应的 M 与 V)M=33.98KN.m N=752.49KN V=18.53KN第二组(Mmax 与相应的 N 与 V)M=33.98KN.m N=752.49KN V=18.53KN故作用于基顶的荷载设计值第一（二）组：M=33.98+5.25=39.23KN.mN=752.49+65.57=818.06 KNV=18.53KN3）确定基础基底的尺寸A0 295.1)3205(6.8mdfFmk 设计说明书 第 64 页 共 76 页因考虑偏心的影响，基础面积按增大 30计算 A=1.3 A0=1.32.95=3.84m2初步选择基础面积 A=1.83.0=5.4m2W= 3227.60.81mlbG= KNldm4.18.5.eo= 0.06.81329GFM5.6b)()(dbfoka=250+1.218.05（1.4-0.5）=269.49Kpa基础边缘的最大和最小压力计算：Pmax= WhVMblFc= 7.28.053190.38146=205.11kpaPmin= hVblGFc= 7.28.053190.38146=165.07
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号