A241+【五层】5526平米中学教学楼（计算书、施组、建筑、结构图）
收藏
资源目录
压缩包内文档预览：
编号：6236859
类型：共享资源
大小：2.19MB
格式：ZIP
上传时间：2017-12-07
上传人：超****计
IP属地：浙江
3.6
积分
- 关 键 词：
-
a241
平米
中学
教学楼
计算
施组
建筑
结构图
- 资源描述：
-
A241+【五层】5526平米中学教学楼（计算书、施组、建筑、结构图）,a241,平米,中学,教学楼,计算,施组,建筑,结构图
- 内容简介：
-
目 录前言1建筑设计11.1工程概况11.2建筑总平面设计1 1.3构造设计21.4防火设计32结构设计52.1设计原始资料和依据52.2结构设计说明52.3结构体系的选择和布置62.4梁、柱结构布置72.5荷载计算82.6结构分析与计算92.7榀框架计算292.8现浇楼板计算352.9柱下独立基础计算742.10楼梯配筋计算793技术经济分析853.1先进工艺及新技术措施853.2主要技术经济指标863.3 室内环境节能设计计算参数863.4框架设计的基本要求874施工组织设计894.1编制说明及编制依据894.2 工程概况及施工特点894.3施工部署904.4施工顺序及进度计划安排904.5施工总平面布置914.6基础及主体结构施工方案934.7材料、设备和劳动力安排1044.8安全文明施工1045结论1086致词109参考文献110附录1121建筑设计1.1工程概况本建筑为沈阳市某中学教学楼，本建筑中主要是普通教室（60），合班教室（120）。总建筑面积5526.8，5层，现浇钢筋混凝土框架结构体系。（1）建筑地点及拟建基地平面图本建筑位于沈阳市，由市规划局批准拟建基地平面图图1-1400M 300M规划用场地 图1-1（2）设计依据1) 总图制图标准 (GB/T50103-2001)2) 房屋建筑制图统一标准 (GB/T50001-2001)3) 建筑设计防火规范(GBJ16-87)2001年修订本4)05系列建筑标准设计图集（05J113）5)公共建筑节能设计标准（DBJ03272007）6) 建筑设计资料集（第二版第三集），中国建筑工业出版社，2001年1.2建筑总平面设计1.2.1总平面设计该建筑耐火等级为二级，四周较空旷，满足防火间距的要求。1.2.2平面设计（2）主要柱距布置该建筑主要用于普通教室与合班教室，且以普通教室为多，参考中小学建筑设计取普通教室为7.2m8.4m。 考虑教室中不宜设柱，有一跨度为7.2m+2.4m=9.6m。（2）主要房间平面设计普通教室取7.2m8.4m，考虑教学楼人流量大，所以在底部走廊两端开门，更利于人流疏散。计算机房与阅览室为了便于安装卷闸门防盗，将两者布置在（3）四层，各层均有教师休息室。房间门的设置：普通教室门 2.40.9m（其中亮子高0.3m，门高2.1m）；阶梯教室门 2.41.5m。窗的设置：教室采光等级为级，要求窗地面积比为1/6，选用窗户尺寸为2.7m2.1m的大窗。（3）辅助房间设计卫生间平面设计：为保证卫生间的自然通风，将卫生间布置在建筑的两端。该建筑预计各层使用人数为300人。男女比例1比1，即150名男生，150名女生。男大便器40-50人/个，男小便器20-25人/个，女大便器20-25人/个（以上数据参考中学厕所设备个数参考指标）。根据上述指标，男大便器取4个，女大便器取4-5个，男小便器取6-7个。由于进深为7.2m，有较大空间，统一取男女大便器5个。男小便器4个。（4）交通联系部分的平面设计走廊：由楼梯门和走道的宽度指标可知，当建筑的耐火等级为二级时，一层、二层为0.65m，三层为0.75m/百人，大于四层为1m/百人。设计走廊净宽为2.2m，考虑柱子的突出，取轴线尺寸为2700mm，以满足净宽的要求。楼梯：为使人流尽早分散，避免底层走廊过于拥挤，将楼梯与门厅结合在一起布置，两部楼梯在建筑中均匀布置，满足安全疏散的要求。采光：走道尽端设置1.8m1.8m的窗，以满足交通联系部分的采光要求。（5）建筑平面组合设计计算机房与阅览室为便于管理，置于（3）四层。卫生间置于通风条件良好的两端。普通教室在各层灵活布置。1.2.3建筑剖面设计（1）房屋高度尺寸的确定该建筑为5层，各层均为3.6m。因梁高未定，室内净高未最终确定，常取3.0-3.3m，与结构设计协调后定。（2）室内外高差的确定外为了防止室外雨水流入室内，防止建筑舞因为不均匀沉降使地面降低，为了满足建筑使用的要求，取室内外高差为450mm。（3）采光设计学校建筑的采光等级为级，窗宽与开间之比为2/32.4/3.30.456K/W式中R材料层的热阻（K/W）；材料层的厚度（m）；材料的导热系数W/（mK）；Ro围护结构的传热阻(K/W)；Ri内表面换热阻(K/W); 由上述计算可知，300mm厚陶粒空心砌块满足要求，内墙采用200mm厚陶粒空心砌块。1.3.2楼板层的选择楼板层是多层建筑楼层间的水平分隔构件，它一方面承受着楼板层上的全部静、活荷载，并将这些荷载连同自重传给墙或柱；另一方面还对墙体起着水平支撑作用。帮助墙体抵抗由于风或地震等所产生的水平力，以增强建筑物的整体刚度。1.3.3屋面屋面为不上人屋面，屋顶是建筑物的维护结构，应能抵抗自然界各种恶劣环境的影响。首先是能抵抗风雪雨霜的侵袭，其中雨水对雨水的威胁最大，故防水是屋顶设计的核心，本各层采用SBS改性沥青防水卷材。在房屋建筑中，屋顶漏水非常普通，其中原因是多方面的，在设计时要多加考虑。屋顶不仅是房屋的维护结构，也是房屋的承重结构。所以屋顶结构应有足够的强度和刚度，作到安全可靠，并因防止因结构变形防水开裂漏水，加以老虎窗，防止屋面变形。1.4防火设计该建筑耐火等级为二级，建筑分类为二类。二类建筑的每个防火分区最大允许建筑面积为1500m2，故每层为一防火分区。该建筑设有两部楼梯，每个防火分区的安全出口为2个，满足规范的要求。表1.1 安全疏散距离民用建筑房间门或住宅户门至最近的外部出口或楼梯间的最大距离(m)位于两个安全出口之间的房间位于袋形走道两侧或尽端房间教学楼3522该建筑总长为59.3.m，均匀设置2部楼梯，任一房间至外部出口的距离不大于15m，安全疏散距离满足规范要求。表1.2疏散走道、安全出口、疏散楼梯和房间疏散门每100 人的净宽度疏散走道、安全出口、疏散楼梯和房间疏散门每100 人的净宽度（m） 楼层位置 耐火等级 （1）二级 三级 四级 地上（1）二层 0.65 0.75 1.00 地上三层 0.75 1.00 地上四层及四层以上各层 1.00 1.25 （1）每层疏散走道、安全出口、疏散楼梯以及房间疏散门的每100 人净宽度不应小于表1.2的规定；当每层人数不等时，疏散楼梯的总宽度可分层计算，地上建筑中下层楼梯的总宽度应按其上层人数最多一层的人数计算；地下建筑中上层楼梯的总宽度应按其下层人数最多一层的人数计算；（2）当人员密集的厅、室设置在地下或半地下时，其疏散走道、安全出口、疏散楼梯以及房间疏散门的各自总宽度，应按其通过人数每100 人不小于1m 计算确定；（3）首层外门的总宽度应按该层或该层以上人数最多的一层人数计算确定，不供楼上人员疏散的外门，可按本层人数计算确定；本建筑应设封闭楼梯间，在走道和楼梯交汇处设置防火门，门宽1.5m。一层防火门开向走道，其余各层开向楼梯。2结构设计2.1设计原始资料和依据2.1.1设计资料1）设计地点：辽宁省沈阳市。设计名称：沈阳某中学教学楼。1）气象条件：:沈阳地区基本风压0.55KN/m2; 基本雪压0.50KN/m2。2）工程地质条件：根据地质勘探结果，给定地质情况如下表：表2.1地质条件表序号岩土分类土层深度(M) 厚度范围(M)地基承载力fk(kpa)桩端阻力qp(kpa)桩周摩擦 力qs(kpa)1杂填土00.50.52粉 土0.51.51.01203中 砂1.52.51.0180204砾 砂2.54.52.02402100265圆 砾4.510.56.0550400040注 1）地下稳定水位距地表 -9米，表中给定土层深度由自然地坪算起。 2）建筑地点冰冻深度为-1.20米。 3）建筑场地类别：类场地土。 4）地震设防烈度：7度。2.1.2 设计依据1) 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)2) 混凝土结构设计规范 (GB50010-2002)3) 建筑地基基础设计规范 (GB50007-2002)4) 建筑抗震设计规范 (GB50011-2001)5) 混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB50204-2002)6) 建筑设计资料集（第二版第三集），中国建筑工业出版社，2001年7) 建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社8) 建筑结构构造资料集中国建筑工业出版社，1990年12月2.2结构设计说明（1） 本设计采用现浇钢筋混凝土结构，设计使用年限为50年，结构安全等级为二级；建筑抗震设防分类为丙类，抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，框架的抗震等级为三级。（2） 本框架结构采用的混凝土强度等级和钢筋级别如下：结构的混凝土强度等级为C25，框架梁、柱的纵向受力钢筋采用HRB335级（二级），板的钢筋及梁、柱箍筋采用HPB235级（一级），其余各构件采用的钢筋级别按本条说明的钢筋符号（括号内）分别示于相应设计图纸内。（3） 混凝土保护层厚度：本工程上部结构为一类环境，上部结构的板的纵向受力钢筋的保护层厚度为20mm，次梁的纵向受力钢筋的保护层厚度为25mm，框架梁的纵向受力钢筋的保护层厚度单排钢筋为35mm，双排为60mm，柱的保护层厚度为40mm，施工中应采取措施保证；混凝土中的水泥用量、水灰比等均应满足结构混凝土耐久性的要求。（4） 钢筋的锚固和连接：除设计图纸中另有表示或说明外，下部钢筋伸入支座的锚固长度为：板钢筋伸入支座的长度为120mm；非框架梁下部钢筋当为HRB335级时，伸入支座内的长度不小于12d（d为纵向钢筋直径）且在边支座处伸至距支座边20mm、在中间支座处伸至支座中心线处-10mm；对HPB235级钢筋深入支座内长度不小于15d，末端应有半圆弯钩。当钢筋直径小于或等于20mm时，其连接方式采用搭接，搭接长度分别为32d（HPB235级）、40d（HRB335级）。钢筋直径d22mm时，一律采用等强度对焊焊接。（5） 后砌隔墙与框架柱的连接：在砌筑的相应位置，在柱内预埋26插筋，沿高度300-500mm一道，埋入长度200mm，伸出柱外长度500mm；后砌隔墙采用MU10粘土空心砖、M5混合砌浆。（6） 在结构施工时，其他各工种如电气、管道等均应配合施工，不得在结构施工后随意开洞。（7） 本说明中未尽事宜，应遵照有关国家标准、施工规范和操作规程进行；施工中出现问题应及时联系，协商解决。2.3结构体系的选择和布置2.3.1结构体系的选择（1）框架结构的选择 框架结构由梁、柱构件通过节点连接构成，它既承受竖向荷载，又承受水平荷载。由于该设计水平荷载较多（地震力、风荷载等），总高度小于24m，属多层建筑，且处于70C抗震设防烈度区，类场地土，又为公用综合办公楼，比较砖混结构、框架-剪力墙结构，砖混结构满足不了使用功能要求和抗震设防要求；框架-剪力墙结构性能好，但造价较高。选择框架结构，由钢筋砼梁、柱等杆件刚接而成的框架体系则具有承载力高、整体性强、抗震性能好、平面布置灵活、易形成较大空间、施工方便等优点。（2）基础形式 本框架设计层数不多，上部结构的荷载较小，地基坚实均匀，再综合考虑现场的工程地质条件、水文条件、施工条件及经济技术条件，选择柱下条形基础较为合适。 在考虑冻土深度和地沟的设置问题后，由基础埋置深度d=H/12=15000/12=1250mm，初步设定d=2000mm=2.0m。2.3.2结构布置2.3.2.1柱网布置见图2-2。图2-2 柱网布置图2.4梁、柱结构布置2.4.1梁构造要求截面尺寸框架梁的截面一般由三个条件确定；最小构造截面尺寸要求；抗剪要求；受压区高度的限值。框架梁的截面高度一般按（1/81/12）（为梁的计算跨度）估算，且不宜大于1/4净跨，梁的高宽比较小时，混凝土抗剪能力有较大降低，同时梁截面宽度不宜小于200mm和1/2（为柱宽），梁截面的最小尺寸还应满足竖向荷载作用下的刚度要求。2.4.2柱的构造要求柱截面尺寸 1）现浇框架柱混凝土等级，当抗震等级为一级时，不得低于C30；抗震等级为24级及非抗震时，不得低于C20，设防烈度8度时不宜大于C70，9度时不宜大于C60.2）框架柱截面尺寸，可根据柱支撑的楼层面积计算由竖向荷载产生的轴力设计值NV（荷载分项系数可取1.25），可按以下公式估算柱截面积Ac，然后再确定柱边长。2.4.3初估梁柱截面尺寸：（1）梁：框架梁截面的确定：梁：根据 h= (1/81/12) b=(1/21/3) h 估算L1：h= (1/81/12) 8400=1050700， 取h=700mm b=(1/21/3) 700=350233, 取b=300mmL2： h= (1/81/12) 3900=488325, 取h=500mm b=(1/21/3) 500=250167, 取b=300mm主梁：L1:bh=300mm700mm 次梁：L2:bh=300mm500mm （2）柱子：14层柱截面尺寸相同，均采用矩形截面：bh=500mm500mm底层柱高度h=3.6m+0.45m+0.5m=4.55m，其中3.6m为底层高，0.45m为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地坪的高度。其他层柱高等于层高，即为3.6m。2.5荷载计算2.5.1 恒菏载取值：恒荷载主要是建筑构件的自重，主要有楼面恒荷载和墙体传给梁的梁上均布恒荷载，见表2.2表2.1 恒载计算表荷载类型具体做法厚度（mm）单位重量取用荷载合计荷载取用坡屋面（不上人）块瓦0.54.955.51：3水泥砂浆卧瓦层最薄处20mm0.02200.41：3水泥砂浆找平层0.02200.4100mm厚发泡聚苯乙烯板保温层0.10.50.05SBS改性沥青防水卷材0.220mm厚水泥砂浆找平层0.02200.4120mm厚钢筋混凝土屋面板0.12253.0楼面教室20mm厚大理石板铺实拍平，水泥浆擦缝1.164.464.530mm厚1：4干硬性水泥砂浆素水泥砂浆结合层一遍0.3120mm厚钢筋混凝土楼板0.12253.0卫生间10mm厚铺地砖1.05.25.520mm厚1：4干硬性水泥砂浆0.02200.41.5mm厚聚氨酯防水涂料0.225mm厚细石混凝土找坡0.025240.6120mm厚钢筋混凝土楼板0.12253.0楼梯面50mm厚磨光大理石面层1.586.847.0120mm厚钢筋混凝土楼板0.12253.0板底：石灰粗砂抹灰0.38踏步高：150mm，踏步宽：300mm1.88墙体内墙体200mm厚陶粒空心砌块0.25.01.01.682.9=4.8725.0双层粉刷（考虑20mm混合砂浆粉刷）20.2170.68外墙体300mm厚陶粒空心砌块0.35.01.52.682.9=7.7722.682.90.7=5.448.06.0双层粉刷（考虑20mm混合砂浆粉刷）20.2170.68考虑苯板保温0.5注：（考虑层高减梁高）有窗处考虑开洞乘以0.7折减。2.5.2 活菏载取值（1）屋面均布活荷载，不应与雪荷载同时组合，不上人的屋面，标准值0.5KN/。（2）民用建筑楼面均布活荷载标准值，办公楼、会议室，标准值2.0 KN/。2.6结构分析与计算2.6.1建筑结构的总信息 （1）总信息 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc=25.00 钢材容重 (kN/m3): Gs=78.00 水平力的夹角 (Rad): ARF=0.00 地下室层数: MBASE=0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX=0 转换层所在层号： MCHANGE=0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00 墙元侧向节点信息: 内部节点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 （2）风荷载信息 修正后的基本风压 (kN/m2): WO=0.55 地面粗糙程度: C 类 结构基本周期（秒）: T1=0.00 体形变化分段数: MPART=1 各段最高层号: NSTi=5 各段体形系数: USi=1.40 （3）地震信息 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE=10 地震烈度: NAF=7.00 场地类别: KD=2 设计地震分组: 一组 特征周期 TG=0.35 多遇地震影响系数最大值 Rmax1=0.08 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2=0.50 框架的抗震等级: NF=1 剪力墙的抗震等级: NW=1 活荷质量折减系数: RMC=0.50 周期折减系数: TC=0.70 结构的阻尼比 (%): DAMP=5.00 是否考虑偶然偏心: 否 是否考虑双向地震扭转效应: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 =0 （4）活荷载信息 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到5层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 柱，墙，基础活荷载折减系数 计算截面以上的层数折减系数 1 1.00 23 0.85 45 0.70 68 0.65 920 0.60 20 0.55 （5）调整信息 中梁刚度增大系数： BK=1.00 梁端弯矩调幅系数： BT=0.85 梁设计弯矩增大系数： BM=1.00 连梁刚度折减系数： BLZ=0.70 梁扭矩折减系数： TB=0.40 全楼地震力放大系数： RSF=1.00 0.2Qo 调整起始层号： KQ1=0 0.2Qo 调整终止层号： KQ2=0 顶塔楼内力放大起算层号： NTL=0 顶塔楼内力放大： RTL=1.00 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91=1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB=0 剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ=1 强制指定的薄弱层个数 NWEAK=0 （6）配筋信息 梁主筋强度 (N/mm2): IB=360 柱主筋强度 (N/mm2): IC=360 墙主筋强度 (N/mm2): IW=300 梁箍筋强度 (N/mm2): JB=210 柱箍筋强度 (N/mm2): JC=210 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH=210 梁箍筋最大间距 (mm): SB= 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC= 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH= 200.00 墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV=0.30 （7）设计信息 结构重要性系数: RWO=1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移 梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 PDelt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 钢构件截面净毛面积比: RN=0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB=35.00 柱保护层厚度 (mm): ACA=35.00 是否按砼规范(7.3.113)计算砼柱计算长度系数: 否 （8）荷载组合信息 恒载分项系数: CDEAD=1.20 活载分项系数: CLIVE=1.40 风荷载分项系数: CWIND=1.40 水平地震力分项系数: CEA_H=1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V=0.50 特殊荷载分项系数: CSPY=0.00 活荷载的组合系数: CD_L=0.70 风荷载的组合系数: CD_W=0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L=0.50 （9）剪力墙底部加强区信息 剪力墙底部加强区层数 IWF=2 剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN=7.202.6.1.1各层的质量、质心坐标信息 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 (m) (m) (t) (t)5 1 23.795 15.511 18.000 1267.9 26.74 1 23.795 15.272 14.400 1216.5 100.63 1 23.795 15.272 10.800 1216.5 100.62 1 23.795 15.272 7.200 1216.5 100.61 1 23.795 15.064 3.600 1245.5 102.6 活载产生的总质量 (t): 430.897 恒载产生的总质量 (t): 6162.994 结构的总质量 (t): 6593.891 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t= 1000kg)2.6.1.2各层构件数量、构件材料和层高层号 塔号 梁数 柱数 墙数 层高 累计高度 (混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m) 1 1 110(30) 44(30) 3(30) 3.600 3.600 2 1 110(30) 44(30) 0(30) 3.600 7.200 3 1 110(30) 44(30) 0(30) 3.600 10.800 4 1 110(30) 44(30) 0(30) 3.600 14.400 5 1 110(30) 44(30) 0(30) 3.600 18.000 2.6.1.3风荷载信息 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 5 1 43.12 43.1 155.2 130.04 130.0 468.1 4 1 40.00 83.1 454.5 120.62 250.7 1370.5 3 1 40.00 123.1 897.7 120.62 371.3 2707.1 2 1 40.00 163.1 1484.9 120.62 491.9 4478.0 1 1 40.00 203.1 2216.2 120.62 612.5 6683.02.6.1.4各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No: 层号 Tower No: 塔号 Xstif，Ystif: 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass: 质心的 X，Y 坐标值 Gmass: 总质量 Eex，Eey: X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty: X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值 Ratx1，Raty1: X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度 Floor No.1 Tower No.1 Xstif=23.7952(m) Ystif=13.6248(m) Alf=0.0000(Degree) Xmass=23.7950(m) Ymass=15.0640(m) Gmass=1450.6704(t) Eex =0.0000 Eey =0.0716 Ratx=1.0000 Raty=1.0000 Ratx1=2.0134 Raty1=1.9381 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 1.2042E+06(kN/m) RJY = 1.1351E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No.2 Tower No.1 Xstif=23.7950(m) Ystif=15.0695(m) Alf =45.0000(Degree) Xmass=23.7950(m) Ymass=15.2718(m) Gmass=1417.6223(t) Eex =0.0000 Eey =0.0100 Ratx=0.6438 Raty=0.6806 Ratx1=1.3386 Raty1=1.4081 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 7.7522E+05(kN/m) RJY = 7.7257E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No.3 Tower No.1 Xstif=23.7950(m) Ystif=15.0695(m) Alf =45.0000(Degree) Xmass=23.7950(m) Ymass=15.2718(m) Gmass=1417.6223(t) Eex =0.0000 Eey =0.0100 Ratx=0.9513 Raty=0.9400 Ratx1=1.2933 Raty1=1.3860 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 7.3747E+05(kN/m) RJY = 7.2626E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No.4 Tower No.1 Xstif=23.7950(m) Ystif=15.0695(m) Alf =45.0000(Degree) Xmass=23.7950(m) Ymass=15.2718(m) Gmass=1417.6223(t) Eex =0.0000 Eey =0.0100 Ratx=0.9900 Raty=0.9603 Ratx1=1.2961 Raty1=1.3755 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 7.3009E+05(kN/m) RJY = 6.9739E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m) Floor No.5 Tower No.1 Xstif=23.7950(m) Ystif=15.0695(m) Alf =45.0000(Degree) Xmass=23.7949(m) Ymass=15.5108(m) Gmass=1321.2501(t) Eex =0.0000 Eey =0.0218 Ratx=0.9644 Raty=0.9088 Ratx1=1.2500 Raty1=1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX = 7.0410E+05(kN/m) RJY = 6.3377E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)2.6.1.5抗倾覆验算结果 抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) X风荷载 1938603.9 2437.4 795.34 0.00 Y风荷载 642904.3 7350.2 87.47 0.00 X 地 震 1938603.9 32907.4 58.91 0.00 Y 地 震 642904.3 32679.4 19.67 0.002.6.1.6结构整体稳定验算结果 层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比 1 0.120E+07 0.114E+07 3.60 65939. 65.74 61.97 2 0.775E+06 0.773E+06 3.60 52458. 53.20 53.02 3 0.737E+06 0.726E+06 3.60 39287. 67.58 66.55 4 0.730E+06 0.697E+06 3.60 26117. 100.64 96.13 5 0.704E+06 0.634E+06 3.60 12946. 195.80 176.24 该结构刚重比DiHi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比DiHi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应2.6.1.7楼层抗剪承载力、及承载力比值 Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y 5 1 0.5921E+04 0.6030E+04 1.00 1.00 4 1 0.7534E+04 0.7358E+04 1.27 1.22 3 1 0.8934E+04 0.8863E+04 1.19 1.20 2 1 0.9960E+04 0.9930E+04 1.11 1.12 1 1 0.6157E+06 0.3444E+06 61.82 34.682.6.2 周期、地震力与振型输出文件 (VSS求解器) 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数 1 0.8758 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 2 0.8622 180.00 0.98 ( 0.98+0.00 ) 0.02 3 0.8166 0.01 0.02 ( 0.02+0.00 ) 0.98 4 0.2836 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 5 0.2807 180.00 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.01 6 0.2645 0.01 0.01 ( 0.01+0.00 ) 0.99 7 0.1632 0.01 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.01 8 0.1631 90.01 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 9 0.1522 0.01 0.01 ( 0.01+0.00 ) 0.99 10 0.1160 89.98 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 地震作用最大的方向= 89.998 (度) 仅考虑 X 向地震作用时的地震力 Floor: 层号 Tower: 塔号 Fxx: X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 Fxy: X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 Fxt: X 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.00 0.01 0.004 1 0.00 0.01 0.003 1 0.00 0.01 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00 振型 2 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN.m)5 1 795.30 0.01 1884.114 1 725.33 0.01 1787.873 1 578.08 0.01 1475.182 1 378.72 0.01 1060.101 1 158.22 0.00 555.01 振型 3 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN.m)5 1 13.83 0.00 2013.574 1 13.60 0.00 1874.323 1 10.36 0.00 1484.742 1 6.05 0.00 976.881 1 1.93 0.00 416.45 振型 4 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.00 0.01 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.01 0.001 1 0.00 0.00 0.00 振型 5 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN.m)5 1 418.14 0.01 910.174 1 83.02 0.00 260.613 1 310.77 0.01 586.962 1 463.74 0.01 1056.441 1 276.77 0.01 815.54 振型 6 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN.m)5 1 6.45 0.00 1025.764 1 0.86 0.00 216.163 1 5.94 0.00 762.522 1 7.46 0.00 1164.061 1 3.45 0.00 718.40 振型 7 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN.m)5 1 207.51 0.04 340.934 1 187.05 0.03 285.863 1 226.99 0.04 465.312 1 153.45 0.03 110.471 1 266.89 0.05 485.75 振型 8 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.00 0.04 0.004 1 0.00 0.03 0.003 1 0.00 0.04 0.002 1 0.00 0.03 0.001 1 0.00 0.05 0.00 振型 9 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN.m)5 1 2.01 0.00 451.184 1 2.16 0.00 397.843 1 1.91 0.00 510.002 1 2.34 0.00 314.681 1 2.55 0.00 589.11 振型 10 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.00 0.02 0.004 1 0.00 0.05 0.003 1 0.00 0.02 0.002 1 0.00 0.03 0.001 1 0.00 0.05 0.00 各振型作用下 X 方向的基底剪力 振型号 剪力(kN) 1 0.00 2 2635.65 3 45.76 4 0.00 5 550.13 6 9.52 7 213.81 8 0.00 9 2.83 10 0.00 各层 X 方向的作用力(CQC) Floor: 层号 Tower: 塔号 Fx: X 向地震作用下结构的地震反应力 Vx: X 向地震作用下结构的楼层剪力 Mx: X 向地震作用下结构的弯矩 Static Fx: 静力法 X 向的地震力 Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx (kN) (kN) (kN.m) (kN) (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)5 1 929.05 929.05( 7.18%) ( 7.18%) 3344.56 1645.374 1 763.99 1619.96( 6.20%) ( 6.20%) 9101.06 1120.413 1 701.55 2145.64( 5.46%) ( 5.46%) 16586.33 840.312 1 631.09 2528.68( 4.82%) ( 4.82%) 25318.44 560.201 1 425.55 2742.29( 4.16%) ( 4.16%) 34786.13 286.70 抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60% X 方向的有效质量系数: 97.66% 仅考虑 Y 向地震时的地震力 Floor: 层号 Tower: 塔号 Fyx: Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 Fyy: Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 Fyt: Y 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力 Floor Tower Fyx Fyy Fyt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.01 803.62 0.374 1 0.01 725.84 0.353 1 0.01 574.65 0.272 1 0.00 377.63 0.181 1 0.00 162.91 0.08 振型 2 的地震力 Floor Tower Fyx Fyy Fyt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.01 0.00 0.034 1 0.01 0.00 0.033 1 0.01 0.00 0.022 1 0.01 0.00 0.021 1 0.00 0.00 0.01 振型 3 的地震力 Floor Tower Fyx Fyy Fyt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.00 0.00 0.384 1 0.00 0.00 0.353 1 0.00 0.00 0.282 1 0.00 0.00 0.181 1 0.00 0.00 0.08 振型 4 的地震力 Floor Tower Fyx Fyy Fyt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.01 431.45 0.174 1 0.00 82.82 0.023 1 0.00 319.06 0.152 1 0.01 481.26 0.211 1 0.00 300.20 0.13 振型 5 的地震力 Floor Tower Fyx Fyy Fyt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.01 0.00 0.024 1 0.00 0.00 0.003 1 0.01 0.00 0.012 1 0.01 0.00 0.021 1 0.01 0.00 0.01 振型 6 的地震力 Floor Tower Fyx Fyy Fyt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.00 0.00 0.174 1 0.00 0.00 0.043 1 0.00 0.00 0.132 1 0.00 0.00 0.191 1 0.00 0.00 0.12 振型 7 的地震力 Floor Tower Fyx Fyy Fyt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.04 0.00 0.064 1 0.03 0.00 0.053 1 0.04 0.00 0.082 1 0.03 0.00 0.021 1 0.05 0.00 0.08 振型 8 的地震力 Floor Tower Fyx Fyy Fyt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.04 201.62 0.014 1 0.03 180.04 0.023 1 0.04 225.29 0.012 1 0.03 140.43 0.041 1 0.05 265.56 0.01 振型 9 的地震力 Floor Tower Fyx Fyy Fyt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.00 0.00 0.074 1 0.00 0.00 0.063 1 0.00 0.00 0.082 1 0.00 0.00 0.051 1 0.00 0.00 0.09 振型 10 的地震力 Floor Tower Fyx Fyy Fyt (kN) (kN) (kN.m)5 1 0.02 78.49 0.054 1 0.05 159.23 0.123 1 0.02 71.54 0.052 1 0.03 95.60 0.081 1 0.05 162.18 0.11 各振型作用下 Y 方向的基底剪力 振型号 剪力(kN) 1 2644.65 2 0.00 3 0.00 4 586.24 5 0.00 6 0.00 7 0.00 8 202.29 9 0.00 10 75.77 各层 Y 方向的作用力(CQC) Floor: 层号 Tower: 塔号 Fy: Y 向地震作用下结构的地震反应力 Vy: Y 向地震作用下结构的楼层剪力 My: Y 向地震作用下结构的弯矩 Static Fy: 静力法 Y 向的地震力 Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy (kN) (kN) (kN.m) (kN) (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)5 1 931.77 931.77( 7.20%) ( 7.20%) 3354.36 1625.264 1 765.93 1612.57( 6.17%) ( 6.17%) 9072.05 1103.703 1 698.02 2121.88( 5.40%) ( 5.40%) 16469.26 827.772 1 637.48 2501.81( 4.77%) ( 4.77%) 25081.54 551.851 1 476.17 2723.28( 4.13%) ( 4.13%) 34442.14 282.43 抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60% Y 方向的有效质量系数: 99.58%各楼层地震剪力系数调整情况 抗震规范(5.2.5)验算 层号 X向调整系数 Y向调整系数 1 1.000 1.000 2 1.000 1.000 3 1.000 1.000 4 1.000 1.0005 1.000 1.0002.6.3 SATWE 位移输出文件 所有位移的单位为毫米 Floor: 层号 Tower: 塔号 Jmax: 最大位移对应的节点号 JmaxD: 最大层间位移对应的节点号 Max(Z): 节点的最大竖向位移 h: 层高 Max(X)，Max(Y): X,Y方向的节点最大位移 Ave(X)，Ave(Y): X,Y方向的层平均位移 MaxDx ，MaxDy: X,Y方向的最大层间位移 AveDx ，AveDy: X,Y方向的平均层间位移 Ratio(X),Ratio(Y): 最大位移与层平均位移的比值 RatioDx,RatioDy: 最大层间位移与平均层间位移的比值 MaxDx/h，MaxDy/h: X,Y方向的最大层间位移角 XDisp，YDisp，ZDisp:节点X,Y,Z方向的位移 = 工况 1= X 方向地震力作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max(X) Ave(X) Ratio(X) h JmaxD MaxDx AveDx RatioDx MaxDx/h 5 1 335 11.91 11.72 1.02 3600. 335 1.33 1.32 1.01 1/2708. 4 1 266 10.69 10.51 1.02 3600. 266 2.24 2.22 1.01 1/1610. 3 1 197 8.55 8.39 1.02 3600. 197 2.93 2.91 1.01 1/1227. 2 1 128 5.67 5.53 1.03 3600. 128 3.30 3.26 1.01 1/1089. 1 1 54 2.38 2.28 1.04 3600. 54 2.38 2.28 1.04 1/1515. X方向最大值层间位移角: 1/1089. = 工况 2= Y 方向地震力作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max(Y) Ave(Y) Ratio(Y) h JmaxD MaxDy AveDy RatioDy MaxDy/h 5 1 331 12.08 12.08 1.00 3600. 331 1.47 1.47 1.00 1/2449. 4 1 262 10.71 10.71 1.00 3600. 262 2.31 2.31 1.00 1/1557. 3 1 193 8.49 8.49 1.00 3600. 193 2.92 2.92 1.00 1/1232. 2 1 124 5.63 5.63 1.00 3600. 124 3.24 3.24 1.00 1/1112. 1 1 50 2.40 2.40 1.00 3600. 50 2.40 2.40 1.00 1/1500. Y方向最大值层间位移角: 1/1112. = 工况 3= X 方向风荷载作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max(X) Ave(X) Ratio(X) h JmaxD MaxDx AveDx RatioDx MaxDx/h 5 1 331 0.73 0.73 1.00 3600. 331 0.07 0.06 1.02 1/9999. 4 1 262 0.67 0.66 1.00 3600. 262 0.12 0.12 1.01 1/9999. 3 1 197 0.55 0.55 1.00 3600. 193 0.17 0.17 1.01 1/9999. 2 1 128 0.38 0.38 1.01 3600. 124 0.21 0.21 1.01 1/9999. 1 1 54 0.17 0.16 1.02 3600. 54 0.17 0.16 1.02 1/9999. X方向最大值层间位移角: 1/9999. = 工况 4= Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max(Y) Ave(Y) Ratio(Y) h JmaxD MaxDy AveDy RatioDy MaxDy/h 5 1 394 2.29 2.29 1.00 3600. 394 0.23 0.22 1.00 1/9999. 4 1 325 2.07 2.07 1.00 3600. 325 0.38 0.38 1.00 1/9581. 3 1 256 1.69 1.69 1.00 3600. 256 0.52 0.52 1.00 1/6901. 2 1 187 1.17 1.17 1.00 3600. 187 0.64 0.64 1.00 1/5614. 1 1 115 0.53 0.53 1.00 3600. 115 0.53 0.53 1.00 1/6828. Y方向最大值层间位移角: 1/5614. = 工况 5= 竖向恒载作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max(Z) 5 1 337 7.36 4 1 268 6.31 3 1 199 6.67 2 1 130 6.49 1 1 56 6.07 = 工况 6= 竖向活载作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max(Z) 5 1 352 0.49 4 1 268 1.25 3 1 199 1.19 2 1 130 1.14 1 1 56 1.122.6.4 SATWE 配筋、验算输出文件 2.6.4.1柱配筋和验算输出 NC=1 ( 1)BH(mm)=500500 Cover=35(mm) Cx=1.00 Cy=1.00 Lc=3.60(m) Nfc=1 Rcc=30.0 混凝土柱 ( 31)N=1185. Uc=0.33 Rs=1.14(%) Rsv=0.87(%) Asc=201.0 ( 34)N=129. Mx=140. My=58. Asxt=812. ( 34)N=129. Mx=140. My=58. Asyt=715. ( 34)N=129. Mx=256. My=30. Asxb=1206. ( 33)N=731. Mx=56. My=234. Asyb=619. ( 34)N=129. Vx=40. Vy=174. Asvx=197. Asvx0=63. ( 34)N=129. Vx=40. Vy=174. Asvy=197. Asvy0=63. ( 31)N=1185. Vj=400. Asvj=184.NC=2 ( 1)BH(mm)=500500 Cover=35(mm) Cx=1.00 Cy=1.00 Lc=3.60(m) Nfc=1 Rcc=30.0 混凝土柱 ( 31)N=2092. Uc=0.59 Rs=0.90(%) Rsv=1.19(%) Asc=201.0 ( 31)N=2092. Mx=371. My=42. Asxt=949. ( 32)N=1482. Mx=197. My=216. Asyt=579. ( 31)N=2092. Mx=367. My=22. Asxb=943. ( 32)N=1482. Mx=75. My=275. Asyb=584. ( 31)N=2092. Vx=29. Vy=328. Asvx=268. Asvx0=142. ( 31)N=2092. Vx=29. Vy=328. Asvy=268. Asvy0=142. ( 31)N=2092. Vj=921. Asvj=184.2.6.4.2Reinforcement Output of WallColumns NWC=1 (I=78 J=87) BHLwc(m)=0.108.403.60 aa=420(mm) Nfw=1 Rcw=0.0 ( 29)M=1402. V=500. 剪跨比RMD=0.351 N=193. Uc=0.01 ( 31)M=0. N=285. As=357. (1)V=0. N=222. Ash=99999.0 Rsh=499.99 2.6.4.3梁配筋和验算输出 NB=1 (I=50, J=55) ( 1)BH(mm)=300700 Lb=3.60 Cover=35 Nfb=1 Rcb=30.0 混凝土梁 I 1 2 3 4 5 6 7 JM(kNm) 209. 165. 124. 87. 57. 31. 8. 0. 0.LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 33) ( 33) ( 33) ( 33) (0) (0)Top Ast 840. 630. 630. 630. 630. 630. 630. 0. 0.% Steel 0.40 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.00 0.00+M(kNm) 72. 83. 93. 101. 109. 114. 115. 113. 93.LoadCase ( 32) ( 32) ( 32) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) (1)Btm Ast 840. 630. 630. 630. 630. 630. 630. 630. 630.% Steel 0.40 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30Shear 111. 96. 90. 81. 72. 63. 55. 48. 56.LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) Asv 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. Rsv 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Tmax/Shear( 1)=14.1/ 83. Astt=0. Astv=57.3 Ast1=0.0 非加密区箍筋面积(2.0H处) Asvm=61.4NB=2 (I=55, J=60) ( 1)BH(mm)=300700 Lb=4.20 Cover=35 Nfb=1 Rcb=30.0 混凝土梁 I 1 2 3 4 5 6 7 JM(kNm) 0. 0. 0. 0. 5. 43. 85. 139. 195.LoadCase (0) (0) (0) (0) ( 32) ( 32) ( 28) ( 28) ( 28)Top Ast 0. 0. 0. 0. 630. 630. 630. 630. 840.% Steel 0.00 0.00 0.00 0.00 0.30 0.30 0.30 0.30 0.40+M(kNm) 109. 104. 95. 80. 95. 90. 82. 74. 64.LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 29) ( 29) ( 33) ( 33) ( 33)Btm Ast 630. 630. 630. 630. 630. 630. 630. 630. 840.% Steel 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.40Shear57. 47. 55. 66. 76. 87. 97. 105. 124.LoadCase ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. 61. Rsv 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Tmax/Shear( 1)=6.4/ 86. Astt=0. Astv=61.4 Ast1=0.0 非加密区箍筋面积(2.0H处) Asvm=61.4 混凝土梁 次梁 I 1 2 3 4 5 6 7 JM(kNm)51. 44. 40. 37. 37. 39. 43. 49. 55.LoadCase ( 1) ( 1) ( 11) ( 11) ( 11) ( 11) ( 11) ( 11) ( 11)Top Ast 322. 300. 300. 300. 300. 300. 300. 307. 349.% Steel 0.24 0.21 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.23 0.26+M(kNm) 0. 3. 5. 7. 7. 7. 5. 3. 0.LoadCase (0) (0) (0) (0) (0) (0) (0) (0) (0)Btm Ast 300. 300. 300. 300. 300. 300. 300. 300. 300.% Steel 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Shear 33. 27. 23. 17. 9. 17. 23. 28. 33.LoadCase ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) Asv 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. Rsv 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06Tmax/Shear( 1)=7.2/ 27. Astt=0. Astv=18.9 Ast1=0.0 非加密区箍筋面积(1.5H处) Asvm=18.92.6.5SATWE 内力输出文件 层号:1 工况号:1 X方向地震作用下的标准内力 工况号:2 Y方向地震作用下的标准内力 工况号:3 X方向风荷载作用下的标准内力 工况号:4 Y方向风荷载作用下的标准内力 工况号:5 恒载作用下的标准内力 工况号:6 活载作用下的标准内力 工况号:7 考虑活载随机作用时梁负弯矩包络的标准内力 工况号:8 考虑活载随机作用时梁正弯矩包络的标准内力 单位:m, kN, kN.m 和 Rad（弧度）柱内力输出： iCase:工况号 ShearX，ShearY:X，Y 方向的底部剪力 Ayial:轴力 MyBtm，MyBtm:X，Y 方向的底部弯矩 MyTop，MyTop:X，Y 方向的顶部弯矩 NC:柱单元号 Nodei，Nodej:上，下节点号 DL，Angle:柱长度，布置角度 (iCase) ShearX ShearY Ayial MyBtm MyBtm MyTop MyTop NC = 1 Nodei= 50, Nodej= 1, DL= 3.600(m), Angle= 0.000 ( 1) 38.3 11.0 102.7 22.9 97.0 16.9 41.0 ( 2) 0.4 57.3 359.9 124.5 0.4 81.7 0.9 ( 3) 3.0 0.4 4.6 0.7 7.3 0.6 3.4 ( 4) 0.1 13.0 68.3 27.8 0.1 18.8 0.2 ( 5) 14.2 4.7 568.9 4.2 16.6 12.6 34.6 ( 6) 2.1 0.8 56.9 0.8 2.5 2.2 5.1 NC = 2 Nodei= 60, Nodej= 6, DL= 3.600(m), Angle= 0.000 ( 1) 58.9 7.7 106.3 16.3 121.0 11.7 91.0 ( 2) 0.4 45.9 113.0 111.3 0.4 54.1 0.9 ( 3) 4.4 0.3 6.4 0.6 9.0 0.6 6.9 ( 4) 0.1 10.5 21.0 24.9 0.1 12.8 0.2 ( 5) 9.2 53.8 1518.5 61.5 10.8 132.3 22.5 ( 6) 1.4 10.2 204.0 11.7 1.7 25.0 3.5墙柱内力输出： iCase:工况号 ShearX，ShearY:X，Y 方向的底部剪力 Ayial:轴力 MyBtm，MyBtm:X，Y 方向的底部弯矩 MyTop，MyTop:X，Y 方向的顶部弯矩 NWc:墙柱单元号 Nodei，Nodej:上，下节点号 DL，Angle:墙柱水平长度和方向角 (iCase) ShearX ShearY Ayial MyBtm MyBtm MyTop MyTop NWc = 1 (Nodei= 78, Nodej= 87) DL= 8.400(m) Angle= 0.000 ( 1) 0.0 384.5 0.0 1078.5 0.0 305.8 0.0 ( 2) 0.2 0.0 70.6 0.0 1.0 0.0 0.2 ( 3) 0.0 28.4 0.0 79.5 0.0 22.7 0.0 ( 4) 0.0 0.0 15.5 0.0 0.2 0.0 0.0 ( 5) 0.2 0.0 152.0 0.0 0.3 0.0 0.5 ( 6) 0.0 0.0 17.3 0.0 0.0 0.0 0.1 NWc = 2 (Nodei= 78, Nodej= 79) DL= 2.400(m) Angle= 1.571 ( 1) 0.1 18.4 25.0 9.4 0.3 57.2 0.2 ( 2) 0.1 77.6 26.5 156.6 0.2 122.7 0.3 ( 3) 0.0 1.4 1.9 0.8 0.0 4.3 0.0 ( 4) 0.0 17.1 5.7 34.4 0.0 26.9 0.1 ( 5) 0.2 9.8 50.1 4.9 0.3 30.3 0.5 ( 6) 0.0 2.0 6.5 1.1 0.0 5.9 0.0梁内力输出： iCase:工况号 Vmay:梁主平面内各截面上的剪力最大值 Nmay:梁主平面内各截面上的轴力最大值 Tmay:梁主平面内各截面上的扭矩最大值 Myi，Myj:梁主平面外 I，J 两端的弯矩 Vymay:梁主平面外的最大剪力 NB:梁单元号 DL:梁长度 Nodei，Nodej:梁左右节点号 Mi(i=I，1，2，.，7，J):梁从左到右 8 等分截面上的弯矩 Vi(i=I，1，2，.，7，J):梁从左到右 8 等分截面上的剪力 水平力工况 (地震力和风荷载) (iCase) MI MJ Vmay Nmay Tmay Myi Myj Vymay 竖向力 (iCase) MI M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 MJ Nmay Vi V1 V2 V3 V4 V5 V6 V7 Vj TmayNB = 1 (Nodei= 50, Nodej= 55) DL= 3.600(m)( 1) 100.8 22.1 21.9 0.0 2.0 0.0 0.0 0.0( 2)2.2 0.6 0.5 0.0 3.2 0.0 0.0 0.0( 3) 7.1 1.6 1.5 0.0 0.1 0.0 0.0 0.0( 4)0.4 0.1 0.1 0.0 0.7 0.0 0.0 0.0( 5)71.5 47.2 24.7 4.9 11.8 25.5 36.0 43.9 50.0 0.0 55.4 52.2 47.3 40.7 33.8 26.8 20.2 15.3 12.1 22.8( 6)9.9 6.6 3.4 0.7 1.7 3.5 4.9 5.8 6.6 0.0 7.5 7.3 6.7 5.7 4.6 3.5 2.5 1.9 1.7 4.5( 7)10.5 6.8 3.2 1.1 0.2 0.7 1.3 1.9 2.5 0.01.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.5 0.0( 8) 2.2 1.6 1.1 1.6 2.8 5.0 6.8 8.2 9.4 0.0 8.4 8.2 7.6 6.6 5.5 4.4 3.5 2.9 2.9 0.0 柱、墙、支撑在竖向力作用下的轴力之和 (kN): 70247.9 柱、墙、支撑在恒荷载作用下的轴力之和 (kN): 61629.9 柱、墙、支撑在活荷载作用下的轴力之和 (kN): 8617.92.7榀框架计算2.7.1 KJ7榀框架计算 1 1 38 54 284.91 128.57 15.23 0.00 0.00 0.00 0.00 119.61 281.79 970.05 630.00 630.00 0.00 0.00 0.00 0.00 630.00 958.67 50.46 108.81 170.07 177.31 199.56 170.37 103.76 56.77 6.83 840.00 630.00 630.00 795.45 901.73 762.59 630.00 630.00 840.00 193.95 164.17 130.79 83.06 41.96 90.72 138.46 171.83 201.62 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 122.82 Beam Force 4.74 3.67 2.59 1.51 0.43 0.64 1.72 2.80 3.88 115.49 89.17 62.85 36.53 10.22 16.10 42.42 68.74 95.06 0.05 0.04 0.03 0.02 0.01 0.01 0.02 0.03 0.04 24.22 18.71 13.21 7.70 2.19 3.32 8.83 14.33 19.84 120.06 27.85 47.71 94.84 108.88 89.75 37.52 43.13 140.42 24.15 5.84 9.54 19.24 22.16 18.27 7.59 8.77 28.05 23.87 5.65 0.02 0.06 0.12 0.19 0.26 9.84 29.37 1.17 1.00 10.52 20.01 22.74 18.68 7.83 0.80 0.81 1 1 59 55 245.51 189.40 135.97 85.26 44.75 82.26 130.06 180.97 234.61 840.00 630.22 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00 130.78 93.60 56.06 16.82 11.00 18.20 58.88 98.08 137.20 840.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00 219.93 165.02 159.00 150.38 139.16 142.06 150.68 156.70 211.61 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 122.82 Beam Force 5.66 4.25 2.83 1.41 0.01 1.42 2.84 4.26 5.67 136.59 102.45 68.31 34.17 0.03 34.11 68.25 102.39 136.53 0.07 0.05 0.03 0.02 0.00 0.02 0.03 0.05 0.07 28.80 21.60 14.40 7.21 0.01 7.19 14.39 21.59 28.79 57.80 49.67 42.78 37.81 35.39 35.96 39.09 44.13 50.42 11.52 10.04 8.70 7.67 7.11 7.10 7.56 8.33 9.25 17.63 13.96 12.25 11.25 10.26 9.27 8.29 8.46 11.15 2.06 0.58 0.91 1.64 1.91 1.63 0.90 1.01 3.47 1 1 91 56 207.17 100.97 18.77 0.00 0.00 0.00 44.40 124.73 229.99 840.00 630.00 630.00 0.00 0.00 0.00 630.00 630.00 840.00 61.77 82.58 102.74 99.17 114.08 102.44 131.44 110.78 90.52 840.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00 137.42 112.25 92.73 66.03 38.81 64.74 91.44 110.96 136.14 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 122.82 Column Force 56.32 2.79 129.09 3.98 84.18 0.42 56.32 2.79 129.09 6.11 0.32 47.36 108.43 57.62 0.78 0.00 0.32 47.36 108.43 113.01 4.23 0.10 7.96 0.17 6.42 0.01 4.23 0.10 7.96 0.19 0.08 10.78 20.04 13.54 0.18 0.00 0.08 10.78 20.04 25.27 19.45 26.42 1339.18 65.56 47.36 0.00 19.45 26.42 1339.18 29.54 3.64 5.36 188.60 13.25 8.86 0.00 3.64 5.36 188.60 6.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 21 42 827.54 763.52 304.18 304.18 827.54 763.52 304.18 304.18 0.00 339.82 1985.28 322.09 2064.32 83.82 1985.28 285.14 1985.28 Column Force 58.34 3.60 136.94 5.91 87.30 0.42 58.34 3.60 136.94 7.06 0.26 66.90 197.75 105.07 0.62 0.00 0.26 66.90 197.75 135.79 4.31 0.11 8.23 0.20 6.54 0.01 4.31 0.11 8.23 0.21 0.05 14.97 37.47 23.74 0.13 0.00 0.05 14.97 37.47 30.16 25.07 20.00 1739.06 47.46 61.03 0.00 25.07 20.00 1739.06 24.55 4.87 4.05 259.12 9.66 11.86 0.00 4.87 4.05 259.12 4.91 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 31 43 760.93 798.32 304.18 304.18 760.93 798.32 304.18 304.18 0.00 306.32 1392.75 330.38 1807.14 282.78 1807.14 22.22 1807.142.7.2 KJ3榀框架计算 1 1 7 15 256.99 202.95 149.79 97.81 48.06 63.19 120.31 178.60 237.94 868.97 677.44 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00 206.10 155.18 104.76 53.52 4.91 10.29 58.82 106.42 153.45 840.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00 249.02 179.05 175.62 179.71 184.85 190.34 194.79 198.22 268.18 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 64.31 64.31 128.62 Beam Force 18.80 14.34 9.89 5.44 0.98 3.47 7.93 12.38 16.83 174.91 135.08 95.26 55.43 15.61 24.22 64.04 103.87 143.69 0.58 0.43 0.29 0.14 0.01 0.15 0.30 0.45 0.59 37.08 28.63 20.17 11.72 3.27 5.19 13.64 22.10 30.55 27.17 25.44 24.40 24.30 25.35 27.72 31.26 35.72 40.89 3.70 4.04 4.42 4.91 5.57 6.42 7.44 8.56 9.74 0.38 0.05 2.16 4.62 7.20 9.88 12.57 15.37 18.51 3.57 0.96 0.73 0.74 0.71 0.59 0.31 0.03 0.04 1 1 32 16 256.75 102.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 112.31 269.98 868.13 630.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 630.00 915.84 0.00 58.68 107.59 179.12 204.92 176.01 107.59 58.68 0.00 840.00 630.00 630.00 804.01 927.56 789.25 630.00 630.00 840.00 189.30 162.66 129.28 80.01 32.07 83.91 133.19 166.56 193.21 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 122.82 Beam Force 5.71 5.76 5.80 5.84 5.89 5.93 5.97 6.02 6.06 82.55 61.78 41.02 20.25 0.51 21.28 42.04 62.81 83.57 0.09 0.08 0.06 0.04 0.03 0.01 0.00 0.02 0.03 17.02 12.73 8.45 4.16 0.12 4.41 8.70 12.98 17.27 131.97 35.58 44.16 95.21 111.37 92.30 38.33 44.33 143.63 27.09 7.77 8.63 19.29 22.73 18.88 7.82 8.98 28.71 29.07 9.38 0.10 0.10 0.15 0.21 0.26 9.46 29.09 0.87 0.76 8.15 19.08 22.84 19.31 8.58 1.23 1.41 1 1 49 17 254.76 199.76 147.79 98.82 59.83 96.19 147.62 202.00 259.42 860.97 666.28 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 674.13 877.71 135.39 95.02 54.60 10.11 11.00 10.11 45.57 83.99 122.36 840.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 630.00 840.00 216.41 160.41 154.38 145.76 142.96 154.18 162.80 168.82 224.83 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 61.41 122.82Column Force 45.18 7.06 139.46 11.59 57.70 0.42 45.18 7.06 139.46 13.90 0.78 56.75 353.20 80.45 1.90 0.00 0.78 56.75 353.20 123.95 3.46 0.27 9.36 0.51 4.56 0.01 3.46 0.27 9.36 0.47 0.15 12.85 67.05 18.57 0.38 0.00 0.15 12.85 67.05 27.67 4.40 4.56 543.96 12.34 10.71 0.00 4.40 4.56 543.96 4.07 0.67 0.66 54.79 1.79 1.62 0.00 0.67 0.66 54.79 0.57 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 8 14 911.86 690.35 304.18 304.18 911.86 690.35 304.18 304.18 0.00 331.63 1734.38 235.91 2413.54 12.92 1734.38 293.18 1734.38 Column Force 49.41 7.67 38.38 13.01 67.38 0.42 49.41 7.67 38.38 14.65 2.90 66.66 267.03 104.49 7.06 0.00 2.90 66.66 267.03 135.51 3.73 0.27 1.49 0.50 5.20 0.01 3.73 0.27 1.49 0.47 0.62 14.93 51.31 23.64 1.52 0.00 0.62 14.93 51.31 30.10 1.10 22.71 1616.85 56.53 2.67 0.00 1.10 22.71 1616.85 25.22 0.08 4.48 235.50 11.11 0.19 0.00 0.08 4.48 235.50 5.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1 1 17 15 821.79 763.52 357.86 357.86 821.79 763.52 357.86 357.86 0.00 338.05 2136.54 313.08 2287.76 76.61 2136.54 282.78 2136.542.8现浇楼板计算2.8.1底层楼板计算（1）基本资料：1）房间编号： 1 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q2.00 kN/m2 计算跨度Lx= 3600 mm；计算跨度Ly= 2400 mm 板厚H=120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx=(0.01013+0.03366/5)(1.358.5+0.981.0)2.42=1.21kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.02798+0.07265/5)(1.41.0)2.42=0.24kNm Mx=1.21+0.24=1.45kNm Asx=368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% My=(0.03366+0.01013/5)(1.358.5+0.981.0)2.42=2.56kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.07265+0.02798/5)(1.41.0)2.42=0.44kNm My=2.56+0.44=3.00kNm Asy=368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx=0.05703(1.358.5+0.982.0)2.42=4.41kNm Asx=368.46mm2，实配10200 (As393.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.327% My=0.07552(1.358.5+0.982.0)2.42=5.84kNm Asy=368.46mm2，实配10200 (As393.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.327%（3）跨中挠度验算： Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk=(0.01013+0.03366/5)(1.08.5+1.02.0)2.42=1.02kNm Mq=(0.01013+0.03366/5)(1.08.5+0.52.0)2.42=0.92kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk1.02/(0.87100.393.)= 29.85N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 0.652.01/(0.0065429.85)=5.574 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.5= 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)=1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq ( 1)+Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B1.02/0.92(21)+1.021383.47= 726.320kNm(5)、挠度 f Qk L 4 / B f0.0021910.52.44/ 726.320= 1.053mm f / L1.053/2400.=1/ 2280.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk1.021026/(0.8790.393.)= 33.17N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.0133.17)=2.831当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20033.2/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.010，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.161026/(0.87100.393.)= 63.17N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.0163.17)=0.964当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20063.2/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.019，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk3.45106/(0.87100.393.)=100.96N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01100.96)=0.192当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.200101.0/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.031，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk4.57106/(0.87100.393.)=133.68N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01133.68)= 0.125当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.200133.7/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.041，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk3.45106/(0.87100.393.)=100.96N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01100.96)=0.192当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.200101.0/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.031，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk4.57106/(0.87101.503.)=103.40N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01103.40)=0.161当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.200103.4/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000)=0.027，满足规范要求！（1）基本资料：1）房间编号： 2 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q2.00 kN/m2 计算跨度Lx= 3600 mm；计算跨度Ly= 7200 mm 板厚H=120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx=(0.04000+0.00380/5)(1.358.5+0.981.0)3.62=6.58kN.m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.09650+0.01740/5)(1.41.0)3.62=1.27kNm Mx=6.58+1.27=7.85kNm Asx=389.28mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% My=(0.00380+0.04000/5)(1.358.5+0.981.0)3.62=1.90kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.01740+0.09650/5)(1.41.0)3.62=0.47kNm My=1.90+0.47=2.37kNm Asy=368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx=0.08290(1.358.5+0.982.0)3.62= 14.43kNm Asx=725.96mm2，实配12150 (As754.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.628% My=0.05700(1.358.5+0.982.0)3.62=9.92kNm Asy=549.72mm2，实配 8100 (As503.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.419%（3）跨中挠度验算： Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk=(0.04000+0.00380/5)(1.08.5+1.02.0)3.62=5.55kNm Mq=(0.04000+0.00380/5)(1.08.5+0.52.0)3.62=5.02kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk5.55/(0.87100.393.)=162.35N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 0.652.01/(0.00654162.35)=0.127 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.5= 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)=1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq ( 1)+Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B5.55/5.02(21)+5.551383.47= 726.320kNm(5)、挠度 f Qk L 4 / B f0.0025310.53.64/ 726.320= 6.143mm f / L6.143/3600.=1/ 586.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk5.55106/(0.87100.393.)=162.35N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01162.35)= 0.297maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.297162.3/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.073，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk1.61106/(0.8790.393.)= 52.22N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.0152.22)=1.397当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20052.2/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.016，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk11.281026/(0.8799.754.)=173.71N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te754./ 60000.= 0.013 1.1 0.652.01/( 0.01173.71)= 0.503maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.503173.7/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01257)=0.128，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk7.76106/(0.87101.503.)=175.61N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01175.61)= 0.358maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.358175.6/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000)=0.081，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk11.28106/(0.8797.1005.)=132.97N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1005./ 60000.= 0.017 1.1 0.652.01/( 0.02132.97)= 0.515maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.515133.0/210000.(1.920.+0.0822.86/0.01676)=0.101，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk7.76106/(0.87101.503.)=175.61N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01175.61)= 0.358maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.358175.6/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000)=0.081，满足规范要求！（1）基本资料：1）房间编号： 7 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q2.00 kN/m2 计算跨度Lx= 4200 mm；计算跨度Ly= 7200 mm 板厚H=120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx=(0.03730+0.00693/5)(1.358.5+0.981.0)4.22=8.50kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.08440+0.02313/5)(1.41.0)4.22=1.54kNm Mx=8.50+1.54= 10.04kNm Asx=499.97mm2，实配 8100 (As503.mm2) min0.307% ， 0.419% My=(0.00693+0.03730/5)(1.358.5+0.981.0)4.22=3.16kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.02313+0.08440/5)(1.41.0)4.22=0.69kNm My=3.16+0.69=3.85kNm Asy=368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx=0.08000(1.358.5+0.982.0)4.22= 18.96kNm Asx=972.06mm2，实配16200 (As1005.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.838% My=0.05710(1.358.5+0.982.0)4.22= 13.53kNm Asy=763.44mm2，实配12150 (As754.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.628%（3）跨中挠度验算： Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk=(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+1.02.0)4.22=2.67kNm Mq=(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+0.52.0)4.22=2.41kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.67/(0.87100.393.)= 78.03N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 0.652.01/(0.0065478.03)=1.453 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.5= 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)=1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq ( 1)+Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B2.67/2.41(21)+2.671383.47= 726.320kNm(5)、挠度 f Qk L 4 / B f0.0023910.54.24/ 726.320=10.766mm f / L10.766/4200.=1/ 390.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk7.17106/(0.87101.503.)=162.23N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01162.23)= 0.296maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.296162.2/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000)=0.062，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.67106/(0.8792.393.)= 84.82N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.0184.82)=0.437当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20084.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.026，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk14.82106/(0.8797.1005.)=174.66N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1005./ 60000.= 0.017 1.1 0.652.01/( 0.02174.66)= 0.654maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.654174.7/210000.(1.920.+0.0822.86/0.01676)=0.168，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk10.58106/(0.8799.754.)=162.86N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te754./ 60000.= 0.013 1.1 0.652.01/( 0.01162.86)= 0.463maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.463162.9/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01257)=0.111，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk14.82106/(0.8798.1232.)=141.12N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1232./ 60000.= 0.021 1.1 0.652.01/( 0.02141.12)= 0.650maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.650141.1/210000.(1.920.+0.0820.00/0.02053)=0.106，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk10.58106/(0.8799.754.)=162.86N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te754./ 60000.= 0.013 1.1 0.652.01/( 0.01162.86)= 0.463maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.463162.9/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01257)=0.111，满足规范要求！（1）基本资料：1）房间编号： 11 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q2.00 kN/m2 计算跨度Lx= 4800 mm；计算跨度Ly= 7200 mm 板厚H=120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx=(0.03370+0.01010/5)(1.358.5+0.981.0)4.82= 10.25kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.07277+0.02793/5)(1.41.0)4.82=1.77kNm Mx= 10.25+1.77= 12.02kNm Asx=601.46mm2，实配12180 (As628.mm2) min0.307% ， 0.524% My=(0.01010+0.03370/5)(1.358.5+0.981.0)4.82=4.83kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.02793+0.07277/5)(1.41.0)4.82=0.96kNm My=4.83+0.96=5.79kNm Asy=368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx=0.07557(1.358.5+0.982.0)4.82= 23.39kNm Asx=1223.54mm2，实配14125 (As1232.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 1.026% My=0.05703(1.358.5+0.982.0)4.82= 17.65kNm Asy=1018.54mm2，实配12125 (As905.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.754%（3）跨中挠度验算： Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk=(0.01010+0.03370/5)(1.08.5+1.02.0)4.82=4.07kNm Mq=(0.01010+0.03370/5)(1.08.5+0.52.0)4.82=3.69kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk4.07/(0.87100.393.)=119.24N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 0.652.01/(0.00654119.24)=0.571 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.5= 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)=1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq ( 1)+Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B4.07/3.69(21)+4.071383.47= 726.320kNm(5)、挠度 f Qk L 4 / B f0.0022010.54.84/ 726.320=16.857mm f / L16.857/4800.=1/ 285.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk8.64106/(0.8799.628.)=159.68N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te628./ 60000.= 0.010 1.1 0.652.01/( 0.01159.68)= 0.320maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.320159.7/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01047)=0.086，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk4.07106/(0.8788.393.)=135.50N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01135.50)= 0.138当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.200135.5/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.041，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk18.28106/(0.8798.1232.)=174.11N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1232./ 60000.= 0.021 1.1 0.652.01/( 0.02174.11)= 0.735maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.735174.1/210000.(1.920.+0.0820.00/0.02053)=0.148，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk13.80106/(0.8799.905.)=177.05N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te905./ 60000.= 0.015 1.1 0.652.01/( 0.02177.05)= 0.612maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.612177.1/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01508)=0.140，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk18.28106/(0.8798.1232.)=174.11N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1232./ 60000.= 0.021 1.1 0.652.01/( 0.02174.11)= 0.735maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.735174.1/210000.(1.920.+0.0820.00/0.02053)=0.148，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk13.80106/(0.8799.905.)=177.05N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te905./ 60000.= 0.015 1.1 0.652.01/( 0.02177.05)= 0.612maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.612177.1/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01508)=0.140，满足规范要求！（1）基本资料：1）房间编号： 14 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q2.00 kN/m2 计算跨度Lx= 4200 mm；计算跨度Ly= 7200 mm 板厚H=120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx=(0.03730+0.00693/5)(1.358.5+0.981.0)4.22=8.50kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.08440+0.02313/5)(1.41.0)4.22=1.54kNm Mx=8.50+1.54= 10.04kNm Asx=499.97mm2，实配 8100 (As503.mm2) min0.307% ， 0.419% My=(0.00693+0.03730/5)(1.358.5+0.981.0)4.22=3.16kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.02313+0.08440/5)(1.41.0)4.22=0.69kNm My=3.16+0.69=3.85kNm Asy=368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx=0.08000(1.358.5+0.982.0)4.22= 18.96kNm Asx=972.06mm2，实配14125 (As1232.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 1.026% My=0.05710(1.358.5+0.982.0)4.22= 13.53kNm Asy=763.44mm2，实配12150 (As754.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.628%（3）跨中挠度验算： Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk=(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+1.02.0)4.22=2.67kNm Mq=(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+0.52.0)4.22=2.41kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.67/(0.87100.393.)= 78.03N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 0.652.01/(0.0065478.03)=1.453 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.5= 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)=1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq ( 1)+Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B2.67/2.41(21)+2.671383.47= 726.320kNm(5)、挠度 f Qk L 4 / B f0.0023910.54.24/ 726.320=10.766mm f / L10.766/4200.=1/ 390.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk7.17106/(0.87101.503.)=162.23N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01162.23)= 0.296maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.296162.2/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000)=0.062，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.67106/(0.8792.393.)= 84.82N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.0184.82)=0.437当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20084.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.026，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk14.82106/(0.8798.1232.)=141.12N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1232./ 60000.= 0.021 1.1 0.652.01/( 0.02141.12)= 0.650maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.650141.1/210000.(1.920.+0.0820.00/0.02053)=0.106，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk10.58106/(0.8799.754.)=162.86N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te754./ 60000.= 0.013 1.1 0.652.01/( 0.01162.86)= 0.463maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.463162.9/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01257)=0.111，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk14.82106/(0.8797.1005.)=174.66N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1005./ 60000.= 0.017 1.1 0.652.01/( 0.02174.66)= 0.654maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.654174.7/210000.(1.920.+0.0822.86/0.01676)=0.168，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk10.58106/(0.8799.754.)=162.86N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te754./ 60000.= 0.013 1.1 0.652.01/( 0.01162.86)= 0.463maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.463162.9/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01257)=0.111，满足规范要求！（1）基本资料：1）房间编号： 17 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q2.00 kN/m2 计算跨度Lx= 4200 mm；计算跨度Ly= 7200 mm 板厚H=120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx=(0.03730+0.00693/5)(1.358.5+0.981.0)4.22=8.50kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa=(0.08440+0.02313/5)(1.41.0)4.22=1.54kNm Mx=8.50+1.54= 10.04kNm Asx=499.97mm2，实配 8100 (As503.mm2) min0.307% ， 0.419% My=(0.00693+0.03730/5)(1.358.5+0.981.0)4.22=3.16kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya=(0.02313+0.08440/5)(1.41.0)4.22=0.69kNm My=3.16+0.69=3.85kNm Asy=368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx=0.08000(1.358.5+0.982.0)4.22= 18.96kNm Asx=972.06mm2，实配16200 (As1005.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.838% My=0.05710(1.358.5+0.982.0)4.22= 13.53kNm Asy=763.44mm2，实配12150 (As754.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.628%（3）跨中挠度验算： Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk=(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+1.02.0)4.22=2.67kNm Mq=(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+0.52.0)4.22=2.41kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.67/(0.87100.393.)= 78.03N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 0.652.01/(0.0065478.03)=1.453 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.5= 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)=1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq ( 1)+Mk Bs （混凝土规范式 8.2.2） B2.67/2.41(21)+2.671383.47= 726.320kNm(5)、挠度 f Qk L4 / B f0.0023910.54.24/ 726.320=10.766mm f / L10.766/4200.=1/ 390.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk7.17106/(0.87101.503.)=162.23N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.01162.23)= 0.296maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.296162.2/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000)=0.062，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.67106/(0.8792.393.)= 84.82N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 0.652.01/( 0.0184.82)=0.437当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20084.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.026，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk14.82106/(0.8797.1005.)=174.66N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1005./ 60000.= 0.017 1.1 0.652.01/( 0.02174.66)= 0.654maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.654174.7/210000.(1.920.+0.0822.86/0.01676)=0.168，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk10.58106/(0.8799.754.)=162.86N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te754./ 60000.= 0.013 1.1 0.652.01/( 0.01162.86)= 0.463maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.463162.9/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01257)=0.111，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk14.82106/(0.8797.1005.)=174.66N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1005./ 60000.= 0.017 1.1 0.652.01/( 0.02174.66)= 0.654maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.654174.7/210000.(1.920.+0.0822.86/0.01676)=0.168，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 0.65 ftk / (te sk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土规范式 8.1.33） sk10.58106/(0.8799.754.)=162.86N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te754./ 60000.= 0.013 1.1 0.652.01/( 0.01162.86)= 0.463maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.463162.9/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01257)=0.111，满足规范要求！2.8.2顶层楼板计算（1）基本资料：1）房间编号： 1 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q0.50 kN/m2 计算跨度Lx3600 mm；计算跨度Ly400 mm 板厚H120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx =(0.01013+0.03366/5)(1.358.5+0.980.3)2.421.14kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.02798+0.075/5)(1.40.3)2.420.06kNm Mx1.14+0.061.20kNm Asx= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% My =(0.03366+0.01013/5)(1.358.5+0.980.3)2.422.41kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.0765+0.02798/5)(1.40.3)2.420.11kNm My2.41+0.112.52kNm Asy= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx =0.05703(1.358.5+0.980.5)2.423.93kNm Asx= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.327% My =0.07552(1.358.5+0.980.5)2.425.20kNm Asy= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.327%（3）跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01013+0.03366/5)(1.08.5+1.00.5)2.420.87kNm Mq =(0.01013+0.03366/5)(1.08.5+0.50.5)2.420.85kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk0.87/(0.87100.393.)25.59N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 - 0.652.01/(0.0065425.59) = -6.687 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.57.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)= 1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq( - 1)+MkBs （混凝土规范式 8.2.2） B0.87/ 0.85(2-1)+0.871383.47701.476kNm(5)、挠度 fQkL 4 / B f0.002199.02.44/ 701.4760.934mm f / L0.934/400.= 1/ 2569.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk0.87106/(0.8790.393.)28.43N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0128.43) = -3.487当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20028.4/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.009，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk1.85106/(0.87100.393.)54.15N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0154.15) = -1.308当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20054.1/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.016，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.96106/(0.87100.393.)86.53N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0186.53) = -0.407当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20086.5/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.026，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk3.91106/(0.87100.393.) = 114.58N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.01114.58) = -0.038当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.200114.6/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.035，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.96106/(0.87100.393.)86.53N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0186.53) = -0.407当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20086.5/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.026，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk3.91106/(0.87100.436.) = 103.12N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te436./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.01103.12) = -0.164当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.200103.1/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.031，满足规范要求！（1）基本资料：1）房间编号： 2 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q0.50 kN/m2 计算跨度Lx3600 mm；计算跨度Ly7200 mm 板厚H120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx =(0.04000+0.00380/5)(1.358.5+0.980.3)3.626.19kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.09650+0.01740/5)(1.40.3)3.620.32kNm Mx6.19+0.36.51kNm Asx= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% My =(0.00380+0.04000/5)(1.358.5+0.980.3)3.621.79kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.01740+0.09650/5)(1.40.3)3.620.12kNm My1.79+0.11.91kNm Asy= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx =0.08290(1.358.5+0.980.5)3.6212.86kNm Asx= 642.38mm2，实配12150 (As754.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.628% My =0.05700(1.358.5+0.980.5)3.628.84kNm Asy= 486.96mm2，实配10180 (As436.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.364%（3）跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.04000+0.00380/5)(1.08.5+1.00.5 )3.624.75kNm Mq =(0.04000+0.00380/5)(1.08.5+0.50.5 )3.624.62kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk4.75/(0.87100.393.) = 139.16N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 - 0.652.01/(0.00654139.16) = -0.332 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.57.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)= 1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq( - 1)+MkBs （混凝土规范式 8.2.2） B4.75/ 4.62(2-1)+4.751383.47701.476kNm(5)、挠度 fQkL 4 / B f0.002539.03.64/ 701.4765.452mm f / L5.45/3600.= 1/ 660.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk4.75106/(0.87100.393.) = 139.16N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.01139.16)0.163当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.200139./210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.042，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk1.38106/(0.8790.393.)44.76N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0144.76) = -1.813当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20044.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.014，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk9.67106/(0.8799.754.) = 148.90N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te754./ 60000.0.013 1.1 - 0.652.01/( 0.01148.90)0.403maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.403148.9/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01257)0.088，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk6.65106/(0.87100.436.) = 175.14N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te436./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.01175.14)0.355maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.355175.1/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.095，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk9.67106/(0.8799.905.) = 14.08N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te905./ 60000.0.015 1.1 - 0.652.01/( 0.0214.08)0.403maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.40314.1/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01508)0.064，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk6.65106/(0.87100.436.) = 175.14N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te436./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.01175.14)0.355maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.355175.1/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.095，满足规范要求！（1）基本资料：1）房间编号： 7 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q0.50 kN/m2 计算跨度Lx4200 mm；计算跨度Ly7200 mm 板厚H120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx =(0.03730+0.00693/5)(1.358.5+0.980.3)4.228.00kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.08440+0.02313/5)(1.40.3)4.220.38kNm Mx8.00+0.388.38kNm Asx= 411.60mm2，实配10180 (As436.mm2) min0.307% ， 0.364% My =(0.00693+0.03730/5)(1.358.5+0.980.3)4.222.98kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.02313+0.08440/5)(1.40.3)4.220.17kNm My2.98+0.173.15kNm Asy= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx =0.08000(1.358.5+0.980.5)4.2216.89kNm Asx= 857.98mm2，实配12125 (As905.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.754% My =0.05710(1.358.5+0.980.5)4.2212.05kNm Asy= 674.71mm2，实配12180 (As628.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.54%（3）跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+1.00.5 )4.222.29kNm Mq =(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+0.50.5 )4.222.22kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.29/(0.87100.393.)66.88N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 - 0.652.01/(0.0065466.88) = -1.879 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.57.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)= 1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq( - 1)+MkBs （混凝土规范式 8.2.2） B2.29/ 2.22(2-1)+2.291383.47701.476kNm(5)、挠度 fQkL 4 / B f0.002399.04.24/ 701.4769.555mm f / L9.555/4200.= 1/ 440.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk6.14106/(0.87100.436.) = 161.80N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te436./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.01161.80)0.294maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.294161.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.072，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.29106/(0.8790.393.)74.32N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0174.32) = -0.655当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20074.3/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.023，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk12.70106/(0.8799.905.) = 162.98N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te905./ 60000.0.015 1.1 - 0.652.01/( 0.02162.98)0.569maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.569163.0/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01508)0.120，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk9.07106/(0.8799.628.) = 167.51N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te628./ 60000.0.010 1.1 - 0.652.01/( 0.01167.51)0.357maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.357167.5/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01047)0.101，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk12.70106/(0.8797.1117.) = 134.74N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1117./ 60000.0.019 1.1 - 0.652.01/( 0.02134.74)0.580maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.580134.7/210000.(1.920.+0.0822.86/0.01862)0.106，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk9.07106/(0.8799.628.) = 167.51N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te628./ 60000.0.010 1.1 - 0.652.01/( 0.01167.51)0.357maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.357167.5/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01047)0.101，满足规范要求！（1）基本资料：1）房间编号： 11 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q0.50 kN/m2 计算跨度Lx4800 mm；计算跨度Ly7200 mm 板厚H120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx =(0.03370+0.01010/5)(1.358.5+0.980.3)4.829.65kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.07277+0.02793/5)(1.40.3)4.820.44kNm Mx9.65+0.4410.09kNm Asx= 498.58mm2，实配 8100 (As503.mm2) min0.307% ， 0.419% My =(0.01010+0.03370/5)(1.358.5+0.980.3)4.824.55kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.02793+0.07277/5)(1.40.3)4.820.4kNm My4.55+0.44.79kNm Asy= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx =0.07557(1.358.5+0.980.5)4.8220.83kNm Asx=1076.96mm2，实配16180 (As1117.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.931% My =0.05703(1.358.5+0.980.5)4.8215.72kNm Asy= 897.45mm2，实配14180 (As855.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.713%（3）跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01010+0.03370/5)(1.08.5+1.00.5 )4.823.49kNm Mq =(0.01010+0.03370/5)(1.08.5+0.50.5 )4.823.39kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk3.49/(0.87100.393.) = 102.21N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 - 0.652.01/(0.00654102.21) = -0.849 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.57.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)= 1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq( - 1)+MkBs （混凝土规范式 8.2.2） B3.49/ 3.39(2-1)+3.491383.47701.476kNm(5)、挠度 fQkL 4 / B f0.002209.04.84/ 701.476= 14.961mm f / L14.961/4800.= 1/ 321.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk7.41106/(0.87101.503.) = 167.70N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te503./ 60000.0.008当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.01167.70)0.322maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.322167.7/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000)0.070，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk3.49106/(0.8792.393.) = 111.10N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.01111.10) = -0.074当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.200111.1/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.034，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk15.67106/(0.8797.1117.) = 166.23N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1117./ 60000.0.019 1.1 - 0.652.01/( 0.02166.23)0.679maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.679166./210000.(1.920.+0.0822.86/0.01862)0.154，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk11.83106/(0.8798.855.) = 162.19N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te855./ 60000.0.014 1.1 - 0.652.01/( 0.01162.19)0.536maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.536162./210000.(1.920.+0.0820.00/0.01425)0.131，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk15.67106/(0.8797.1117.) = 166.23N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1117./ 60000.0.019 1.1 - 0.652.01/( 0.02166.23)0.679maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.679166./210000.(1.920.+0.0822.86/0.01862)0.154，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk11.83106/(0.8798.855.) = 162.19N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te855./ 60000.0.014 1.1 - 0.652.01/( 0.01162.19)0.536maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.536162./210000.(1.920.+0.0820.00/0.01425)0.131，满足规范要求！（1）基本资料：1）房间编号： 14 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q0.50 kN/m2 计算跨度Lx4200 mm；计算跨度Ly7200 mm 板厚H120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx =(0.03730+0.00693/5)(1.358.5+0.980.3)4.228.00kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.08440+0.02313/5)(1.40.3)4.220.38kNm Mx8.00+0.388.38kNm Asx= 411.60mm2，实配10180 (As436.mm2) min0.307% ， 0.364% My =(0.00693+0.03730/5)(1.358.5+0.980.3)4.222.98kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.02313+0.08440/5)(1.40.3)4.220.17kNm My2.98+0.173.15kNm Asy= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx =0.08000(1.358.5+0.980.5)4.2216.89kNm Asx= 857.98mm2，实配16180 (As1117.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.931% My =0.05710(1.358.5+0.980.5)4.2212.05kNm Asy= 674.71mm2，实配12180 (As628.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.54%（3）跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+1.00.5 )4.222.29kNm Mq =(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+0.50.5 )4.222.22kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.29/(0.87100.393.)66.88N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 - 0.652.01/(0.0065466.88) = -1.879 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.57.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)= 1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq( - 1)+MkBs （混凝土规范式 8.2.2） B2.29/ 2.22(2-1)+2.291383.47701.476kNm(5)、挠度 fQkL 4 / B f0.002399.04.24/ 701.4769.555mm f / L9.555/4200.= 1/ 440.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk6.14106/(0.87100.436.) = 161.80N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te436./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.01161.80)0.294maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.294161.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.072，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.29106/(0.8790.393.)74.32N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0174.32) = -0.655当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20074.3/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.023，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk12.70106/(0.8797.1117.) = 134.74N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te1117./ 60000.0.019 1.1 - 0.652.01/( 0.02134.74)0.580maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.580134.7/210000.(1.920.+0.0822.86/0.01862)0.106，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk9.07106/(0.8799.628.) = 167.51N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te628./ 60000.0.010 1.1 - 0.652.01/( 0.01167.51)0.357maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.357167.5/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01047)0.101，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk12.70106/(0.8799.905.) = 162.98N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te905./ 60000.0.015 1.1 - 0.652.01/( 0.02162.98)0.569maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.569163.0/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01508)0.120，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk9.07106/(0.8799.628.) = 167.51N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te628./ 60000.0.010 1.1 - 0.652.01/( 0.01167.51)0.357maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.357167.5/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01047)0.101，满足规范要求！（1）基本资料：1）房间编号： 17 2）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3）荷载： 永久荷载标准值：g8.50 kN/m2 可变荷载标准值：q0.50 kN/m2 计算跨度Lx4200 mm；计算跨度Ly7200 mm 板厚H120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4）计算方法：弹性算法。 5）泊松比：1/5. 6）考虑活荷载不利组合。（2）计算结果： Mx =(0.03730+0.00693/5)(1.358.5+0.980.3)4.228.00kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.08440+0.02313/5)(1.40.3)4.220.38kNm Mx8.00+0.388.38kNm Asx= 411.60mm2，实配10180 (As436.mm2) min0.307% ， 0.364% My =(0.00693+0.03730/5)(1.358.5+0.980.3)4.222.98kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.02313+0.08440/5)(1.40.3)4.220.17kNm My2.98+0.173.15kNm Asy= 368.46mm2，实配10200 (As393.mm2) min0.307% ， 0.327% Mx =0.08000(1.358.5+0.980.5)4.2216.89kNm Asx= 857.98mm2，实配12125 (As905.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.754% My =0.05710(1.358.5+0.980.5)4.2212.05kNm Asy= 674.71mm2，实配12180 (As628.mm2,可能与邻跨有关系) min0.307% ， 0.54%（3）跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+1.00.5 )4.222.29kNm Mq =(0.00693+0.03730/5)(1.08.5+0.50.5 )4.222.22kNm Es210000.N/mm2 Ec29791.N/mm2 Ftk2.01N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.29/(0.87100.393.)66.88N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.00654 1.1 - 0.652.01/(0.0065466.88) = -1.879 当 0.2 时，取0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 29791.57.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho393./1000/ 100.=0.00393 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+3.5f)Bs210000.393.100.2/1.150.200+0.2+67.0490.00393/(1+3.50.00)= 1383.47kNm(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当0时，2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： BMk / Mq( - 1)+MkBs （混凝土规范式 8.2.2） B2.29/ 2.22(2-1)+2.291383.47701.476kNm(5)、挠度 fQkL 4 / B f0.002399.04.24/ 701.4769.555mm f / L9.555/4200.= 1/ 440.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk6.14106/(0.87100.436.) = 161.80N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te436./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.01161.80)0.294maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.294161.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.072，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk2.29106/(0.8790.393.)74.32N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te393./ 60000.0.007当 te 0.01 时，取te0.01 1.1 - 0.652.01/( 0.0174.32) = -0.655当 0.2 时，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.20074.3/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)0.023，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk12.70106/(0.8799.905.) = 162.98N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te905./ 60000.0.015 1.1 - 0.652.01/( 0.02162.98)0.569maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.569163.0/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01508)0.120，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk9.07106/(0.8799.628.) = 167.51N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te628./ 60000.0.010 1.1 - 0.652.01/( 0.01167.51)0.357maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.357167.5/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01047)0.101，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk12.70106/(0.8799.905.) = 162.98N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te905./ 60000.0.015 1.1 - 0.652.01/( 0.02162.98)0.569maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.569163.0/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01508)0.120，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65ftk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22） skMk / (0.87hoAs) （混凝土规范式 8.1.33） sk9.07106/(0.8799.628.) = 167.51N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.= 60000.mm2 teAs / Ate（混凝土规范式 8.1.24） te628./ 60000.0.010 1.1 - 0.652.01/( 0.01167.51)0.357maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max2.10.357167.5/210000.(1.920.+0.0817.14/0.01047)0.101，满足规范要求！2.9柱下独立基础计算2.9.1基础基本参数 总参数室外地坪标高(m):0.450地下水距天然地坪深度(m):40.0结构重要性系数:1.0上部结构一层传来的荷载的作用点标高(m):0.9基础人防等级:0.0基础混凝土强度等级：C 20.结构抗震等级:1柱钢筋连接方式:闪光对接焊接承载力参数基地承载力计算采用的基础规范:中华人民共和国国家标准GB500072002 综合法基地承载力特征值Fk(kPa):180.0宽度地基承载力特征值修正系数 b:0.0深度地基承载力特征值修正系数 d:1.0基底以下土的重度(或浮重度) (kN/m3):20.0基底以上土的加权平均重度 m(kN/m3):20.0承载力修正用基础埋置深度 d(m):1.6单位面积覆土重(H)(kN/m2):自动计算浅基础地基承载力抗震调整系数:1.000浅基础参数浅基础底标高(m):1.50浅基础底面积计算归并系数:0.独立基础最小高度(mm):600.独立基础底板最小配筋率:0.0000独立基础计算是否考虑线荷载作用:否独立基础底面长宽比:1.000拉梁间隙(mm):0.独立基础底面长宽比:1.毛石条基台阶宽度(mm):150.毛石条基台阶高度(mm):300.毛石条基上部宽度(mm):600.条基砖放脚参数:6060.条基刚性参数:1.500墙下条基底板受力钢筋最小配筋率:0.0000独立基础详图中:不画柱条基详图中墙:不加厚桩参数承台桩间距(mm):1500.0承台桩边距(mm):750.0承台底标高(m):1.500承台尺寸模数(mm):100.000承台形状号:1承台施工方法:1承台阶数:2承台高(mm):300承台高(mm):300筏板参数基床反力系数(kPa/m):20000.绘图参数x向标注轴线信息MXD:1y向标注轴线信息MYD:1轴线标注距离BLKD:4500.000图纸号:0.000平面图比例 1:100剖面图比例 1:302.9.2 荷载组合及计算结果荷载代码Load 荷载组合公式368 SATWE标准组合:1.00恒+1.00活369 SATWE标准组合:1.00恒+1.00风x370 SATWE标准组合:1.00恒+1.00风y371 SATWE标准组合:1.00恒1.00风x372 SATWE标准组合:1.00恒1.00风y377 SATWE标准组合:1.00恒+1.00活+0.601.00风x378 SATWE标准组合:1.00恒+1.00活0.601.00风x379 SATWE标准组合:1.00恒+1.00活+0.601.00风y380 SATWE标准组合:1.00恒+1.00活0.601.00风y381 SATWE标准组合:1.00恒+1.00风x+0.701.00活382 SATWE标准组合:1.00恒1.00风x+0.701.00活383 SATWE标准组合:1.00恒+1.00风y+0.701.00活384 SATWE标准组合:1.00恒1.00风y+0.701.00活441 SATWE标准组合:1.00(恒+0.50活)+1.00地x+0.38竖地442 SATWE标准组合:1.00(恒+0.50活)1.00地x+0.38竖地443 SATWE标准组合:1.00(恒+0.50活)+1.00地y+0.38竖地444 SATWE标准组合:1.00(恒+0.50活)1.00地y+0.38竖地445 SATWE标准组合:1.00(恒+0.50活)+0.201.00风x+1.00地x+0.38竖地446 SATWE标准组合:1.00(恒+0.50活)+0.201.00风y+1.00地y+0.38竖地447 SATWE标准组合:1.00(恒+0.50活)0.201.00风x1.00地x+0.38竖地448 SATWE标准组合:1.00(恒+0.50活)0.201.00风y1.00地y+0.38竖地481 SATWE准永久组合:1.00恒+0.50活482 SATWE基本组合:1.20恒+1.40活483 SATWE基本组合:1.35恒+0.701.40活484 SATWE基本组合:1.20恒+1.40风x485 SATWE基本组合:1.20恒+1.40风y486 SATWE基本组合:1.20恒1.40风x487 SATWE基本组合:1.20恒1.40风y492 SATWE基本组合:1.20恒+1.40活+0.601.40风x493 SATWE基本组合:1.20恒+1.40活0.601.40风x494 SATWE基本组合:1.20恒+1.40活+0.601.40风y495 SATWE基本组合:1.20恒+1.40活0.601.40风y496 SATWE基本组合:1.20恒+1.40风x+0.701.40活497 SATWE基本组合:1.20恒1.40风x+0.701.40活498 SATWE基本组合:1.20恒+1.40风y+0.701.40活499 SATWE基本组合:1.20恒1.40风y+0.701.40活556 SATWE基本组合:1.20(恒+0.50活)+1.30地x+0.50竖地557 SATWE基本组合:1.20(恒+0.50活)1.30地x+0.50竖地558 SATWE基本组合:1.20(恒+0.50活)+1.30地y+0.50竖地559 SATWE基本组合:1.20(恒+0.50活)1.30地y+0.50竖地560 SATWE基本组合:1.20(恒+0.50活)+0.201.40风x+1.30地x+0.50竖地561 SATWE基本组合:1.20(恒+0.50活)+0.201.40风y+1.30地y+0.50竖地562 SATWE基本组合:1.20(恒+0.50活)0.201.40风x1.30地x+0.50竖地563 SATWE基本组合:1.20(恒+0.50活)0.201.40风y1.30地y+0.50竖地计算独基时不考虑独基范围内的线荷载独基底板配筋计算不考虑最小配筋率. 中华人民共和国国家标准GB500072002 综合法 符号说明: fak:地基承载力特征值 fa:修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE) q:用于地基承载力特征值修正的基础埋深 Pt:平均覆土压强(包括基础自重) fy:计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度 Load:荷载代码 Mx:相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值 My:相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值 N:相对于基础底面形心的轴力标准组合值 Pmax:该组合下最大基底反力 Pmin:该组合下最小基底反力 S:基础底面长 B:基础底面宽 M1:底板x向配筋计算用弯矩设计值 m2:底板y向配筋计算用弯矩设计值 AGx:底板x向全截面配筋面积 AGy:底板y向全截面配筋面积 节点号=3 C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)=1.60 Pt=32.0 kPa fy=210 MPa Load Mx(kN.m) My(kN.m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 378 13.14 155.37 2757.58 221.55 180.53 202.00 2908 5608 柱下独立基础冲切计算： at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 483 X+ 204. 890.6 927.9 390. 500. 557 X 236. 999.0 1018.3 420. 500. 483 Y+ 210. 361.3 362.6 530. 500. 483 Y 210. 360.1 362.6 530. 1700. 482 X+ 0. 0.0 526.1 200. 1700. 482 X 0. 0.0 526.1 200. 1700. 482 Y+ 0. 0.0 213.9 200. 1700. 482 Y 0. 0.0 213.9 200. 基础各阶尺寸: No:S B H 1 3000 5700 300 2 1700 4400 300柱下独立基础底板配筋计算： load M1(kNm) AGx(mmmm) load M2(kNm) AGy(mmmm) 562 704.963 6907.337 483 503.946 4847.968 x实配:14180 y实配:14130节点号= 11 C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)=1.60 Pt=32.0 kPa fy=210 MPa Load Mx(kN.m) My(kN.m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 380 137.39 19.79 1735.10 230.19 172.64 202.00 3200 3200 柱下独立基础冲切计算： at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 483 X+ 209. 435.7 445.2 600. 500. 557 X 210. 438.1 445.2 600. 500. 483 Y+ 199. 418.0 432.9 590. 500. 483 Y 222. 455.2 470.2 620. 1900. 482 X+ 0. 0.0 237.1 200. 1900. 482 X 0. 0.0 237.1 200. 1900. 482 Y+ 0. 0.0 237.1 200. 1900. 482 Y 0. 0.0 237.1 200. 基础各阶尺寸: No:S B H 1 3300 3300 300 2 1900 1900 350柱下独立基础底板配筋计算： load M1(kNm) AGx(mmmm) load M2(kNm) AGy(mmmm) 483 483.870 4339.255 483 506.821 4545.074 x实配:16200 y实配:16200 节点号= 13 C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)=1.60 Pt=32.0 kPa fy=210 MPa Load Mx(kN.m) My(kN.m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 368 453.30 90.38 4352.81 222.94 179.99 202.00 3894 6594 柱下独立基础冲切计算： at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 483 X+ 224. 1440.1 1458.6 560. 500. 483 X 219. 1417.4 1426.2 550. 500. 483 Y+ 216. 629.7 633.0 740. 500. 483 Y 226. 652.2 662.3 760. 2200. 482 X+ 0. 0.0 584.0 200. 2200. 482 X 0. 0.0 584.0 200. 2200. 482 Y+ 0. 0.0 271.7 200. 2200. 482 Y 0. 0.0 271.7 200. 基础各阶尺寸: No:S B H 1 3900 6600 400 2 2200 4900 400柱下独立基础底板配筋计算： load M1(kNm) AGx(mmmm) load M2(kNm) AGy(mmmm) 483 1470.720 10515.658 483 1194.010 8423.353 x实配:16180 y实配:14100节点号= 20 C20.0 fak(kPa)= 180.0 q(m)=1.60 Pt=32.0 kPa fy=210 MPa Load Mx(kN.m) My(kN.m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm) 379 85.52 42.68 1647.12 227.03 176.19 202.00 3116 3116 柱下独立基础冲切计算： at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 483 X+ 146. 434.3 445.2 600. 500. 483 X 151. 445.2 457.6 610. 500. 483 Y+ 152. 450.3 457.6 610. 500. 483 Y 146. 432.2 445.2 600. 2100. 482 X+ 0. 0.0 260.2 200. 2100. 482 X 0. 0.0 260.2 200. 2100. 482 Y+ 0. 0.0 260.2 200. 2100. 482 Y 0. 0.0 260.2 200. 基础各阶尺寸: No:S B H 1 3800 3800 400 2 2100 2100 350柱下独立基础底板配筋计算： load M1(kNm) AGx(mmmm) load M2(kNm) AGy(mmmm) 483 551.308 4227.498 483 556.156 4264.674 x实配:14130 y实配:141302.10楼梯配筋计算 2.10.1荷载和受力计算 楼梯计算简图如下： 计算公式如下： hh=dd+A/TL q=1.2(q装修+25hh)/cosa+1.4q活 q=1.35(q装修+25hh)/cosa+1.40.7q活 其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度 在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度 荷载计算参数（单位kN/m）： 装修荷载Qz=1.00； 活载Qh=2.00； 恒载分项系数1.2,1.35 活载分项系数1.4,1.40.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8 各跑荷载及内力计算及示意图： 其中：Qb梯板均布荷载； Qbt梯板弯折段均布荷载； Q平台均布荷载； Q楼面均布荷载； 单位(KN/m)； 第1标准层第1跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600； 第1标准层第2跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600； 第2标准层第1跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600； 第2标准层第2跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600； 第3标准层第1跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600； 第3标准层第2跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600； 第4标准层第1跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600； 第4标准层第2跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.600；2.10.2配筋面积计算 楼梯板底筋Asbd(cm2)：按照两端简支求出Mmax,按照Mmax配筋 楼梯板负筋Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取MmaxZJXS,按此弯矩照配筋 楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋 平台板底筋Aspd(cm2) 平台板负筋Aspf(cm2) 标准层号跑数 Asbd Asbf Aspd Aspf 1 1 9.79 7.63 0.00 0.00 1 2 8.92 6.97 0.00 0.00 2 1 8.92 6.97 0.00 0.00 2 2 8.92 6.97 0.00 0.00 3 1 8.92 6.97 0.00 0.00 3 2 8.92 6.97 0.00 0.00 4 1 8.92 6.97 0.00 0.00 4 2 8.92 6.97 0.00 0.002.10.3配筋结果 （1）配筋措施： 楼梯梁保护层厚度：30 楼梯板及平台板保护层厚度：15 受力钢筋最小直径： 楼梯板受力钢筋=8 休息平台受力钢筋=6 楼梯梁受力钢筋=14 受力钢筋最小间距：100 mm 非受力分布钢筋： 受力钢筋=14时,取8250 楼梯板分布筋每踏步至少：16 （2）各跑实际配筋结果： 梯板和平台配筋结果： 标准层号 跑数梯板底筋 梯板分布筋梯板负筋平台底筋平台负筋 1 1 12100 8200 10100 8150 8200 1 2 12100 8200 10100 无 无 2 1 12100 8200 10100 8150 8200 2 2 12100 8200 10100 无 无 3 1 12100 8200 10100 8150 8200 3 2 12100 8200 10100 无 无 4 1 12100 8200 10100 8150 8200 4 2 12100 8200 10100 无 无 （3）梯梁配筋结果： 标准层号 跑数梯梁1顶纵筋 梯梁1底纵筋 梯梁1箍筋 梯梁2底纵筋 梯梁2顶纵筋 梯梁2箍筋 1 1 225 225 8200 无 无 无 1 2 222 222 8200 无 无 无 2 1 225 225 8200 无 无 无 2 2 222 222 8200 无 无 无 3 1 225 225 8200 无 无 无 3 2 222 222 8200 无 无 无 4 1 225 225 8200 无 无 无 4 2 222 222 8200 无 无 无 3技术经济分析由于框架结构具有结构性能良、好施工方便、造价低廉、空间利用率高等突出优点。所以。现在框架结构已经在国内的大多数地区得到广泛应用，经过长年的实践应用，该项技术已经非常成熟了。该项技术的研究在国外的发展较之国内要早，所以在有些方面要领先于过内。但基本与国内类似。建筑采用框架结构之后有利于新型墙体材料的推广应用，提高了建筑整体的抗震性能，并可以为使用者提供自由分割的空间，丰富建筑的立面造型，使用面积系数也可提高自重，比砖混结构的轻，单位面积造价与砖混结构持平，由此可见，框架结构是承重结构体系上的一大发展。本建筑的高宽比H/B小于5，抗震设防烈度为8度，所以选用现浇混凝土框架结构体系。框架结构体系一般用于钢结构和钢筋混凝土结构中，由梁和柱通过节点构成承载结构，框架形式可灵活布置建筑空间，使用较方便。但是随着建筑高度的增加，水平作用使得框架底部梁柱构件的弯矩和剪力显著增加，从而导致梁柱截面尺寸和配筋量增加，到一定程度，将给建筑平面布置和空间处理带来困难，影响建筑空间的正常使用，在材料用量和造价方面也趋于不合理。因此在使用上层数受到限制。框架结构抗侧刚度较小，在水平力作用下将产生较大的侧向位移。由于框架构件截面较小，抗侧刚度较小，在强震下结构整体位移都较大，容易发生震害。此外，非结构性破坏如填充墙、建筑装修和设备管道等破坏较严重。因而其主要适用于非抗震区和层数较少的建筑。3.1先进工艺及新技术措施根据本工程的结构特点、质量、工期等方面的要求，只有采用先进的施工技术和科技保证，才能实现优质、快速的承诺。“科学技术是第一生产力”，根据本工程的具体情况，我公司将采用以下新技术、新工艺、新材料，确保工程质量和工期，达到为业主降低工程造价，为施工单位降低工程成本的目的。（1）严格执行ISO9002标准进行管理，全方位加强管理工作，保证工程质量。（2）粗直径钢筋连接技术：竖向电渣压力焊，水平钢筋闪光对焊，即可节约钢材，又可保证质量。（3）现代化管理与计算机：现场配备台计算机，使用既懂微机又懂工程的技术人员操作，完全实现工程进度微机跟踪管理，在资料管理、预决算、竣工文件等方面全面实现微机化负责各种施工技术资料的汇总、整理、立案、建档工作和各种技术数据的分析工作，做到现场管理标准化、规范化。（4）主体结构砼采用电子计量的现场搅拌站集中搅拌，砼输送泵运输入模。从而提高劳动生产率，有效地控制砼级配。3.2主要技术经济指标（1）工期指标采用先进的网络进度计划，微机跟踪管理工程进度，从而达到各分部分项工期控制点要求，在240个日历天内完成业主要求的整个施工任务。（2）质量指标采用全面质量管理方法对施工质量进行系统控制，严格执行ISO9002标准进行管理，全方位加强管理工作，保证工程质量，对暴露出的质量薄弱环节实施PDCA循环(见下图)。A P C D 工程质量控制ACDDCA总体质量控制专业质量控制PDCA循环说明： P计划阶段 D实施阶段 C检验阶段 A处理阶段（3）安全指标按照文明施工工地的标准，严格执行施工安全生产责任制，加强安全生产教育，积极做好危险区域、危险工种的安全防护工作，做到无工伤死亡事故，年度轻伤频率控制在10左右。（4）机械设备完好率和利用率积极做好现场机械设备的维护、维修和保养工作，保证机械设备良好的工作状态，并充分利用时间和空间，提高机械化施工程度，机械设备完好率达到95%，利用率达到75%。3.3 室内环境节能设计计算参数目前，业主、设计人员往往在取用室内设计参数时选用过高的标准，要知道，温湿度取值的高低，与能耗多少有密切关系，在加热工况下，室内计算温度每降低1，能耗可减少5%10%；在冷却工况下，室内计算温度每升高1，能耗可减少8%10%。为了节省能源，应避免冬季采用过高的室内温度，夏季采用过低的室内温度，特规定了建议的室内设计参数值，供设计人员参考。本条文中列出的参数用于提醒设计人员取用合适的设计计算参数，并应用于冷（热）负荷计算。至于在应用权衡判断法计算参照建筑和所设计建筑的全年能耗时，可以应用此设计计算参数。如果计算资料不全，也可以应用附录C中约定的参数于参照建筑和所设计建筑中，因为权衡判断法计算只是用于获得围护结构的热工限值，并不表示建筑使用时的实际运行情况。从确保室内舒适环境的前提下，选取合理设计计算参数，达到节能的效果。空调系统需要的新风主要有两个用途：一是稀释室内有害物质的浓度，满足人员的卫生要求；二是补充室内排风和保持室内正压。前者的指示性物质是C02，使其日平均值保持在0.1%以内；后者通常根据风平衡计算确定。 参考美国采暖制冷空调工程师学会标准ASHRAE 622001Ventilation for acceptable indoor air quality第6.1.3.4条，对于出现最多人数的持续时间少于3h的房间，所需新风量可按室内的平均人数确定，该平均人数不应少于最多人数的1/2。例如，一个设计最多容纳人数为100人的会议室，开会时间不超过3h，假设平均人数为60人，则该会议室的新风量可取：30m3/（hp）60p1800m3/h，而不是按30m3/（hp）100p3000m3/h计算。另外假设平均人数为40人，则该会议室的新风量可取：30m3/（hp）50p1500m3/h。由于新风量的大小不仅与能耗、初投资和运行费用密切相关，而且关系到保证人体的健康。本标准给出的新风量，汇总了国内现行有关规范和标准的数据，并综合考虑了众多因素，一般不应随意增加或减少。3.4框架设计的基本要求3.4.1基本要求（1）框架体系多层房屋结构的平面布置宜简单、规则、对称、尽量减少偏心。不能满足要求时，宁可划分成规整的小单元也不采用一个大块的复杂平面。（2）框架房屋的长度不宜超过60m，超过时可以考虑设置“后浇带”减少设缝。（3）多层框架的高度，不宜超过表的数值。 在实际工程中，纯框架结构在工业建筑中用得最多的是46层，民用建筑68层，超过8层时，宜与剪力墙组成框架一剪力墙结构。（4）框架结构的梁柱宜贯通，不宜采用复式框架，也应避免采用梁上立柱、柱上顶板的结构方案。（5）边柱应注意防止被通长设置的纵梁、过梁分割成短柱，短柱在地震中破坏比较严重，不宜采用。楼梯转弯平台宜通过“门”形构件支承在下一层框架梁上，应避免设置横贯整个跨度的支承梁，避免在楼梯间出现短柱。（6）框架梁上不宜设置位于跨度中央的单根次梁，更不宜设置在平面上错位不大的单根次梁。（7）梁柱的截面尺寸宜划一，以便预制或采用通用模板。（8）框架柱上下层的截面高度不同时，边柱应向内扩展，中柱宜向两边扩展；上下层的截面宽度不同时，端柱(第一榀及最后一榀框架)宜向内扩展，中段柱(包括边柱和中柱)宜向两侧扩展。（9）框架梁的截面中心线宜与柱中心线重合。端部框架的大梁以及沿外纵墙的纵向梁可以偏置，但应注意加强节点构造。（10）角柱截面尺寸可以较边柱截面尺寸放大一号，当采用同样截面时，应增加柱内纵筋数量，并按全高加倍配置箍筋。（11）框架结构的轴线，当层数不多时，一般可与柱中心线重合，当层数较多并且在底层加大柱截面时，宜与标准层柱中心线重合。（12）楼层的标志标高采用建筑标高。结构标高较建筑标高低一个面层厚度。 （13）当房屋的跨度较大时，宜采用预制预应力叠合梁，既可以在预制张拉制作，又不妨碍：庄现场与框架柱结成整体。（14）多层框架房屋的围护结构，当层数不多时，可以贴砌外墙；当层数较多时，宜采用轻质填充墙。砖砌填充墙不合理设置，会加重震害。框架与墙体宜有拉墙筋连结，一般采用26间距500mm，进入墙体的长度不少于500mm；有抗震要求时不少于1000mm。（15）框架结构应采用双向刚接体系，不宜采用铰接体系（16）现浇楼盖的框架梁计算惯性矩，对于第一榀或最后一榀及变形缝两侧的框架，取I=1.5Ir；中框架取I=2Ir：Ir为矩形部分的惯性矩。装配整体式框架梁可取小于或等于此值。装配式框架梁取I=Ir（17）框架柱的计算长度按以下规定采用。现浇楼盖：底层柱 l0=1.0Hl 其他各层柱 l0=1.25Hi装配式楼盖：底层柱l0=1.25Hl 其他各层柱l0=1.5Hl式中 Hl自基础顶面至一层楼盖顶面之间的距离； Hi上下两层楼盖之间的距离。（18）无侧移框架，或三跨及三跨以上并有砖砌填充墙的框架，或房屋的总宽度不小于总高度的1/3时，各层框架柱的计算长度 现浇楼盖lo=07Hi，装配式楼盖l0=1.0Hi4施工组织设计4.1编制说明及编制依据4.1.1编制说明（1）根据本工程设计特点、功能要求，本着对业主资金合理利用，对工程质量的终身负责，以“科学、经济、优质、高效” 为编制原则。（2）我公司对此次施工组织设计的编制高度重视，召集了参加过类似工程施工、有丰富管理及施工经验的人员，在仔细研究图纸，明确工程特点、充分了解施工环境、准确把握业主要求的前提下，成立编制专题小组，集思广益、博采众长，力求本方案切合工程实际，思路先进，可操作性强。（3）本施工组织设计凡未注明计量单位均为“mm”4.1.2 编制依据（1）国家现行建筑安装工程施工及验收规范、规程，辽宁省建筑工程预算定额及建筑施工手册。（2）全国统一建筑工程基础定额辽宁省单位估价表（2007版）和四类工程取费标准。（3）沈阳市建设工程造价信息。（4）本工程招标单位提供的招标文件。（5）与本工程有关的法律、法规、方针和政策。（6）与本工程有关的规程、规范、施工工艺、技术标准。（7）与该工程有关的全国通用标准图集和相关的地区标准图集。4.2 工程概况及施工特点4.2.1 建筑概况本工程为辽宁省沈阳市某中学教学楼。总建筑面积5526.8平方米，此建筑纵向长为59.3m,横向20m。结构共5层，各层层高均为3.6m。考虑通风和采光要求，教学楼采用了南北朝向。设计室内外高差为0.45米，设置了3级台阶作为室内外的连接。4.2.2 建筑结构设计特点基础为柱下独立基础，埋置深度为1.6m，全现浇框架结构，其中柱混凝土等级C30，其他混凝土等级C25。结构尺寸详见结构施工图。抗震7度设防。填充墙采用陶粒空心砌块。4.2.3 施工条件及施工特点（1）施工气候条件由沈阳市气象局提供。（2）企业条件企业实现项目经理负责制，劳动力由公司按需求派给，主要施工机械设备由公司设备部供给。（3）施工地质条件场地平坦，自上而下土层分布情况为：a、填土，粘性土为主，局部含块石和植物根系，层厚0.5m，不宜作为拟建建筑物的基础持力层；b、粉质粘土，厚1.5m；c、中砂，厚2.5m；d、砾砂，厚4.5m；e、圆砾，厚10.5m，类建筑场地土。（4）施工条件本工程所处地段，交通运输非常方便。现场已具备施工用水，用电。根据总平面图及施工平面布置图进行平面布置，合理规划。材料供应：钢材、水泥、木材、砂、石供应充足。施工技术条件：具有各种大中型建筑机械，能满足现浇结构要求。（5）施工特点分析全现浇框架结构，混凝土浇注量大，模板工程、钢筋工程为主要分项工程之一。现场施工场地受一定限制，城市及环境影响也要作为施工考虑的因素。合同工期较长，季节性施工不可避免。施工过程中要加强施工操作安全管理及对周围环境影响的安全影响管理。4.3施工部署4.3.1组织部署总承包组织施工以土建为主，水电、通风、综合布线、消防、电梯、设备安装配合施工。整体工程分土方施工工期、结构施工工期；设备安装和装饰施工工期；设备调试及精装饰施工工期。按分部控制工期，通过平衡协调和调度，确保按计划工期组织施工。本工程工期以土建为主要进度控制，中间插入其余部分项工程，确保结构施工总进度计划。4.3.2质量及工期目标（1）质量目标根据业主方要求和针对工程的具体情况对工程实行目标管理，本工程施工质量目标：确保满足国家强制性标准，力争“优良”。为此，我公司各级领导和有关职能部门及项目经理部全体人员将对本工程质量高度重视，在总结类似工程施工经验之上，继续坚持“质量第（1）信誉至上”的原则，运用科学的管理方法，制定严格的质量控制措施，大力采用新技术、新工艺和新材料，做到精心组织、精心施工，将本工程建成优良工程，让业主满意。（2）工期目标本工程工期目标：205个日历天。根据学校要求和我公司的社会信誉，施工工期按国家定额工期提前，本工程的工期定为200天，在学校开学前交工，既能满足施工工期要求，又能满足业主的工期要求。4.4施工顺序及进度计划安排4.4.1施工顺序由于工期紧、任务重，根据伸缩缝和建筑平面的设计将整个建筑划分成三个施工段, 具体划分详见本施工组织设计第二章中第一节的相应内容。现场施工顺序如下:基础阶段: 大开挖地基将回填1：9灰土、3：7灰土一起承包给专业的土方公司来进行施工确保基础地基的质量。钢筋砼条形基础分三段进行施工。先抓紧施工A段。主体阶段: 根据工程特点及工期要求将A段分三个施工段先施工至主体封顶，同时进行B、C段的基础施工。然后再集中力量对B段、 C段进行分段流水施工。围护、装修阶段: 围护结构可在主体施工过程中插入, 装修在主体完工后插入。4.4.2进度安排根据工期要求，施工进度控制如下：（1）现场准备10天。主要包括现场临设搭建，定位测量放线，主要机械进场安排，施工人员熟悉图纸，施工计划安排，周转材料进场，围墙砌筑等。（2）基础65天。包括土方开挖及砼浇注。（3）教学楼主体工程140天左右。（4）围护结构100天左右。在主体进行当中插入。（5）室内装修100天左右。在主楼主体过程中插入。（6）外墙装修80天左右。主要包括涂料，局部玻璃幕墙等各种装饰，在围护结构完成后插入。（7）水电管线的预留埋在开工30天后开始，随土建工程穿插进行。（8）室外工程，包括室外散水，台阶，道路等30天完成。（9）施工收尾9天。4.5施工总平面布置4.5.1施工用电导线选择： 现场设电闸箱，直接由总电源箱引出，由于线路较短，其末端损失可忽略不计，电缆用铜芯软缆、型号为RVV3120+295，变压器用350V变压器。现场临时用电采用TN-S系统(三相五线制)，根据施工机具设备容量计算， 总用电量500KVA，从建设单位的电源引入现场临时配电房中。根据施工现场临时用设计的规定，须由电气工程师对施工现场临时用电进行设计。（1）本工程施工临时用电系统采用380/220伏三相五线制(TN-S系统)，以保证安全用电。（2）施工电源由建设单位提供，直接引入施工临时配电房。（3）在临时配电房处设一组接地电阻小于4欧姆的发电机保护接地装置， 专用接零保护线和发电机、配电柜外壳接地应与发电机保护接地连接在一起。在配电线路的中间处和末端处做重要接地，接地电阻10欧姆。（4）配电房低压配电柜分3个回路(P1-P3)控制施工现场各用电设备。P1回路供A区机械用电。导线采用铝芯橡皮线BLX-370+ 235mm2。P2回路供B区塔吊。楼层施工工作面用电。导线采用铝芯橡皮线BLX-395+250mm2。楼层施工用电从管道井内向上垂直敷设，每层设一个分配电箱。P3回路供C区机械和办公、食堂等临时设施照明。 导线采用铝芯橡皮线BLX-316+210mm2沿墙明设，过大门时，穿钢管保护。4.5.2施工用水4.5.2.1施工用水设计根据本工程量、所需劳动人数、施工机械及工程实际等情况，对施工用水作如下设计：（1）施工用水量计算1）施工用水按每小时浇筑2 0m3砼计其中： q1施工用水量 Q1每小时浇筑砼量 N1施工用水额 K1未预计的施工用水系数 K2用水不均衡系数2）机械用水 K3q2=K1SQ2N2 =0.04L/S 83600其中：q2机械用水量 Q2同一种机械台数 N2施工机械台班用水定额N2=300 K1用水修正系数K1=1.1 K3施工机械不均衡系数K3=2.03）现场生活用水 Q3 =0.8L/S4）消防用水量Q消=10L/S5）总用水量： Q=q1+q2+q316.6+0.04+0.817.44L/SQ消，故Q总取17.44L/S6）水源管径计算： 4Q总p.n1000D= = 0.11 其中：d配水管直径 Q总总用水量 V管内水流速度 （2）现场临时给水管布置从业主提供的两处水源中，分别接出一根DN50的水管作为施工现场临时供水主管，即可满足现场的施工及生活和消防用水。楼层给水从结构柱边往上设DN50水管，每层再接出DN25分水管。其余支管均为DN25。现场临时消防栓设2个，具体位置详见附图。4.5.2.2现场排污管布置设计楼上的施工废水用100PVC管从管道井内或从楼梯间有组织地排入地面水沟内，所有施工废水都经两级沉淀后，才能经排水沟，排至场外的污水井内，地下水和雨水有组织的排入学校雨水井内。4.6基础及主体结构施工方案4.6.1土方工程4.6.1.1基坑开挖及地基的处理基坑开挖及地基的处理均由西安大雁塔土方工程有限公司分包。土方开挖方案：基坑土方以机械大开挖为主，局部人工修理、清底，开挖机械选用4台反铲式挖掘机：国产WY型和日产D80型各两台，并配两台50T装载机、4台40T装载机和6辆20T自卸汽车。基坑底面按设计尺寸周边各留出一定宽的工作面，边坡系数为1：0.33,并在东、南坑边开挖三个斜坡供人和机械上下。其基坑开挖至-7.3m处，坑槽底留20cm人工清底。除回填所需的土方暂堆放在基坑槽边外，其余土方运至场外。基坑清底后，随即进行钎探，并通知有关部门验槽。对普探发现的问题坑会同设计院、勘察单位、监理单位及建设单位进行现场验收，并由建设、设计、勘察单位提出问题坑的处理方案，在监理的监督下严格按照规范要求对问题坑进行处理。处理完毕后，进行灰土回填。基础采用灰土垫层要求灰土垫层承载力不得小于220KPA。基坑底标高为-7.5m，自下而上分别为3m高的1：9灰土垫层和2m高的3：7灰土垫层。4.6.1.2施工准备及要求（1）材料及主要机具：1）土：宜优先采用基槽中挖出的土，但不得含有有机杂物，使用前应先过筛，其粒径不大于15，含水量应符合规定。2）石灰：采用生石灰粉；使用前应充分熟化过筛，不得含有料径大于5的生石灰块，也不得含有过多的水分。3）主要机具有：备有筛土机、压路机、装载机、自卸汽车、蛙式打夯机、手推车、靠尺、平头铁锹、胶皮管、小线和卷尺等。机械设备必须保证有良好的工作状态，机械设备完好率达到95%。（2）作业条件：1）基坑在铺灰土前必须先进行普探验槽，对发现的各类墓、洞、井、穴均应按有关规定妥善处理，并按设计和勘探部门的要求处理完地基，办完隐检手续。 2）1：9灰土垫层根据工程特点、设计压实系数0.95，击实实验报告上最优含水率22%、最大干密度1.60g/cm3）土料种类、施工条件等，确定土料含水量控制在20%24%范围之内。虚铺灰土的厚度不大于240、压路机碾压遍数在六遍以上。3）3：7灰土垫层根据工程特点、设计压实系数0.97，击实实验报告上最优含水率23%、最大干密度1.53g/cm3）土料种类、施工条件等，确定土料含水量控制在21%25%范围之内。虚铺灰土的厚度不大于240、压路机碾压遍数在六遍以上。4）施工前，应作好水平高程的标志。在基坑的边坡上每隔3m钉上1m的控制标高来控制灰土的虚铺厚度。4.6.1.3施工要点（1）工艺流程检验土料和石灰的质量灰土拌合分层铺灰土碾压密实找平验收（2）灰土施工时，筛土机的配合比应严格控制使灰土达到均匀、颜色一致，并应适当控制含水量。工地检验方法是：用手将灰土紧握成团，两指轻捏即碎为宜。如土料水分过大或不足时，应晾干或洒水润湿。灰土要随拌随用。（3）基坑底或基土表面应清理干净。特别是槽边掉下的虚土，风吹入的树叶、塑料袋等垃圾杂物。（4）铺灰应分段分层夯筑，每层虚铺厚度及压路机碾压遍数应符合规定要求。每层铺灰时根据基坑边上的水平控制标高确定平整度，中间部分拉线检查其平整度。超高处用铁锹铲平，低落洼处应及时补灰土，使其平整度达到要求。机械碾压行走方向与边坡平行每次碾压后轮轮迹宽度重叠一半。机械碾压不到之处，用人工或小型夯实机械配合夯实。人工打夯应一夯压半夯，夯夯相接，行行相接，纵横交叉。（5）灰土分段施工时，上下两层接缝距离不得小于500mm，接缝处应夯压密实，并作直槎。夯实时应夯过接缝300mm以上，接缝时，用铁锹在留缝处垂直切齐，再铺下段夯实。分段处1000mm范围内用蛙式打夯机夯实。（6）灰土回填每层压实后，应根据规范规定进行环刀取样，测出灰土的压实系数及含水率，达到设计要求时，才能进行上一层灰土的铺摊。试验步骤：取现场环刀土样用天平称湿土质量m0（精确至0.1g）。将土样粉碎烘干称干土质量md（精确至0.1g）。计算评定。mo/v1+o A、1:9灰土 含水率o=（mo/md-1）100% 实际干密度a= 实际压实系数c=a/1.6 1:9灰土设计规定压实系数为0.95B、3:7灰土 含水率o=（mo/md-1）100%mo/v1+o 实际干密度a= 实际压实系数c=a/1.53 3:7灰土设计规定压实系数为0.97根据评定结果确定是否铺上一层灰土。（7）灰土应当日铺填碾压，入坑灰土不得隔日夯打。夯实后的灰土30d内不得受水浸泡并及时进行基础施工与基坑回填，或在灰土表面作临时性覆盖，避免日晒雨淋。雨天施工时，应采取适当防排水措施。以保证灰土在基坑内无积水的状态下进行。刚打完的灰土，如突然遇雨，应将松软灰土除去，并补填夯实；稍受湿的灰土可在晾干后补夯。（8）灰土最上一层完成后，应拉线或用靠尺检查标高和平整度，超高处用铁锹铲平；低落洼处应及时补打灰土。将表面平整度控制在15mm以内。（9）冬季施工，必须在基层不冻的状态下进行，土料应覆盖保温，冻土及夹有冻块的土料不得使用；当日拌合灰土应当日铺填夯完，表面用塑料布及草袋覆盖保温，以防灰土垫层早期受冻降低强度。4.6.1.4质量标准（1）保证项目1）基底的土质必须符合设计要求。2）灰土的干土质量密度必须符合设计要求和施工规范的规定。（2）基本项目1）配料正确，拌合均匀，分层虚铺厚度符合规范规定，碾压密实，表面无松散、起皮。2）留槎和接槎。分层留接槎的位置、方法正确，接槎密实、平整。4.6.1.5应注意的质量问题（1）留、接槎不符合规定：灰土施工时严格执行留接槎的规定。（2）生石灰熟化不良：没有认真过筛，颗粒过大，造成颗粒遇水熟化体积膨胀，会将上层垫层、基础拱裂。务必认真对待熟石灰的过筛要求。（3）灰土配合比不准确：筛土机配料不准，落灰孔被堵，灰土不均匀会造成灰土地基软硬不一致，干土质量密实也相差过大。应认真做好计量工作。（4）雨、冬季施工时严格执行施工方案中的技术措施，防止造成灰土水泡、冻胀等质量返工事故。4.6.2模板工程（1）柱模 1）支模程序 放线设置定位基准抹水泥砂浆支承面支模搭支撑调直纠偏安装柱模箍全面检查校柱模群体固定清除柱模内杂物封闭清扫口2）支模方法矩形柱模采用组合钢模拼散拆，柱断面为500500一种截面形式，柱长方向模板采用-350的对拉扁铁或12对拉螺栓拉结。沿柱高每600拉一道。（2）梁、板模1）支模程序梁支模程序放线搭设支模架支梁底模梁模起拱绑扎钢筋、安垫块支梁侧模固定梁模夹支梁、柱节点模板检查校正安梁口卡相邻梁模固定板支模程序复核板底标高搭设支模架安放支模龙骨安装模板安装柱梁节点模板安放预埋件及预留孔模等检查校正交付使用。2）支模方法梁模：矩形截面梁模采用组合钢模，梁截面尺寸有300500、300700两种形式，梁高超过600mm时，梁模采用-350扁铁拉结模板。梁模板拉结采用M10对拉螺栓， 间距600mm。板模:采用18mm防水膜涂层胶合板，下支垫100100木枋，间距400mm(中对中)。板支模架采用钢管排架体系。安装方法：单块就位安装前，支架应预先搭设稳固，板下的横楞要与立柱连结牢固。检查支架标高后，由四周向中间铺设，对不够模板的模板和缝隙用木板嵌补。现浇板模应按规定起拱。现浇板模板的厚度一致，搁栅面要平整，要有足够的刚度和强度。板模与梁模连接处，模板应铺到梁侧模外口齐平，避免模板嵌入梁砼内，不便于拆除。现浇板模板支撑应有足够的强度，前后左右相互搭牢，支撑在泥土上时，必须将地面预先夯实，并铺设通长垫木，必要时在垫木下再加横板，以增加支撑与地面的接触，保证在砼浇筑时不发生下沉。（3）楼梯模楼梯底模采用18胶合板，梯踏、踢步模采用木模。4.6.3钢筋工程（1）钢筋加工：本工程钢筋均在现场加工制作。1）钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求，钢筋表面应洁净、无损伤，油渍、漆污和铁锈等应在使用前清除干净，带有粒状和片状锈的钢筋不得使用。2）钢筋切断和弯曲时要注意长度的准确，允许偏差要符合有关规定，弯曲后平面应没有翘曲不平现象，钢筋弯曲点处不得有裂缝，对于II级钢筋不能反复弯曲。钢筋加工成半成品后，要按类别、直径、使用部位挂牌，并分类堆放整齐。3）在施工过程中出现钢筋代换时，必须经设计部门及业主、监理单位认可后，由项目工程师签发核定单，方能代换，其它人无权决定。（2）钢筋绑扎:为保证钢筋位置正确，在浇灌砼前均应检查柱插筋或外伸钢筋位置是否正确，并加以校正。基础插筋要绑扎方正，插筋要有足够的箍筋，保持钢筋骨架本身不变形，底端定位牢固必要时可焊在底筋上。保护层垫块在绑扎钢筋前放于梁底模内，板底筋保护层用垫块垫，上筋和负弯矩筋用12钢筋马凳支撑，以保证钢筋不移位。为防止浇灌柱子时主筋位移，必要时在基础或柱模板上口，用直径16mm钢筋焊接的井字型整箍撑住模板，固定住钢筋，或在主筋上靠模板的一侧焊上一截短粗钢筋，同时保持钢筋与模板的相对位置。钢筋的绑扎应按图纸及规范要求操作，扎板筋前应画出图纸要求的间距然后绑扎。板留洞的洞口加强筋绑扎按图纸要求进行。钢筋绑扎的质量应符合设计及施工验收规范要求。钢筋搭接长度的末端距钢筋弯拆处不得小于钢筋直径的10倍，接头位置不宜位于构件最大弯矩处，钢筋搭接处应在中心和两端用铁丝扎牢。混凝土浇筑时必须派专人值班，发现钢筋位移和松脱及时纠正。（3）钢筋接长方法：大于或等于16柱竖向钢筋均采用电渣压力焊接接长，小于16的柱竖向钢筋采用绑扎焊接长。楼板受力钢筋采用搭接接长。 大于或等于16的梁受力钢筋均采用采用闪光对焊接长。（4）钢筋接头位置梁底部钢筋在支座处，上部钢筋在跨中1/3范围内， 接头钢筋同一断面不得超过50%(焊接)或25%(绑扎搭接)，位置错开45d。柱竖向钢筋每层楼板面处错开45d接头。楼板受力通长钢筋接长，底筋在支座处，负钢筋在跨中1/3范围内， 其它短钢筋则按设计长度配料制作。楼面施工缝处钢筋处理；一般楼面不留施工缝，如遇特殊情况需留施工缝时，断面处应增加设置施工插铁，数量为主钢筋面积的30%，长度取3.0m， 两端各伸入缝内1.5m。板插铁采用12钢筋，放置于板中部，梁插铁用20的钢筋放于上、 下受力钢筋位置。（5）竖向电渣压力焊焊接工艺。电渣压力焊焊接工艺如下：焊前准备（试焊、检验合格、调整焊接参数）钢筋扶正对位夹钳紧夹钢筋安放焊条芯或铅丝圈填石棉垫填石棉垫焊剂入盒通电引弧电渣过程断电顶压拆夹钳拆焊剂盒去渣壳不同直径钢筋焊接时，应按较小直径钢筋选择参数。焊接通电时间可延长。（6）电渣压力焊接头电渣压力焊接头应逐个进行外观检查，进行力学性能试验时，应从每批接头中随机抽取个试件做拉伸试验，本工程以每一楼层（标准层）或施工段中300 个同级别钢筋接头作为一批，不足300个接头仍按一批执行。1）电渣压力焊接头外观检查结果应满足
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号