A144+某七层框架结构住宅楼建筑图结构图计算书4300平米左右
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A144+某七层框架结构住宅楼建筑图结构图计算书4300平米左右,a144,某七层,框架结构,住宅楼,建筑,结构图,计算,平米,左右,摆布
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襄 樊 学 院 建 筑 工 程 专 业 毕 业 设 计 第 56页第七章 PKPM 计算结果/| 公司名称 : | | 建筑结构的总信息 | SATWE 中文版 | 文件名: WMASS.OUT | |工程名称 : 设计人 : |工程代号 : 校核人 : 日期:2007/ 6/11 |/总信息 .结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式 风荷载计算信息: 计算 X,Y 两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算 X,Y 两个方向的地震力 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00墙元侧向节点信息: 内部节点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 风荷载信息 .修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30地面粗糙程度: B 类 结构基本周期（秒）: T1 = 0.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 7各段体形系数: USi = 1.30襄 樊 学 院 建 筑 工 程 专 业 毕 业 设 计 第 57页地震信息 .振型组合方法(CQC 耦联;SRSS 非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 15地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD = 2设计地震分组: 一组 特征周期 TG = 0.35多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3活荷质量折减系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00是否考虑偶然偏心: 否 是否考虑双向地震扭转效应: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 .考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到 7 层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 -柱，墙，基础活荷载折减系数-计算截面以上的层数-折减系数1 1.002-3 0.854-5 0.706-8 0.659-20 0.60 20 0.55调整信息 .中梁刚度增大系数： BK = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 00.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范 5.2.5 调整楼层地震力 IAUTO525 = 1襄 樊 学 院 建 筑 工 程 专 业 毕 业 设 计 第 58页是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0配筋信息 .梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300墙主筋强度 (N/mm2): IW = 210梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30设计信息 .结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移 梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否 荷载组合信息 .恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合系数: CD_L = 0.70风荷载的组合系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50剪力墙底部加强区信息.剪力墙底部加强区层数 IWF= 2剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 6.00* 各层的质量、质心坐标信息 *襄 樊 学 院 建 筑 工 程 专 业 毕 业 设 计 第 59页*层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量(m) (m) (t) (t)7 1 20.158 12.199 21.000 684.0 4.06 1 20.069 12.068 18.000 373.1 18.65 1 20.069 12.068 15.000 373.1 18.64 1 20.069 12.068 12.000 373.1 18.63 1 20.069 12.068 9.000 373.1 18.62 1 20.069 12.068 6.000 373.1 18.61 1 20.069 12.068 3.000 373.1 18.6活载产生的总质量 (t): 115.844恒载产生的总质量 (t): 2922.765结构的总质量 (t): 3038.610恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)* 各层构件数量、构件材料和层高 *层号 塔号 梁数 柱数 墙数 层高 累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m) 1 1 0(25) 22(25) 35(25) 3.000 3.0002 1 0(25) 22(25) 35(25) 3.000 6.0003 1 0(25) 22(25) 35(25) 3.000 9.0004 1 0(25) 22(25) 35(25) 3.000 12.0005 1 0(25) 22(25) 35(25) 3.000 15.0006 1 0(25) 22(25) 35(25) 3.000 18.0007 1 0(25) 22(25) 35(25) 3.000 21.000* 风荷载信息 *层号 塔号 风荷载 X 剪力 X 倾覆弯矩 X 风荷载 Y 剪力 Y 倾覆弯矩 Y7 1 14.69 14.7 44.1 30.12 30.1 90.46 1 13.98 28.7 130.1 28.67 58.8 266.7襄 樊 学 院 建 筑 工 程 专 业 毕 业 设 计 第 60页5 1 13.19 41.9 255.7 27.04 85.8 524.24 1 12.28 54.1 418.1 25.18 111.0 857.33 1 11.58 65.7 615.2 23.75 134.8 1261.52 1 11.58 77.3 847.1 23.75 158.5 1737.11 1 11.58 88.9 1113.8 23.75 182.3 2283.8=计算信息 =Project File Name : 1 计算日期 : 2007. 6.11 开始时间 : 23:21:47 可用内存 : 188.00MB 第一步: 计算每层刚度中心、自由度等信息 开始时间 : 23:21:47 第二步: 组装刚度矩阵并分解 开始时间 : 23:21:50 FALE 自由度优化排序 Beginning Time : 23:21:53.59 End Time : 23:21:54. 4 Total Time (s) : 0.45 FALE 总刚阵组装 Beginning Time : 23:21:54. 7 End Time : 23:21:55.31 Total Time (s) : 1.24 VSS 总刚阵 LDLT 分解 Beginning Time : 23:21:55.32 End Time : 23:21:55.35 Total Time (s) : 0.03 VSS 模态分析 Beginning Time : 23:21:55.39 End Time : 23:21:55.45 Total Time (s) : 0.06 形成地震荷载向量 形成风荷载向量 形成垂直荷载向量 襄 樊 学 院 建 筑 工 程 专 业 毕 业 设 计 第 61页VSS LDLT 回代求解 Beginning Time : 23:21:56.31 End Time : 23:21:56.37 Total Time (s) : 0.05 第五步: 计算杆件内力 开始时间 : 23:21:57 活载随机加载计算 计算杆件内力 结束日期 : 2007. 6.11时间 : 23:22: 7总用时 : 0: 0:20=各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex， Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 70%的比值或上三层平均侧移刚度 80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度=Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 20.1374(m) Ystif= 11.6866(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 20.0689(m) Ymass= 12.0679(m) Gmass= 410.4008(t)Eex = 0.0094 Eey = 0.0704Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.7592 Raty1= 2.2124 薄弱层地震剪力放大系数 = 1.00RJX = 1.1929E+07(kN/m) RJY = 1.4293E+07(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 20.1374(m) Ystif= 11.6866(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 20.0689(m) Ymass= 12.0679(m) Gmass= 410.4008(t)Eex = 0.0094 Eey = 0.0704Ratx = 0.7928 Raty = 0.6457Ratx1= 1.5514 Raty1= 1.8329 薄弱层地震剪力放大系数 = 1.00RJX = 9.4577E+06(kN/m) RJY = 9.2292E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)-襄 樊 学 院 建 筑 工 程 专 业 毕 业 设 计 第 62页Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 20.1374(m) Ystif= 11.6866(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 20.0689(m) Ymass= 12.0679(m) Gmass= 410.4008(t)Eex = 0.0094 Eey = 0.0704Ratx = 0.8857 Raty = 0.7794Ratx1= 1.5285 Raty1= 1.7341 薄弱层地震剪力放大系数 = 1.00RJX = 8.3770E+06(kN/m) RJY = 7.1934E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 20.1374(m) Ystif= 11.6866(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 20.0689(m) Ymass= 12.0679(m) Gmass= 410.4008(t)Eex = 0.0094 Eey = 0.0704Ratx = 0.9066 Raty = 0.8238Ratx1= 1.5749 Raty1= 1.7080 薄弱层地震剪力放大系数 = 1.00RJX = 7.5943E+06(kN/m) RJY = 5.9261E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 20.1374(m) Ystif= 11.6866(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 20.0689(m) Ymass= 12.0679(m) Gmass= 410.4008(t)Eex = 0.0094 Eey = 0.0704Ratx = 0.9071 Raty = 0.8364Ratx1= 1.6214 Raty1= 1.7579 薄弱层地震剪力放大系数 = 1.00RJX = 6.8887E+06(kN/m) RJY = 4.9567E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 20.1374(m) Ystif= 11.6866(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 20.0689(m) Ymass= 12.0679(m) Gmass= 410.4008(t)Eex = 0.0094 Eey = 0.0704Ratx = 0.8811 Raty = 0.8126Ratx1= 1.5722 Raty1= 1.7277 薄弱层地震剪力放大系数 = 1.00RJX = 6.0696E+06(kN/m) RJY = 4.0280E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 20.1374(m) Ystif= 11.6866(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 20.1581(m) Ymass= 12.1988(m) Gmass= 692.0495(t)Eex = 0.0028 Eey = 0.0945Ratx = 0.7951 Raty = 0.7235Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数 = 1.00RJX = 4.8259E+06(kN/m) RJY = 2.9143E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)-=抗倾覆验算结果=襄 樊 学 院 建 筑 工 程 专 业 毕 业 设 计 第 63页抗倾覆弯矩 Mr 倾覆弯矩 Mov 比值 Mr/Mov 零应力区(%)X 风荷载 308418.9 1244.3 247.86 0.00Y 风荷载 150411.2 2551.6 58.95 0.00X 地 震 308418.9 26882.9 11.47 0.00Y 地 震 150411.2 25469.7 5.91 0.00=结构整体稳定验算结果=层号 X 向刚度 Y 向刚度 层高 上部重量 X 刚重比 Y 刚重比1 0.119E+08 0.143E+08 3.00 30386. 1177.79 1411.122 0.946E+07 0.923E+07 3.00 26468. 1071.95 1046.063 0.838E+07 0.719E+07 3.00 22551. 1114.42 956.964 0.759E+07 0.593E+07 3.00 18633. 1222.71 954.115 0.689E+07 0.496E+07 3.00 14716. 1404.37 1010.496 0.607E+07 0.403E+07 3.00 10798. 1686.33 1119.117 0.483E+07 0.291E+07 3.00 6880. 2104.23 1270.73该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 20,可以不考虑重力二阶效应* 楼层抗剪承载力、及承载力比值 *Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比-层号 塔号 X 向承载力 Y 向承载力 Ratio_Bu:X,Y-7 1 0.2942E+07 0.1439E+07 1.00 1.006 1 0.2942E+07 0.1439E+07 1.00 1.005 1 0.2942E+07 0.1439E+07 1.00 1.004 1 0.2943E+07 0.1440E+07 1.00 1.003 1 0.2943E+07 0.1440E+07 1.00 1.002 1 0.2943E+07 0.1440E+07 1.00 1.001 1 0.2943E+07 0.1441E+07 1.00 1.00襄 樊 学 院 建 筑 工 程 专 业 毕 业 设 计 第 64页/|公司名称: | | SATWE 内力输出文件 | WNL1.OUT | | 工程名称 : 设计人: | 工程代号 : 校核人: 日期:2007/ 6/11 |/层号: 1工况号: 1 - X 方向地震作用下的标准内力工况号: 2 - Y 方向地震作用下的标准内力工况号: 3 - X 方向风荷载作用下的标准内力工况号: 4 - Y 方向风荷载作用下的标准内力工况号: 5 - 恒载作用下的标准内力工况号: 6 - 活载作用下的标准内力工况号: 7 - 考虑活载随机作用时梁负弯矩包络的标准内力工况号: 8 - 考虑活载随机作用时梁正弯矩包络的标准内力单位: m, kN, Kn.m 和 Rad（弧度）柱内力输出：iCase : 工况号Shear-X，Shear-Y: X，Y 方向的底部剪力Axial : 轴力Mx-Btm，My-Btm : X，Y 方向的底部弯矩Mx-Top，My-Top : X，Y 方向的顶部弯矩N-C : 柱单元号Node-i，Node-j : 上，下节点号DL，Angle : 柱长度，布置角度(iCase) Shear-X Shear-Y Axial Mx-Btm My-Btm Mx-Top My-Top-N-C = 1 Node-i= 59, Node-j= 1, DL= 3.000(m), Angle= 0.000( 1) -1.7 -0.6 122.7 1.2 -4.3 -0.7 0.8( 2) 0.5 -2.4 137.9 7.1 1.0 0.4 -0.4(
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