A138+某六层综合办公楼框架结构设计建筑图结构图计算书7000平米左右
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- 内容简介：
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湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 1 -永 州 某 综 合 办 公 楼 框 架 结 构 设 计专业：土木工程姓名： 学号： 指导教师： 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 2 -目 录封面：.1第一部分：工程概 况 .5第二部分：结构计 算单元确定及框架侧移刚度的计算 .6第三部分：荷 载计算 .9第四部分：水平荷载 作用下框架结构的内力和侧移计算 .15第五部分：竖向 荷载作用下框架结构的内力计算 .21第六部分：截 面设计 .36第七部分：楼板 设计 .49第八部分：楼 梯设计 .52第九部分：框架 变形验算 .55第十部分：基 础设计 .60参 考资料： .64湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 3 -前 言毕业设计是大学继续教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计题目为永州某综合办公楼框架结构设计 。在毕设前期，我温习了结构力学 、 钢筋混凝土 、 建筑结构抗震设计等知识，并借阅了抗震规范 、 混凝土规范 、 荷载规范等规范。在毕设中期，我通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计并积极请教指导老师。特别是毕业设计期间工作比较忙，在毕业设计方面存在的一些问题没有及时的处理。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师和同学们在毕设中的指导批正，使我在自我所学的基础上完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的将近四个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel、Word。在绘图时熟练掌握了 AutoCAD，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 4 -内容摘要本设计主要进行了结构方案中典型横向框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力） 。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力， 是找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词： 框架 结构设计 抗震设计 毕业设计进度计划安排第 1、2 周 建筑方案确定第 3、4 周 各层平面图第 5 周 立面、剖面图第 6 周 楼梯平、剖面图、节点详图第 7、8 周 荷载计算；楼盖与屋盖设计；框架刚度计算第 9 周 地震作用计算；地震作用下内力计算第 10 周 重力荷载作用下框架计算第 11、12 周 框架内力组合；框架梁与柱配筋计算；基础设计第 13 周 构件设计；绘首层、标准层结构平面图第 14 周 绘框架梁，柱配筋图；基础结构平面图第 15 周 绘制楼梯配筋图；整理设计成果湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 5 -第一部分：工程概况1.1 毕业设计概况建筑地点：永州市建筑类型：六层综合办公楼，框架填充墙结构。建筑概况：建筑面积约 7153.02 平方米，室内外高差 450mm，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取 120mm，填充墙采用蒸压白砂砖砌块。门窗使用：门厅大门采用钢门，其它为木门，门洞尺寸为 1.5m2.5m，窗为铝合金窗，洞口尺寸为 1.5m2.1m，和 1.2m1.8m地质条件：根据设计任务说明地震设防烈度为 8 度。地基承载力标准值为200KN/M2。结构概况:结构体系框架结构,基础为柱下独立基础,基础混凝土 C20,其余混凝土为 C30.湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 6 -第二部分：结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算柱网与层高：本办公楼采用柱距为 6.0m 的内廊式小柱网，边跨为 6.0m，中间跨为 2.7m，层高取首层为 4.5m,其余为 3.3m，如下图所示： 290810元606014760A310292BCDL1Z2360606045660376060609166012314147066356AB2CD框架结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经梁框架柱，再由框架柱传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。框架结构的计算简图： 147060LZA30450260CBD330湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 7 -60147L60元A2ZBCD梁、柱、板截面尺寸的初步确定：1、梁截面高度一般取梁跨度的 1/12 至 1/8。本方案取1/106000=600mm，截面宽度取 6001/2=250mm，可得梁的截面初步定为bh=250*600。楼板取 120mm，楼梯板及休息平台板为 100mm,平台梁250400。2、框架柱的截面尺寸梁截面尺寸（mm）横梁（bh）混凝土等级AB 跨、CD 跨 BC 跨纵梁（bh）C30 250600 250400 250600柱截面尺寸（mm）层次 混凝土等级 bh1-6 C30 600600湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 8 -1.横梁线刚度 i b的计算：类别Ec（N/mm 2）bh（mmmm）I0（mm 4）l（mm）EcI0/l（Nmm）2EcI0/l（Nmm）AB 跨、CD 跨3.0104 2506004.50109 6000 2.251010 4.501010BC 跨 3.0104 2504001.33109 2700 1.481010 3.3410102.柱线刚度 i c的计算：I=bh 3/12层次 hc（mm） Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm 4）EcIc/hc（Nmm）1 4500 3.0104 600600 1.081010 7.210102-6 3300 3.0104 600600 1.081010 9.821010湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 9 -第三部分：荷载计算1.恒载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值：20 厚 1：2 水泥砂浆找平 0.02200.4 KN/m 2100-140 厚（2找坡）膨胀珍珠岩(0.10+0.14)/270.80 KN/m 2120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12253 KN/m 215 厚石灰抹底 0.015160.24 KN/m 2屋面恒载 3.98 KN/m 2边跨框架梁自重 0.250.6253.75 KN/m梁侧粉刷 2（0.60.1）0.02170.34 KN/m中跨框架梁自重 0.250.4252.5 KN/m梁侧抹灰 2（0.40.1）0.02170.204 KN/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为g6AB! =g6cd1= 4.09KN/mg6BC= 2.704 KN/m(2)楼面框架梁线荷载标准值25 厚水泥砂浆面层 0.02520 0.5 KN/m 120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12253 KN/m15 厚板底石灰抹底 0.015160.24 KN/m楼面恒载 3.24 KN/m边跨框架梁及梁侧粉刷 4.09 KN/m边跨填充墙自重 0.25（3.3-0.6）19=12.825 KN/m墙面粉刷 （3.3-0.6）0.02217=1.836 KN/m中跨框架及梁侧粉刷 2.704 KN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为gAB! =gcd1=18.75 KN/mgBC1=2.704 KN/mgAB2 =gcd2=19.44 KN/mgBC2=8.748 KN/m(3)屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 0.250.6625=22.5 KN粉刷 0.02（0.6-0.1）2617=2.04 KN1.2m 高女儿墙 1.260.2519=34.2 KN粉刷 1.20.022617=4.896 KN连系梁传来屋面自重 0.560.563.98=35.82 KN顶层边节点集中荷载 99.46 KN中柱连系梁自重 0.250.6625=22.5 KN粉刷 0.02（0.6-0.1）2617=2.04 KN湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 10 -连系梁传来屋面自重 0.5（6+6-2.7）1.353.98=24.98 KN0.563.983=35.82 KN顶层中节点集中荷载 85.34 KN(4)楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 22.5 KN粉刷 2.04 KN钢窗自重 21.21.80.45=1.944 KN窗下墙体自重 0.250.85(6-0.5)19=22.2 KN粉刷 20.020.855.517=3.179 KN窗边墙体自重 0.25 (6-21.2-0.5)1.819=26.51 KN粉刷 23.11.8170.02=3.79 KN框架柱自重 0.50.63.325=24.75 KN粉刷 1.70.023.317=1.907 KN连系梁传来楼面自重 0.560.563.24=29.16 KN中间层边节点集中荷载 137.98 KN中柱连系梁自重 22.5 KN粉刷 2.04 KN内纵墙自重 6（3.3-0.6）20.2519=153.9 KN粉刷 62.720.0217=11.02 KN扣除门洞重加上门重 -2.10.8(5.24-0.2) =-16.93 KN框架柱自重 24.75 KN粉刷 1.907 KN连系梁传来楼面自重0.5(6+6-2.7)1.353.24=20.34 KN0.561.53.24=14.58 KN楼面活荷载计算p6AB =p6CD=1.56=9 KN/mp6BC=1.52.7=4.05 KN/mp6A=p6D=331.5=13.5 KNp6B=p6C=0.59.31.351.5+0.25661.5=9.42+13.5=22.92 KNpAB=pCD=1.56=9 KN/mpBC=22.7=5.4 KN/mpA=pD=331.5=13.5 KNpB=pC=0.59.31.352+0.25662=12.56+18=30.56 KN2.风荷载计算风压标准值计算公式为 W= z. s. z.W0因结构高度 H30m ，可取 z1.0；对矩形平面 z=1.3;可查荷载规范，当查得的 z1.0 时，取 z1.0湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 11 -将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表：风荷载计算：层次 z s Z(m) z W0(K0.55N/m) A(m2) Pw(kN)6 1.0 1.3 21 1.25 0.55 9.9 8.855 1.0 1.3 17.7 1.18 0.55 19.8 16.714 1.0 1.3 14.4 1.10 0.55 19.8 15.573 1.0 1.3 11.1 1.01 0.55 19.8 14.302 1.0 1.3 7.8 1 0.55 19.8 14.301 1.0 1.3 4.5 1 0.55 23.4 16.733. 地震作用计算因本办公楼为长方形布置柱网，纵向柱网使得整体纵向刚度较大，仅考虑水平地震对横向柱网影响即可。采用剪力法计算水平地震作用力，为求基底剪力，先要计算结构各楼层的总重力代表值。总重力荷载统计3.1 顶层总重力荷载 1203 KN结构板 0.12（662+3.16）9.06 KN柱 0.250.6122.725121.5 KN梁 0.25（242+9.12）0.625248.25 KN墙 （126-120.6）2.7+（3.12-40.6）2.71.52.13-0.82.121.22.121.52.130.2519 =750.12 KN门 （1.52.13+0.82.12）5.2467.12 KN窗 （1.22.12+1.52.13）0.456.54 KN3.2 六层总重力荷载代表值 18089 KN屋面 3.9881.114.7=4744 KN结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.7173385 KN梁 250.50.25（81.1130.6）411.414+0.30.25（2.7-0.6）14251467 KN柱 0.60.63.325641900 KN墙 （452+29.4）3.3-1.21.8511.51.85-0.82.1490.2519 6106 KN门 0.82.1495.24431 KN窗 （1.21.851+1.51.85）0.4556 KN3.3 五层总重力荷载代表值 17207 KN楼面 3.2481.114.73862 KN结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.7173385 KN梁 250.50.25（81.1130.6）411.414+0.30.25（2.7-0.6）14251467 KN柱 0.60.63.325641900 KN湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 12 -墙 （452+29.4）3.3-1.21.8511.51.85-0.82.1490.2519 6106 KN门 0.82.1495.24431 KN窗 （1.21.851+1.51.85）0.4556 KN3.4 四层总重力荷载代表值 17207 KN楼面 3.2481.114.73862 KN结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.717=3385 KN梁 250.50.25（81.1130.6）411.414+0.30.25（2.7-0.6）14251467 KN柱 0.60.63.325641900 KN墙 （452+29.4）3.3-1.21.8511.51.85-0.82.1490.2519 6106 KN门 0.82.1495.24431 KN窗 （1.21.851+1.51.85）0.4556 KN3.5 三层总重力荷载代表值 17207 KN楼面 3.2481.114.73362 KN结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.717=3385 KN梁 250.50.25（81.1130.6）411.414+0.30.25（2.7-0.6）14251467 KN柱 0.60.63.325641900 KN墙 （452+29.4）3.3-1.21.8511.51.85-0.82.1490.2519 6106 KN门 0.82.1495.24431 KN窗 （1.21.851+1.51.85）0.4556 KN3.6 二层总重力荷载代表值 17207 KN楼面 3.2481.114.73362 KN结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.717=3385 KN梁 250.50.25（81.1130.6）411.414+0.30.25（2.7-0.6）14251467 KN柱 0.60.63.325641900 KN墙 （452+29.4）3.3-1.21.8511.51.85-0.82.1490.2519 6106 KN门 0.82.1495.24431 KN窗 （1.21.851+1.51.85）0.4556 KN3.7 一层总重力荷载代表值 19812 KN楼面 3.2481.114.73362 KN结构板 0.1281.114.725+0.0281.114.717=3385 KN梁 250.50.25（81.1130.6）411.414+0.30.25（2.7-0.6）14251467 KN湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 13 -柱 0.60.64.525642592 KN墙 （452+29.4）4.5-1.22.1511.52.15-0.82.5490.2519 8510 KN门 0.82.1495.24431 KN窗 （1.22.151+1.52.15）0.4565 KNG2 170KN 98346 895各层重力荷载代表值结构自振周期采用经验公式T1=0.22+0.035H/B1/3式中 H 为结构总高；B 为结构宽度。即 T1=0.22+0.035（53.3+4.5）/14.7 1/3=0.52 S设防烈度 8 度，由抗震规范查得水平地震影响系数最大值 max=0.16 按近震类场地取 Tg0.2，则地震影响系数 1(T g/T1)0.9 max=(0.2/0.52)0.90.160.067结构总重力荷载为 GE=107932KN由基底剪力法计算公式：FEK 总 1Geq= 10.85GE=0.067 0.851079326.110 3KN本办公楼结构共有 14 榀框架共同承受水平地震力，则每一榀框架承受的基底剪力为 FEK= FEK 总 /14=6.1103/14=439KN因 T1 0，说明 xal，则湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 28 -x=（V A+alq2/2）/（q 1+q2）可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-（q 1+ q2）x 2/2+alq2（x-al/3）/2若 VA0，则 Mmax=MA2）V A= -（M A+MB）/l+q 1l/2+q2l/4x 可由下式解得： V A=q1x+x2q2/l可得跨间最大正弯矩值：M max=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l第 1 层 AB 跨梁：梁上荷载设计值：q 1=1.28.46=10.15 KN/mq2=1.2（14.22+0.56）=21.38 KN/m左震： M A=270.47/0.75=360.63 KNmMB=-367.14/0.75=-489.52 KNmVA= -（M A-MB）/l+q 1l/2+（1-a）lq 2/2=-（360.63+489.52）/6+10.156/2+21.386/3=-30.22 KN0，故 xal=l/3=2.4mx =（V A+alq2/2）/（q 1+q2）=（205.03+1.221.38）/（10.15+21.38）= 5.73mMmax =MA+VAx-（q 1+q2）x 2/2+alq2（x-al/3）/2=-541.72+205.035.73-（10.15+21.38）（5.73） 2/2+21.382.7（5.73-2.4/3）/2= 241.98 KNm REMmax=0.75241.98=181.48 KNm其它跨间的最大弯矩计算结果见下表：跨间最大弯矩计算结果表层次1 2 3跨 AB BC AB BC AB BC湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 29 -Mmax 281.79 214.91 234.07 191.00 206.00 178.40层次4 5 6跨 AB BC AB BC AB BCMmax 151.44 134.15 81.51 88.20 29.26 38.434、梁端剪力的调整：抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于 2.5，其梁端剪力设计值应按下式调整：V= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb（1）对于第 6 层，AB 跨： 梁上荷载设计值：q1=1.24.5=5.4 KN/mq2=1.2（19.26+0.56）=27.43 KN/mV Gb=5.46/2+27.434.8/2=85.27 KNln=6-0.65=5.35 m左震： M lb=18.54/0.75=24.72 KNmM rb=-132.97/0.75=-177.29 KNmV = Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2（24.72+177.29）/5.35+85.27=91.71 KN右震： M lb=147.21/0.75=196.28 KNmM rb =6.4/0.75=8.53 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2（196.28+8.53）/5.35+85.27=92.09 KNBC 跨：梁上荷载设计值：q1=1.22.5=3.0 KN/mq2=1.2（9.63+0.5*3.6）=13.72 KN/mV Gb=3.02.4/2+13.721.2/2=11.83 KNln=2.4-0.65=1.75 m左震： M lb= M rb=36.72/0.75=48.96 KNmV = Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb=0.751.2248.96/1.75+11.83=59.23 KN右震： M lb= M rb=57.21/0.75=76.28 KNmV= Re vb（M lb +M rb）/l n +V Gb湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 30 -=0.751.2276.28/1.75+11.83=87.33 KN（2）对于第 1-5 层，AB 跨： q 1=1.28.46=10.15 KN/mq2=1.2（14.22+0.56）=21.38 KN/mV Gb=10.156/2+21.384.8/2=87.85 KNBC 跨： q 1=1.22.5=3.0 KN/mq2=1.2（7.11+0.53.6）=10.69 KN/mV Gb=3.02.7/2+10.691.2/2=10.01 KN剪力调整方法同上，结果见各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。四、框架柱的内力组合：取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表：横向框架 A 柱弯矩和轴力组合 Re1.2（S Gk+0.5SQk）+1.3S EkMmax M M层次截面内力SGk 调幅后SQk 调幅后SEk（1）SEk（2）1 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkN Nmin NmaxM 58.84 16.43 -85.00 85.00 -22.53 143.22 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 柱顶 N 195.37 51.84 -20.82 20.82 178.86 219.46 315.59 307.02 219.46 178.86 315.59 M -36.41 -10.94 18.66 -18.66 -19.50 -55.89 -60.09 -59.01 -60.09 -19.50 -60.09 6柱底N 233.39 51.84 -20.82 20.82 213.08 253.68 366.92 352.64 366.92 213.08 366.92 M 26.42 7.94 -125.30 125.30 -94.82 149.52 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 柱顶N 428.25 103.68 -58.62 58.62 374.93 489.24 681.82 659.05 489.24 374.93 681.82 M -30.65 -9.21 61.72 -61.72 28.45 -91.91 -50.59 -49.67 -91.91 28.45 -50.59 5柱底 N 466.27 103.68 -58.62 58.62 409.14 523.45 733.14 704.68 523.45 409.14 733.14 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 31 -M 30.65 9.21 -152.88 152.88 -117.3180.79 50.59 49.67 180.79 -117.33 50.59 柱顶N 661.13 155.52 -115.13 115.13 552.75 777.25 1048.05 1011.1 777.25 552.75 1048.05 M -30.65 -9.21 101.92 -101.92 67.64 -131.10 -50.59 -49.67 -131.10 67.64 -50.59 4柱底N 699.15 155.52 -115.13 115.13 586.97 811.47 1099.37 1056.7 811.47 586.97 1099.37 M 30.65 9.21 -168.64 168.64 -132.7196.15 50.59 49.67 196.15 -132.70 50.59 柱顶N 894.01 207.36 -187.91 187.91 714.71 1081.13 1414.27 1363.11081.13 714.71 1414.27 M -31.00 -9.31 137.98 -137.98 102.44 -166.62 -51.16 -50.23 -166.62 102.44 -51.16 3柱底N 932.03 207.36 -187.91 187.91 748.93 1115.35 1465.60 1408.71115.35 748.93 1465.60 M 30.16 9.08 -161.28 161.28 -126.0188.48 49.80 48.90 188.48 -126.02 49.80 柱顶N 1126.9 259.20 -267.10 267.10 870.42 1391.26 1780.50 1715.21391.26 870.42 1780.50 M -34.58 -10.48 197.12 -197.12 156.35 -228.03 -57.16 -56.17 -228.03 156.35 -57.16 2柱底N 1164.9 259.20 -267.10 267.10 904.64 1425.48 1831.83 1760.81425.48 904.64 1831.83 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 32 -M 21.68 6.59 -149.94 149.94 -123.7168.67 35.86 35.24 168.67 -123.71 35.86 柱顶N 1359.8 311.04 -357.58 357.58 1015.11712.40 2146.73 2067.21712.40 1015.12 2146.73 M -10.84 -3.30 405.39 -405.39 384.01 -406.50 -17.93 -17.63 -406.50 384.01 -17.93 1柱底N 1397.8 311.04 -357.58 357.58 1049.31746.62 2198.06 2112.81746.62 1049.34 2198.06 横向框架 B 柱弯矩和轴力组合 Re1.2（S Gk+0.5SQk）+1.3S EkMmax M M层次截面内力SGk 调幅后SQk 调幅后SEk（1）SEk（2）1 21.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQk N Nmin NmaxM-41.56 -11.57 -113.08 113.08 -152.86 67.64 -67.68 -66.07 -152.86 -152.86 -67.68 柱顶N 246.59 69.12 -19.32 19.32 234.20 271.87 402.02 392.68 234.20 234.20 402.02 M 28.53 7.82 48.46 -48.46 76.44 -18.05 46.34 45.18 76.44 76.44 46.34 6柱底 N 284.61 69.12 -19.32 19.32 268.42 306.09 453.34 438.30 268.42 268.42 453.34 M-22.61 -6.13 -174.88 174.88 -193.62 147.40 -36.65 -35.71 -193.62 -193.62 -36.65 柱顶N 523.59 138.24 -60.81 60.81 474.15 592.73 845.09 821.84 474.15 474.15 845.09 M 24.86 6.77 116.59 -116.59 139.10 -88.25 40.33 39.31 139.10 139.10 40.33 5柱底N 561.61 138.24 -60.81 60.81 508.37 626.95 896.41 867.47 508.37 508.37 896.41 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 33 -M-24.86 -6.77 -218.41 218.41 -238.37 187.53 -40.33 -39.31 -238.37 -238.37 -40.33 柱顶N 800.59 207.36 -132.22 132.22 684.93 942.76 1288.16 1251.0684.93 684.93 1288.16 M 24.86 6.77 178.70 -178.70 199.65 -148.81 40.33 39.31 199.65 199.65 40.33 4柱底N 838.61 207.36 -123.22 123.22 727.92 968.20 1339.48 1296.6727.92 727.92 1339.48 M-24.86 -6.77 -262.83 262.83 -281.68 230.84 -40.33 -39.31 -281.68 -281.68 -40.33 柱顶N 1077.6 276.48 -207.19 207.19 892.24 1296.26 1731.23 1680.2892.24 892.24 1731.23 M 25.20 6.80 215.04 -215.04 235.40 -183.92 40.82 39.76 235.40 235.40 40.82 3柱底N 1115.6276.48 -207.19 207.19 926.45 1330.48 1782.55 1725.8926.45 926.45 1782.55 M-24.31 -6.72 -256.95 256.95 -275.43 225.62 -39.54 -38.58 -275.43 -275.43 -39.54 柱顶N 1354.6345.60 -295.57 295.57 1086.47 1662.83 2174.30 2109.41086.47 1086.47 2174.30 M 26.87 7.63 301.64 -301.64 321.72 -266.48 43.90 42.93 321.72 321.72 43.90 2柱底N 1392.6345.60 -295.57 295.57 1120.69 1697.05 2225.62 2155.01120.69 1120.69 2225.62 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 34 -M-17.10 -5.01 -228.73 228.73 -240.66 205.37 -28.10 -27.53 -240.66 -240.66 -28.10 柱顶N 1631.6 414.72 -393.38 393.38 1271.51 2038.60 2617.37 2538.51271.51 1271.51 2617.37 M8.55 2.50 424.79 -424.79 422.99 -405.35 14.04 13.76 422.99 422.99 14.04 1柱底N 1669.6 414.72 -393.38 393.38 1305.73 2072.82 2668.69 2584.11305.73 1305.73 2668.69 五、柱端弯矩设计值的调整：1、A 柱：第 6 层，按抗震规范 ，无需调整。第 5 层，柱顶轴压比uN = N/Ac fc=489.24103/14.3/6002=0.080.15。可知，一、二、三层柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：M c= cM b注：M c为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配。M b为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。 c柱端弯矩增大系数，二级取 1.2。湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 35 -横向框架 A 柱柱端组合弯矩设计值的调整（相当于本层柱净高上下端的弯矩设计值）层次 6 5 4截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 RE（M c= cM b） 143.22 60.09 149.52 91.91 180.79 199.89 REN 219.46 366.92 489.24 523.45 777.25 811.47 3 2 1柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底199.89 216.62 216.62 240.19 247.36 508.12 1081.13 1115.35 1391.26 1425.48 1712.40 1746.62 2、B 柱：第 6 层，按抗震规范 ，无需调整。经计算当轴力 N=fc Ac=0.1514.36502/103=902.26 KN 时，湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 36 -方符合调整的条件，可知 B 柱调整图如下：横向框架 B 柱柱端组合弯矩设计值的调整层次 6 5 4截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 RE（M c= cM b） 152.86 76.44 193.62 139.10 238.37 199.65 REN 234.20 268.42 474.15 508.37 684.93 727.92 3 2 1柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底281.68 322.41 322.41 351.11 361.58 508 892.24 926.45 1086.47 1120.69 1271.51 1305.73 六、柱端剪力组合和设计值的调整：例：第 6 层：恒载 SGk =（M 上 +M 下 ）/h=（-54.84-36.41）/3.3=-25.35活载 SQk =（M 上 +M 下 ）/h=（-16.43-10.94）/3.3=-7.6地震作用 SEk =（M 上 +M 下 ）/h=（85.00+18.66）/3.3=28.79调整：1.2（143.22+60.09）/3.3=67.77横向框架 A 柱剪力组合与调整（KN）层次 SGk SQk SEk1 SEk2 Re1.2（S Gk+0.5SQk）+1.3SEk1.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV= Re vc（M bc +湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计- 37 -1 2 M lc）/hn 6 -25.35 -7.60 28.79 -28.79 1.84 -54.31 -41.82 -41.06 67.77 5 -15.85 -4.76 74.79 -74.79 56.51 -89.33 -26.16 -25.68 80.48 4 -17.03 -5.12 70.78 -70.78 51.38 -86.64 -28.11 -27.60 126.89 3 -17.12 -5.14 85.
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