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A42+五层教学楼(计算书及CAD建筑图(论文+DWG图纸),a42,教学楼,计算,cad,建筑,论文,dwg,图纸

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苏州科技学院土木系毕业设计（论文）内容摘要本设计主要进行了结构方案中横向框架 A，B ，C，D 轴框架的设计。在确定框架布局之后，先计算了恒载，活载，风载的等效荷载以及各杆端的内力，然后用分层法进行内力分配，然后各层叠加，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力） 。接着内力组合找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。还进行地基设计。此外还进行了结构方案中的楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词： 框架 结构设计 内力组合 AbstractThe purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis A，B，C，D ，E ，F. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords : frames, structural design, Combine inside the dint总 结毕业设计是我在校期间最后一个重要的教学环节，通过毕业设计可受到本专业系统、综合的训练和实战演练，提高综合运用所学知识能力和实践技能，同时可培养创新能力。由于初次接触一个工程设计的全过程，可以说没有任何经验可言。从建筑设计开始就由于考虑不周而反复修改。对结构的合理性考虑不周，房间布置、采光通风和交通组织上也存在着问题。 此后，在邵永健老师及夏敏，劳裕华老师的帮助下，我不断完善自己的方案。基本满足了建筑设计的要求，还考虑了建筑美观的要求。在计算机制图的过程中，我更熟练 AutoCAD、天正建筑，PKPM 等建筑设计与结构计算软件。在此过程中，我对制图规范有了较为深入地了解，对平、立、剖面图的内容、线形、尺寸标注等问题上有了更为清楚地认识。在结构设计中，通过手算一榀框架，使我深刻地领会了框架、楼梯、板、基础等部分的设计流程、简化措施、计算方法以及相关规范，重视了以前曾经忽视的建筑构造措施，也使我的设计更加接近于实际工程。紧张的毕业设计终于划上了圆满的句号。从三月份开始至今，回想起几个月来的设计过程，看到展现在自己面前的设计成果，感觉一个学期的付出没有白费。这次的毕业设计不仅使我对四年来大学所学专业知识的进行了一次比较系统的复习和总结归纳，而且使我真正体会了设计的艰辛和一种付出后得到了回报的满足感和成就感。同时也对我将来的设计工作会有很大的帮助。因此，通过本毕业设计，可以掌握结构设计的内容、步骤、和方法，全面了解建筑工程设计的全过程；培养正确、熟练的结构方案、结构设计计算、构造处理及绘制结构施工图的能力；培养我们在建筑工程设计中的配合意识；培养正确、熟练运用规范、手册、标准图集及参考书的能力；通过实际工程训练，建立功能设计、施工、经济全面协调的思想，进一步建立建筑、结构工程师的责任意识。二零零六年六月- 1 -第一部分：工程概况一.工程概况1.建设项目名称：辅助教学楼本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为 50 年；建筑平面的横轴轴距为 8.1m，纵轴轴距为 5.4m 和 4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。2.建筑地点：苏州某地3.设计资料：1.3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度 0.3m 左右的杂填土，以下为 1.21.5m 左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为 70kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为 180kN/m2，可作为天然地基持力层。1.3.2 抗震设防要求：六度四级设防1.3.3.底层室内主要地坪标高为0.000，相当于黄海高程 3.0m。1.3.4.地下潜水位达黄海高程 2.4-2.5m, 对本工程无影响。4.主要构件材料及尺寸估算1.4.1 主要构件材料框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，墙体采用混凝土空心砌块，混凝土强度：梁、板、柱均采用 C30 混凝土，钢筋使用 HPB235，HRB 400 二种钢筋。1.4.2.主要构件的截面尺寸（1）框架梁：横向框架梁，最大跨度 L=8.1m，h=（1/81/12）L=1000mm675mm，取 h=800mmb=（ 1/21/3）h=400mm266mm，取 b=300mm纵向框架梁，最大跨度 L=5.4m，h=（1/121/13 ）L=450mm415mm，取 h=600mmb=（ 1/21/3） h=300mm200mm，取 b=250mm（2）框架柱：初定边柱尺寸 400mm600mm，中柱 500mm500mm角柱 500mm600mm，一至五层框架柱混凝土强度等C30。- 2 -cNfAFgn其中，n 为验算截面以上楼层层数， g 为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构近似取 18 kN/m2，F 为按简支状态计算的柱的负荷面， 为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。抗震等级四级的框架结构轴压比 ，边柱和中柱的负1.0荷面积分别是 5.4m4.05m 和 5.4m5.4m。边柱 321.354.08578961cAm中柱 32.2. 40c 所以边柱取 400mm600mm，中柱取 500mm500mm。5.框架结构计算简图和结构平面布置图框架结构计算简图- 3 -第二部分：楼板设计2.1 屋面和楼面板的荷载计算屋面和楼面板的荷载取自建筑荷载规范 （GB500092001） 。教室采用水磨石地面名 称 做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)白水泥大理石子面 15 25 0.381:3 水泥砂浆找平 18 20 0.36纯水泥浆一道 2 20 0.04钢筋混凝土楼板 120 25 3彩色水磨石楼面板底 20 厚粉刷抹平 20 17 0.34楼面静载 4.1楼面活载 2厕所采用地砖地面名 称 做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)地砖铺实 10 20 0.21：4 干硬性水泥砂浆 25 20 0.5基层处理剂一遍 0.05C20 混凝土 0.5找坡 20 25 0.711：2.5 水泥砂浆找平 20 20 0.4防水涂料 1.5 0.2钢筋混凝土楼板 120 25 3厕所 板底 20 厚粉刷抹平 20 17 0.34楼面静载 5.4楼面活载 2.5- 4 -不上人屋面名 称 做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)高分子卷材 4 12 0.051：3 水泥砂浆找平 20 20 0.4憎水珍珠岩保温层 60 4 0.241：3 水泥砂浆找平 20 20 0.41:6 水泥焦渣找坡 50 15 0.75钢筋混凝土楼板 120 25 3非上人屋面 板底 20 厚粉刷抹平 20 17 0.34楼面静载 5.2楼面活载 0.7走道水磨石地面名 称 做 法厚度（mm) 容重 (KN/m3)重量KN(m2)白水泥大理石子面 15 25 0.381:3 水泥砂浆找平 18 20 0.36纯水泥浆一道 2 20 0.04钢筋混凝土楼板 100 25 2.5彩色水磨石楼面 板底 20 厚粉刷抹平 20 17 0.34楼面静载 3.6楼面活载 2.52.2.楼板计算根据混凝土结构设计规范 （GB500102002） ，楼板长边 l02 与短边l01 之比小于 2 时，宜按双向板计算。楼板长边 l02 与短边 l01 之比大于2，但小于 3.0 时，宜按双向板计算，当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。根据本工程的实际尺寸，楼板全为双向板，楼板按照弹性方法进行计算。双向板按弹性理论的计算方法：多跨连续双向板跨中最大正弯矩：为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载 g+q/2 及间隔布置 q/2 两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固- 5 -定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。多跨连续双向板支座最大负弯矩：支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。 gg连续双向板的计算图示（1 ）标准层楼板计算：标准层楼板区格划分：- 6 -标准层楼板区格图 板 A板A按四边固定计算：一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/ 固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比： 1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx=(0.01393+0.02794/5)(1.204.1+1.401.0)4.2 2= 2.20kNM考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩：Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNMMx= 2.20 + 1.11 = 3.31kNMAsx= 257.92mm2，实配8180 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.02794+0.01393/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 3.47kNM考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩：Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.2 2 = 1.62kNMMy= 3.47 + 1.62 = 5.08kNMAsy= 257.92mm2，实配 8200 (As 279.mm2)- 7 -min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 MxMx =0.05610(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 7.73kNMAsx= 265.06mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 MyMy =0.06765(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 9.32kNMAsy= 321.57mm2，实配 8150 (As 335.mm2)min 0.215% ， 0.279% 板 B一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/ 铰支/固定/ 固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比： 1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx =(0.02206+0.03255/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 3.22kNM考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩：Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNM- 8 -Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kNMAsx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.03255+0.02206/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 4.17kNM考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩：Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kNMMy= 4.17 + 1.62 = 5.79kNMAsy= 257.92mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 MxMx =0.07144(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 9.85kNMAsx= 340.29mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 MyMy =0.07939(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.94kNMAsy= 379.79mm2，实配 8150 (As 335mm2)min 0.215% ， 0.279% 板 D一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/ 固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。- 9 -4、泊松比： 1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx =(0.02140+0.03728/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 3.25kNM考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩：Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNMMx= 3.25 + 1.11 = 4.37kNMAsx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.03728+0.02140/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 4.69kNM考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩：Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kNMMy= 4.69 + 1.62 = 6.30kNMAsy= 257.92mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 MxMx =0.07520(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.36kNMAsx= 358.94mm2，实配 8200 (As 279.mm2, )min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 MyMy =0.09016(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 12.42kNMAsy= 433.83mm2，实配 8150 (As 335.mm2, )min 0.215% ， 0.279% 板 E一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/ 固定/固定/2、荷载：- 10 -永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比： 1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx =(0.01435+0.03214/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 2.34kNM考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩：Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNMMx= 2.34 + 1.11 = 3.45kNMAsx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.03214+0.01435/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 3.95kNM考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩：Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.2 2 = 1.62kNMMy= 3.95 + 1.62 = 5.57kNMAsy= 257.92mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 MxMx =0.05707(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 7.86kNMAsx= 269.77mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 MyMy =0.07319(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.09kNMAsy= 348.92mm2，实配 8150 (As 335.mm2 )min 0.215% ， 0.279% 板 C- 11 -一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/ 固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 3.60 kN/M2可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比： 1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx =(0.00380+0.04000/5)(1.203.6+1.401.3) 2.72 = 0.52kNM考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩：Mxa =(0.01740+0.09650/5)(1.4 1.3) 2.72 = 0.47kNMMx= 0.52 + 0.47 = 0.99kNMAsx= 200.00mm2，实配 8200 (As 251mm2)min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.04000+0.00380/5)(1.20 3.6+1.40 1.3) 2.72= 1.80kNM考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩：Mya =(0.09650+0.01740/5)(1.4 1.3) 2.72 = 1.28kNMMy= 1.80 + 1.28 = 3.08kNMAsy= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座弯矩 MxMx =0.05700(1.20 3.6+1.40 2.5) 2.72 = 3.25kNMAsx= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座弯矩 MyMy =0.08290(1.20 3.6+1.40 2.5) 2.72 = 4.73kNM- 12 -Asy= 200.00mm2，实配10200 (As 393.mm2)min 0.200% ， 0.393%(2)楼面板设计： 板 A一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/ 固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比： 1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx =(0.01393+0.02794/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 2.57kNM考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩：Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kNMMx= 2.57 + 0.27 = 2.84kNMAsx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.02794+0.01393/5)(1.355.2+0.98 0.3) 4.22= 4.04kNM- 13 -考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩：Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.2 2 = 0.40kNMMy= 4.04 + 0.40 = 4.43kNMAsy= 257.92mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 MxMx =0.05610(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.2 2 = 7.72kNMAsx= 264.57mm2，实配 8200 (As 279.mm2, )min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 MyMy =0.06765(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 9.31kNMAsy= 320.96mm2，实配 8150 (As 335.mm2, )min 0.215% ， 0.279% 板 B一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/ 固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比： 1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx =(0.02206+0.03255/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 3.76kNM考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩：Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kNM- 14 -Mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kNMAsx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.03255+0.02206/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22= 4.86kNM考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩：Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40kNMMy= 4.86 + 0.40 = 5.25kNMAsy= 257.92mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 MxMx =0.07144(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 9.83kNMAsx= 339.65mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 MyMy =0.07939(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 10.92kNMAsy= 379.07mm2，实配 8150 (As 335.mm2)min 0.215% ， 0.279% 板 D一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/ 固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400- 15 -3、计算方法：弹性算法。4、泊松比： 1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx =(0.02140+0.03728/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 3.79kNM考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩：Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kNMMx= 3.79 + 0.27 = 4.06kNMAsx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.03728+0.02140/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22= 5.46kNM考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩：Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40kNMMy= 5.46 + 0.40 = 5.86kNMAsy= 257.92mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 MxMx =0.07520(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 10.34kNMAsx= 358.27mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 MyMy =0.09016(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 12.40kNMAsy= 433.01mm2，实配 8150 (As 335.mm2)min 0.215% ， 0.279% 板 E- 16 -一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/ 固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比： 1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx =(0.01435+0.03214/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 2.73kNM考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩：Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kNMMx= 2.73 + 0.27 = 3.00kNMAsx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.03214+0.01435/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22= 4.60kNM考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩：Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40kNMMy= 4.60 + 0.40 = 5.00kNMAsy= 257.92mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx- 17 -Mx =0.05707(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 7.85kNMAsx= 269.27mm2，实配 8200 (As 279.mm2)min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 MyMy =0.07319(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 10.07kNMAsy= 348.27mm2，实配 8150 (As 335.mm 2)min 0.215% ， 0.279% 板 C一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/ 固定/固定/2、荷载：永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 2700 mm板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。4、泊松比： 1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx =(0.00380+0.04000/5)(1.355.2+0.98 0.3) 2.72 = 0.63kNM考虑活载不利布置跨中 X 向应增加的弯矩：Mxa =(0.01740+0.09650/5)(1.4 0.3)2.72 = 0.09kNMMx= 0.63 + 0.09 = 0.73kNMAsx= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.04000+0.00380/5)(1.355.2+0.98 0.3) 2.72= - 18 -2.19kNM考虑活载不利布置跨中 Y 向应增加的弯矩：Mya =(0.09650+0.01740/5)(1.40.3) 2.72 = 0.25kNMMy= 2.19 + 0.25 = 2.44kNMAsy= 200.00mm2，实配 8200 (As 251mm2)min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座弯矩 MxMx =0.05700(1.35 5.2+0.98 0.7) 2.7 2 = 3.20kNMAsx= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2)min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座弯矩 MyMy =0.08290(1.35 5.2+0.98 0.7) 2.72 = 4.66kNMAsy= 200.00mm2，实配 8180 (As 279.mm2)min 0.200% ， 0.279%- 19 -第三部 次梁计算3.1荷载计算恒载设计值：板传来的自重4.11.24.0519.93KN/M次梁自重0.25（0.4-0.12 ）251.22.1KN/M次梁粉刷0.02 (0.4-0.12)2171.20.23KN/M小计：22.26KN/M活载设计值：201.44.0511.34KN/M荷载设计值g+q=22.6+11.34=33.6KN/M3.2次梁计算3.2.1.弯矩计算边跨Ma=-1/16(g+q)L012= -33.64.52/16-42.525KNMM1 = 1/14(g+q)L012= 33.64.52/14 48.60KNMMb=-1/11(g+q)L012= -33.64.52/11=-61.85 KNM第二跨Mb=-1/11(g+q)L022= -33.64.52/11=-61.85 KNMM2 = 1/16(g+q)L022= 33.64.52/16 42.525KNMMc=-1/14(g+q)L022= -33.64.52/14-48.60KNM第三跨Mc=-1/14(g+q)L032= -33.64.52/14=-48.60 KNMM3 = 1/16(g+q)L032= 33.64.52/16 42.525KNM- 20 -Md=-1/14(g+q)L032= -33.64.52/14-48.60KNM第四跨Md=-1/14(g+q)L042= -33.65.42/14= -69.98KNMM4 = 1/16(g+q)L042= 33.65.42/16 61.24KNMMe=-1/11(g+q)L042= -33.65.42/11-89.07KNM第五跨Me=-1/11(g+q)L052= -33.65.42/14= -89.07KNMM5 = 1/14(g+q)L052= 33.65.42/16 69.98KNMMf=-1/16(g+q)L052= -33.65.42/11-61.24KNM由于第3跨和第4跨的计算长度不同，支座D处弯矩取两者较大值：-69.98KNM3.2.2.剪力计算边跨Va=0.5(g+q)L01= 0.533.64.575.6KNVbl= 0.55(g+q)L01= 0.5533.64.583.16KN第二跨Vbr=0.55(g+q)L02= 0.5533.64.583.16KNVcl= 0.55(g+q)L02= 0.5533.64.5 83.16KN第三跨Vcr=0.55(g+q)L03= 0.5533.64.583.16KNVdl= 0.55(g+q)L03= 0.5533.64.583.16KN第四跨Vdr=0.55(g+q)L04= 0.5533.65.499.79KNVel= 0.55(g+q)L04= 0.5533.65.4 99.79KN第五跨Ver=0.55(g+q)L05= 0.5533.65.499.79KNVf= 0.5(g+q)L05= 0.533.65.4 90.72KN3.3.截面设计3.3.1AB跨跨中配筋：C30混凝土，fc14.331N/mm ，HRB400, fy 360N/mm ， 纵筋合力点至近边边缘的距离 as 35mm; M=48.60KNMbh 250400mm， ho h - as 400-35 365mmb 0.518- 21 - 0.093 b 0.518As 1 fc b x / fy 114.33125034/360 339mm As / (b ho) 339/(250365) 0.37%0.20%选配314 （461mm2）根据裂缝宽度小于0.3mm重新选配218+116AB跨支座配筋计算：C30混凝土，fc14.331N/mm ，HRB400, fy 360N/mm ， 纵筋合力点至近边边缘的距离 as 35mm; M=48.60KNMbh 1800400mm， ho h - as 400-35 365mmb 0.518 0.012 b 0.518As 1 fc b x / fy 114.33118005/360 326mm 选配218 （508mm2）根据裂缝宽度小于0.3mm重新选配2203.3.2斜截面受剪承载力计算：设计参数：混凝土强度等级 C30，fc14.331N/mm，ft 1.433N/mm ，as 30mm,钢筋等级HRB235箍筋抗拉强度设计值 fyv 210N/mm ，箍筋间距 s 150mm剪力设计值 V 99.8kN截面尺寸 bh 250280mm， ho h - as 280-30 250mm计算过程：0.7 ft b ho 0.71432.90.250.25 62.7kN V 99.8kN当 V 0.7 ft b ho、 h 300mm 构造要求：箍筋最小直径 Dmin 6mm，箍筋最大间距 Smax 150mm最小配箍面积 Asv,min (0.24 ft / fyv) b s 82mm 当 ho / b 4 时，V 0.25 c fc b ho 0.25 c fc b ho 0.251143310.250.25 223.9kN V 99.8kN，满足要求。V 0.7 ft b ho + 1.25 fyv Asv/s hoAsv (V - 0.7 ft b ho) s / (1.25 fyv ho)(99790-0.71432.90.250.25)150/(1.25210250) 85mm - 22 -沿梁全长配8150次梁其他截面配筋见下表：截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F弯矩设计值42.53 48.60 61.85 42.53 48.60 42.53 69.98 61.24 89.07 69.98 61.24 0.01 0.09 0.14 0.11 0.16 0.21 0.14 计算配筋（mm2) 326 339 506 391 576 757 501 考虑裂缝影响218+220+220+220+实配钢筋220116220314220314214316216314114第四部分 竖向荷载作用下框架结构的内力计算4.1 横向框架计算单元根据结构布置和荷载计算，对一榀横向中框架进行计算，如图所示。房- 23 -间内直接传给该框架的楼面荷载如图中的阴影线所示。横向框架计算单元4.2 梁、柱线刚度计算：横梁线刚度计算bh I l EcI/l 1.5EcI/l 2EcI/l类别 (mm)（ ）4m（m） （ 4310Em）（ 4310）（ 4310Em）边横梁 0.30.8 0.0128 8.1 15.8 23.7 31.6中横梁 0.30.4 0.0016 2.7 5.93 8.94 11.9柱线刚度 ic 计算h bh I EcI/l 0.9EcI/l层次 （ m） （ mm）（ ）4m（ 4310Em）（ 4310）- 24 -0.40.6 0.0072 14.4 12.9612 50.50.5 0.0052 10.4 9.360.40.6 0.0072 18.5 16.6535 3.90.50.5 0.0052 13.3 11.97横向中框架梁、柱线刚度（单位： ）4310Em所计算的中框架是对称结构，在计算竖向荷载作用时，取一半计算，断开的中跨线刚度是原来的 2 倍。4.3.恒载荷载计算荷载计算：线荷载屋面： 屋面恒载 5.2kN/m2 屋面板传来的恒载：5.24.0521.06 kN/m教室梁自重：0.300.825=6 kN/m- 25 -教室梁侧粉刷：2（0.8-0.12）0.02170.46 kN/m 教室横梁的矩形线荷载合计：6.46 kN/m教室横梁的三角形线荷载合计：21.06 kN/m走廊板传来的恒载：5.22.714.04 kN/m走廊梁自重：0.300.425=3 kN/m走廊梁侧粉刷：2（0.4-0.10）0.02170.2 kN/m 走廊横梁的矩形线荷载合计：3.2 kN/m走廊横梁的三角形线荷载合计：14.04 kN/m楼面： 楼面恒载 4.1kN/m2楼面板传来的恒载：4.14.0516.61 kN/m教室梁自重：0.300.825=6 kN/m教室梁侧粉刷：2（0.8-0.12）0.02170.46 kN/m教室梁上墙自重：0.24 （3.9-0.8 ）1914.14 kN/m教室梁上墙面粉刷：（3.9-0.8）0.022172.108 kN/m 教室横梁的矩形线荷载合计：22.71kN/m教室横梁的三角形形线荷载合计：16.61 kN/m走廊：楼面恒载 3.6 kN/m2走廊楼面传来的恒载：3.62.79.72 kN/m走廊梁自重 0.300.425=3 kN/m走廊梁侧粉刷：2（0.4-0.10）0.02170.2 kN/m 走廊横梁的矩形线荷载合计：3.2 kN/m走廊横梁的三角形线荷载合计：9.72 kN/m荷载计算：集中荷载次梁传来的集中荷载：屋面：板传来的恒载：5.24.0521.06 kN/m次梁自重：0.25（0.40.12）251.75 kN/m次梁粉刷：0.02（0.4-0.12）2170.19 kN/m (5.4+5.4-4.05)21.060.51.755.40.195.481.56KN楼面：板传来的恒载：4.14.0516.61 kN/m- 26 -次梁自重：0.25（0.40.12）251.75 kN/m次梁粉刷：0.02（0.4-0.12）2170.19 kN/m (5.4+5.4-4.05)16.610.51.755.40.195.4 66.54KN屋面框架节点集中荷载：边柱联系梁自重：0.250.65.42520.25KN粉刷：0.02（0.6-0.12 ） 25.4171.76KN0.6m 挑檐板自重：0.65.45.216.8KN0.6m 高排水外延沟自重：0.65.4250.129.72KN边柱联系梁传来屋面荷载：0.5(5.4+5.4-4.05)4.05/25.235.53KN顶层边节点集中荷载合计：84.15KN中柱联系梁自重：0.250.65.42520.25KN粉刷：0.02（0.6-0.12 ） 25.4171.76KN联系梁传来的屋面板荷载：0.5(5.4+5.4-2.7)2.7/25.2=18.6 KN0.5(5.4+5.4-4.05)4.05/25.2=35.54 KN顶层中节点集中荷载合计：76.15KN楼面框架节点集中荷载：边柱联系梁自重：0.250.65.42520.25KN粉刷：0.02（0.6-0.12 ） 25.4171.76KN塑钢窗：5 KN窗下墙体自重：0.241.25.41929.5KN窗下墙体粉刷自重：20.021.25.4174.41KN框架柱自重：0.60.43.92523.4KN框架柱粉刷自重：(0.6+0.4)20.023.917=2.65KN联系梁传来的楼面自重：0.5(5.4+5.4-4.05)4.05/24.128.02KN 楼面层边节点集中荷载合计