A89+全长2276m人字坡形单洞双向隧道山岭重丘二级公路（计算书、CAD图）
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A89+全长2276m人字坡形单洞双向隧道山岭重丘二级公路（计算书、CAD图）,a89,全长,人字坡形单洞,双向,隧道,山岭,二级,公路,计算,cad
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毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线1梁家院隧道综合设计(长安大学公路学院 西安 710064 )摘要：本设计按照“新奥法”施工的要求，对某山岭重丘二级公路上的梁家院隧道进行了综合设计。主要内容包括：路线方案的拟定比选、隧道横纵断面设计、隧道衬砌结构设计、路基路面防排水及管线沟槽设计以及施工组织设计，并进行了隧道二次衬砌的结构计算，同时还完成了隧道通风、照明的计算及设计。关键词：隧道 新奥法 防排水 衬砌结构 通风 照明 监控测量 结构计算 Comprehensive Design of the Liang Jia Yuan TunnelChangyong Cao(The Highway College of Changan University Xian 710064)ABSTRACT: According to the construction requirements of NATM , the comprehensive design is made for Liang Jia Yuan Tunnel which is included in a secondary road of the mountainous area .This design paper includes the following several aspects : the design and contrast of the tunnel route , the design of the transect and vertical section of the tunnel , the lining structure design , the waterproof and drainage system of the pavement and subgrade , the design of construction organization, and calculation of the second lining , the paper also contains the calculation and design of ventilation and lighting system. KEY WORD: tunnel ; NATM ; water proof and drainage system ; lining structure ;ventilation ; lighting ; monitoring survey ;. structural calculation;目 录毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线2第一章 隧道设计说明书一、隧道设计概况-3二、隧道设计标准规范-3三、隧道主要技术标准-3四、隧道工程水文地质-31.自然地理概况-32.地质构造特征-43.水文地质条件-64、不良地质现象-75、隧道围岩级别-86、隧道稳定性评价-8五、隧道设计概要-91、隧道洞口设计-92、隧道横断面设计-93、洞门设计-94、衬砌结构设计-95、防排水设计-106、路面及内装饰设计-117、紧急停车带设计-118、洞内检修道设计-119、现场监控量测-1110、通风照明设计-1211、环境保护-1312、施工方案及注意事项-1413、监控系统和防灾系统-16毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线3第二章 梁家院隧道级围岩二次衬砌结构计算-19第三章 梁家院隧道通风计算-34第四章 梁家院隧道照明计算-39第五章 翻 译 原 文 - -43第 六 章 英 语 译 文 - -50第 七 章 致 谢 和 感 想 - 56主 要 参 考 文 献 - 57第一章 隧道设计说明书一、隧道设计概况梁家院隧道位于连接崖家院子、梁家院、北沟地区的山岭二级公路区段上，该地区为山岭重丘区，山势陡峭，地质地形复杂，山脉大致成西北东南走向，其中最低标高 1208.4m,最高标高 1859.6m。该隧道拟设计为单洞双向隧道，入口桩号K0+820，出口桩号 K3+96，全长 2276m，采用人字坡形，坡度为 2.0%，两端设置明洞，其中西南 A 洞口明洞长 19m，东北 B 洞口明洞长 26m。隧道行车道宽度按照设计行车速度 60km/m 考虑。明洞施工按明挖法施工，暗洞按 “新奥法”施工。隧道衬砌结构设计采用“新奥法”复合式衬砌，并采用高压钠灯光电照明、射流风机机械通风；隧道洞门形式主要采用端墙式洞门。隧道围岩以较为破碎的白云岩、千枚岩、变质砂岩及泥岩为主，围岩级别以、级为主。二、隧道设计标准规范公路隧道设计规范 （JTGD702004）公路隧道施工技术规范 （JTJ04294）公路隧道通风照明设计规范 （JTJ026.11999）公路隧道勘测技术规范 （JTJ06385）公路工程技术标准 （JTJ00197）三、隧道主要技术标准（一） 、隧道按规定的远景交通量设计，采用单洞双向隧道（二） 、公路等级：山岭重丘二级公路（三） 、远景设计交通量：2080 辆/日（四） 、隧道设计车速：60km/h（五） 、隧道建筑限界根据公路隧道设计规范 （JTGD702004）规定确定：行 车 道： W23.50m路 缘 带： S20.5m毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线4检 修 道： J 1.00m限界净高： 5.00m隧道净高： 6.92m检修道高： 0.28m四、隧道工程水文、地质（一） 、自然地理概况1、地形地貌隧道地处陕南山地西南部的秦岭山脉，山脉大致呈西北东南走向，该处主峰海拔 1859.6m,山脊呈窄梁状，两侧山坡陡峭，坡度一般在 50左右，局部达到60。沟谷发育，多为较陡峭的 V 型谷，切割深度一般 80m 左右，最深达到 120m 。地貌上属于有变质岩、沉积岩组成的中高山区。2、气象水文该地区属大陆性季风气候，年气候变化十分明显，境内气候垂直变化及四季差异显著。年平均气温 25，最冷为一月份，平均气温为-11.6 度，极端最低气温为-21.1 度，最热为七月份，平均月气温 31.2 度，极端最高气温 36.8 度，年最高降雨量 685.0 毫米，年最低降水量 386.6 毫米，日最大降水量为 151.8 毫米，年平均降水量 485.3 毫米。年平均风速 1.9 米/秒，最大风速 17 米/秒。雨季主要集中在夏季，占全年降水量 65%左右。山区地质情况较为复杂，植被丰富，以高大乔木、灌木为主，自然景观优美，野生动植物种类繁多。隧道所处地区属于汉江水系，区内无较大河流，仅发育几条无名小沟。（二） 、地质构造特征1、地层岩性该地区出露地层主要为震旦系上统灯影组和第四系全新统。上震旦统灯影组主要以浅海相碳酸盐岩为主，主要分为：（1）上震旦统灯影组（Z 2dn）为勘察区主要地层，占测区面积的 76%，为一套主要由白云岩组成的单斜岩层。根据岩层及其组合特征，可进一步划分 3 个岩性，现分述如下：1）第一岩性段（Z 2dn1）分布于勘查区中，东部。出露宽度约 1270 米，是隧道通过的主体岩层。岩性为灰白色中厚层细晶白云岩。见夹有黄色泥岩，粉沙质泥岩夹层（现为断层破碎带） 。与上覆地层呈断层接触。岩层总体产状 3300-35005 时，取 i =0.1，=1+0.1*(11.74-5)=1.674所以围岩竖向荷载q=0.451619.21.674*0.4231.4138*0.4=92.5655KN/ m 32.计算衬砌自重g=1/2*(d0+dn ) * h=1/2(0.45+0.45) 23=10.35 KN/ m33、根据我国复合式衬砌围岩压力现场量测数据和模型实验，并参考国内外有关资料，建议类围岩衬砌承受 80%-60%的围岩压力，为安全储备这里取：65KN/m3（1）全部垂直荷载q= 65+g=75.35 KN/ m3 （2）围岩水平均布压力e=0.4q=0.475.35=30.14 KN/ m3毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线21三、衬砌几何要素1、衬砌几何尺寸内轮廓线半径： r 1 = 5.3200 m , r2 = 7.2000 m内径 r1，r 2所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角： 1 =90 ， 2=105.3009拱顶截面厚度 d0 =0.45 m ,拱底截面厚度 dn=0.45m。2、半拱轴线长度 S 及分段轴长SS = 10.6929 m将半拱轴长度等分为 8 段，则S=S/8=10.6929/8=1.3366 mS/E h =1.3366/0.28108 =4.773610-8 m3、各分块截面中心几何要素各分块截面与竖直轴的夹角及截面中心点的坐标可以由图 2 直接量得，具体数值见表 1。四、计算位移1、单位位移：用辛普生法近似计算，按计算列表进行，单位位移的计算见附表 1。单位位移计算表 附表 1截面 sin cos x y d 1/I y/I y2/I (1+y)2/I积分系数0 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000 0.450 131.687 0.000 0.000 131.687 11 13.786 0.238 0.971 1.321 0.160 0.450 131.687 21.030 3.359 177.107 42 27.572 0.463 0.886 2.567 0.630 0.450 131.687 82.923 52.217 349.751 23 41.357 0.661 0.751 3.664 1.383 0.450 131.687 182.110 251.840 747.748 44 55.143 0.821 0.572 4.550 2.376 0.450 131.687 312.876 743.361 1500.800 25 68.929 0.933 0.360 5.174 3.551 0.450 131.687 467.674 1660.898 2727.933 46 82.715 0.992 0.127 5.500 4.842 0.450 131.687 637.603 3087.148 4494.041 27 94.987 0.996 -0.087 5.517 6.190 0.450 131.687 815.197 5046.394 6808.474 48 105.301 0.965 -0.264 5.282 7.504 0.450 131.687 988.234 7416.101 9524.256 1 1053.498 2999.695 14343.838 21396.726注：1.I截面惯性矩，I=bd 3/12,b 取单位长度毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线222.不考虑轴力的影响。单位位移值计算如下： 11=S/E h1/I=4.773610 -81053.498=50.289810-6 12=S/ E hy/I=4.773610 -82999.695=143.193410-6 22=S/ E hy 2/I=4.773610-814343.838=684.717510-6计算精度校核： 11+2 12+ 22=（50.2898+2*143.1934+684.7175）10 -6=1021.39410-6 SS=S/ E h(1+y) 2/I=4.773610-821396.726=1021.39410-6闭合差=0。2、载位移主动荷载在基本结构中引起的位移（1）每一块上的作用力(竖向力 Q、水平力 E、自重力 G),分别由下面各式求得，Qi =q*biEi =e*hiGi =( di-1- di)/2*S* r h其中：b i衬砌外缘相邻两截面间的水平投影长度hi衬砌外缘相邻两截面间的竖直投影长度di接缝 i 的衬砌截面厚度均由附图 2 直接量得，其值见附表 2。各集中力均通过相应图形的形心。毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线23附图 2：衬砌结构计算图示载位移 Mop计算表 附表 2b h Q G E aq ag ae0 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0001 1.375 0.166 103.599 13.834 5.009 0.634 0.655 0.302 -65.671 -9.056 2 1.296 0.489 97.631 13.834 14.741 0.544 0.605 0.444 -53.082 -8.369 3 1.137 0.784 85.673 13.834 23.621 0.425 0.521 0.561 -36.385 -7.206 4 0.927 1.033 69.857 13.834 31.144 0.279 0.408 0.645 -19.483 -5.637 5 0.649 1.223 48.932 13.834 36.870 0.115 0.272 0.657 -5.617 -3.756 6 0.339 1.343 25.559 13.834 40.472 -0.054 0.121 0.700 1.370 -1.673 7 0.019 1.386 1.402 13.834 41.759 -0.216 -0.028 0.686 0.302 0.3898 1.365 0.000 13.834 41.138 0.000 -0.147 0.623 0.000 2.035-Qaq -Gag截 面 投 影 长 度 集 中 力 力 臂续表 2毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线240.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000-1.511 0.000 0.000 1.321 0.160 1.321 0.160 0.000 0.000 -76.238 -6.545 117.433 5.009 2.567 0.630 1.245 0.470 -146.227 -2.354 -292.816 -13.244 228.897 19.751 3.664 1.383 1.097 0.753 -251.192 -14.876 -615.719 -20.094 328.404 43.371 4.550 2.601 0.886 1.218 -291.032 -52.826 -1004.792 -24.209 412.095 74.515 5.174 3.551 0.624 0.951 -257.188 -70.827 -1366.389 -28.326 474.861 111.385 5.500 4.842 0.326 1.290 -154.805 -143.732 -1693.554 -28.626 514.254 151.857 5.517 6.190 0.017 1.349 -8.588 -204.795 -1934.872 -25.633 529.489 193.616 5.282 7.504 -0.235 1.314 124.483 -254.412 -2088.399 -Gag i-1（ Q+G） i-1E x y x y -x i-1（ Q+G） -y i-1E Moip（2）外荷载在基本结构中产生的内力块上各集中力对下一接缝的力臂由图直接量得，分别记以 aq 、a e、a g。内力按下式计算之：弯矩： egqiiopiip EGQEyGQxM11,1)(轴力： iiiNcossn式中 x i、y i相邻两接缝中心点的坐标增值。x i=xi- xi-1y i=yi- yi-1Moip和 Noip的计算见附表 2 及附表 3。载位移 Noip计算表 附表 3截面 sin cos i（ Q+G） iEsin * i（ Q+G） cos * iE Nop0 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0001 13.786 0.238 0.971 117.433 5.009 27.983 4.865 23.1182 27.572 0.463 0.886 228.897 19.751 105.947 17.508 88.4393 41.357 0.661 0.751 328.404 43.371 216.994 32.555 184.4404 55.143 0.821 0.572 412.095 74.515 338.158 42.587 295.5715 68.929 0.933 0.360 474.861 111.385 443.110 40.046 403.0646 82.715 0.992 0.127 514.254 151.857 510.102 19.257 490.8457 94.987 0.996 -0.087 529.489 193.616 527.485 -16.830 544.3158 105.301 0.965 -0.264 543.323 234.754 524.064 -61.949 586.013（3）主动荷载位移计算过程见附表 4。毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线25主动荷载位移计算表 附表 4截面 Mp0 1/I y/I 1+y Mp0/I yMp0/I Mp0(1+y)/I积 分系 数1/30 0.000 131.687 0.000 1.000 0.000 0.000 0.000 11 -76.238 131.687 21.030 1.160 -10039.524 -1603.312 -11642.836 42 -292.816 131.687 82.923 1.630 -38560.080 -24281.283 -62841.363 23 -615.722 131.687 182.110 2.383 -81082.684 -112129.244 -193211.928 44 -995.035 131.687 312.876 3.376 -131033.478 -311322.441 -442355.920 25 -1373.399 131.687 467.674 4.551 -180859.093 -642302.985 -823162.078 46 -1701.039 131.687 637.603 5.842 -224005.192 -1084588.338 -1308593.530 27 -1942.357 131.687 815.197 7.190 -255783.627 -1583402.963 -1839186.589 48 -2095.884 131.687 988.234 8.504 -276001.206 -2071223.449 -2347224.655 1 -1058086.139 -4756453.861 -5814540.001 1p=S/E hM p0/I=4.773610-8（-1058086.139）= - 50508.780010 -6 2p =S/ E hM p0y/I=4.773610-8(-4756453.861)= -22705408.15210-6计算精度校核 Sp= 1p+ 2p Sp=S/ E hM p0(1+y)/I因此， Sp=4.773610-8（-5814540.001）= -277562.881510 -6 1p+ 2p= -（50508.7800+227054.0815）10 -6= -277562.881510-6闭合差=0。3、载位移单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移（1）各接缝处的抗力强度按假定拱部弹性抗力的上零点位于与垂直轴接近 450的第 3 截面， 3=41.357= b;最大抗力位于第 5 截面, 5=68.929= h;拱部各截面抗力强度，按镰刀形分布，最大抗力值以上各截面抗力强度按下式计算： i= h（coS 2 b-coS2 i）/（coS 2 b-coS2 h）计算得， 3=0， 4=0.545 h ， 5= h 。边墙截面弹性抗力计算公式为：= h1-(yi / yh )2式中 yi 所求抗力截面与外轮廓线交点到最大截面抗力截面的垂直距离；yh 墙底外边缘 c 到最大抗力截面的垂直距离。(y i 和 yh 在图中可量得)y6 =1.343m; y7 =2.728m; y8 =4.093m;毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线26则有： 6= h 1-（1.343/4.093） 2= 0.892 h 7= h 1-（2.728/4.093） 2= 0.556 h 8=0;按比例将所求得的抗力绘在附图 2 上。(2）各楔块上抗力集中力 Ri按下式近似计算：Ri=( i-1+ i)Si 外 /2;式中，Si 外 楔块 i 外缘长度，由图 2 量得。Ri的方向垂直于衬砌外缘，并通过楔块上抗力图形的形心。（3）抗力集中力与摩擦力之合力 Ri按近似计算:21iiR式中 围岩与衬砌间的摩擦系数。取 =0.2,则 =1.0198 Ri2ii其作用方向与抗力集中力的夹角为 =arctg=11.301。由于摩擦阻力的方向与衬砌位移方向相反，其方向朝上。R i的作用点即为 Ri与衬砌外缘的交点。将 Ri的方向线延长，使之交于竖直轴。量取夹角 k(自竖直轴反时针方向量度)。将 Ri分解为水平与竖向两个分力：RH= Ri Sin kRV= Ri coS k以上计算例入表 5 中， 并参见图 2。弹性抗力及摩擦力计算表 附表 5截面 ( h)( i-1+ i)/2 S外 ( h) R( h) k sin k cos k RH( h) RV( h)3 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.000 0.000 0.0004 0.545 0.273 1.388 0.386 62.009 0.883 0.469 0.341 0.1815 1.000 0.773 1.388 1.094 74.483 0.964 0.268 1.054 0.2936 0.892 0.946 1.388 1.340 86.731 0.998 0.057 1.337 0.0767 0.556 0.724 1.388 1.025 99.924 0.985 -0.172 1.010 -0.177 8 0.000 0.278 1.388 0.393 109.692 0.942 -0.337 0.370 -0.133 （4）计算单位抗力图及其相应的摩擦力在基本结构中产生的内力弯矩 KioirRM轴力 HiViiRN cossn式中 r Ki -力 Ri至接缝中心点 K 的力臂，由图 2 量得，计算见表 6 和表 7。毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线27M 0计算表 附表 6r4i -R4r4i r5i -R5r5i r6i -R6r6i r7i -R7r7i r8i -R8r8i4 0.469 -0.181 -0.181 5 1.800 -0.695 0.595 -0.651 -1.346 6 3.092 -1.194 1.926 -2.106 0.743 -0.996 -4.296 7 4.293 -1.658 3.232 -3.536 2.094 -2.805 0.820 -0.840 -8.839 8 5.341 -2.062 4.433 -4.849 3.389 -4.540 2.151 -2.205 0.935 -0.368 -14.025 R7=1.0251 h R8=0.3934 hMo ( h)截面号R4=0.3861 h R5=1.0940 h R6=1.3396 hN 0计算表 附表 7截面号 sin cos RV( h) RH( h) sin RV( h) cos RH( h) No ( h)4 55.143 0.821 0.572 0.181 0.341 0.149 0.195 -0.0465 68.929 0.933 0.360 0.474 1.395 0.442 0.502 -0.0596 82.715 0.992 0.127 0.550 2.732 0.546 0.346 0.1997 94.987 0.996 -0.087 0.374 3.742 0.372 -0.325 0.6978 105.301 0.965 -0.264 0.241 4.113 0.233 -1.085 1.318（5）单位抗力及相应摩擦力产生的载位移计算过程见附表 8。单位抗力及相应摩擦力产生的载位移计算表 表 8截面号M 0（ h） 1/I y/I (1+y)M 01/I（ h）M 0y/I（ h）M 0(1+y)/I（ h）积 分系 数 1/34 -0.181 131.687 312.876 3.376 -23.836 -56.632 -80.468 25 -1.346 131.687 467.674 4.551 -177.209 -629.342 -806.551 46 -4.296 131.687 637.603 5.842 -565.744 -2739.220 -3304.963 27 -8.839 131.687 815.197 7.190 -1163.959 -7205.371 -8369.327 48 -14.025 131.687 988.234 8.504 -1846.855 -13859.544 -15706.394 1 -2796.896 -16930.033 -19726.923 1 =S/E hM 01/I=4.773610-8(-2796.896)= -133.512610-6 2 =S/ E hM 0y/I=4.773610-8(-16930.033)= - 808.172110-6校核为： 1 + 2 = -(133.5126+808.1721) 10-6=941.684710-6 S =S/ E hM 0(1+y)/I=4.773610-8(-19726.923)=941.684410-6闭合差0。4、墙底（弹性地基上的刚性梁）位移（1）单位弯矩作用下的转角： 1=1/(KI8)= 131.6872 /0.18105=731.59610-5毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线28（2）主动荷载作用下的转角： p= 1M8p0=-2095.884731.59610-5 = -1533340.35110-5（3）单位抗力及相应摩擦力作用下的转角： = 1 M8 0=731.59610-5(-14.025) = - 10260.633910-5五、解力法方程衬砌矢高 f=y 8=7.5044m计算力法方程的系数：a11= 11+ 1=（50.2898+731.596）10 -5=781.88610-5a12= 12+f 1=（143.1934+7.5044*731.596）10 -5=5640.8868 10-5a22= 22+f2 1=（684.7175+7.5044*7.5044*731.596）10 -5=41885.29210-5a10= 1p+ p+( 1 + ) h =-(50508.78+1533340.351+133.5126 h+10260.6339 h) 10-5= -(1583849.131+10394.1465 h)10-5a20= 2p+f p+( 2 +f ) h = -(22705408.152+7.5044*1533340.351+808.1721 h+7.5044*10260.6339 h) = - (34212207.48+77808.07314 h) 10-5以上将单位抗力图及相应摩擦力产生的位移乘以 h倍，即被动荷载的载位移。求解方程：X1 = (a12a20 - a22 a10)/( a11 a22 - a122)=（229.1348-2.9637 h）其中： X 1p=-229.1348, X1 = -2.9637X2 = (a12a10 - a11 a20)/( a11 a22 - a122)=（248.315+2.2560 h）其中： X 2p=248.315, X2 = 2.2560六、计算主动荷载和被动荷载（h=1）分别产生的衬砌内力计算公式为： oppMy21NXNcs和 oy21cs计算过程列入表 8 和表 9 中。毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线29主、被动荷载作用下衬砌弯矩计算表 表 9截面 Mop X1p y X2p*y Mp Mo ( h)X1 (h)X2*y( h)Mo (h)0 0.000 229.135 0.000 0.000 229.135 0.000 -2.964 0.000 -2.9641 -76.238 229.135 0.160 39.656 192.553 0.000 -2.964 0.360 -2.6032 -292.816 229.135 0.630 156.364 92.683 0.000 -2.964 1.421 -1.5433 -615.719 229.135 1.383 343.395 -43.190 0.000 -2.964 3.120 0.1564 -1004.792 229.135 2.601 645.842 -129.814 -0.181 -2.964 5.868 2.7235 -1366.389 229.135 3.551 881.866 -255.388 -1.346 -2.964 8.012 3.7036 -1693.554 229.135 4.842 1202.292 -262.128 -4.296 -2.964 10.923 3.6637 -1934.872 229.135 6.190 1537.169 -168.568 -8.839 -2.964 13.966 2.1638 -2088.399 229.135 7.504 1863.455 4.191 -14.025 -2.964 16.930 -0.058主、被动荷载作用下衬砌轴力计算表 表 10截面 Nop cosa X2pcos Np No ( h)X2 cos( h) N (h)0 0.000 1.000 248.315 248.315 0.000 2.256 2.2561 23.118 0.971 241.162 264.280 0.000 2.191 2.1912 88.439 0.886 220.115 308.554 0.000 2.000 2.0003 184.440 0.751 186.386 370.825 0.000 1.693 1.6934 295.571 0.572 141.919 437.489 -0.046 1.289 1.2435 403.064 0.360 89.275 492.339 -0.059 0.811 0.7526 490.845 0.127 31.488 522.334 0.199 0.286 0.4857 544.315 -0.087 -21.585 522.730 0.697 -0.196 0.5018 586.013 -0.264 -65.527 520.485 1.318 -0.595 0.722七、计算最大抗力值首先求出最大抗力方向内的位移。由式： IMyEsphhp)(并考虑接缝 5 的径向位移与水平方向有一定的偏离，因此将其修正如下 555sin)(IyEspiphiMi计算过程列入表 11。毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线30最大抗力位移修正计算表 附表 11截面号 Mp/I M /I yi y5-yiMp/I(Y5-Yi)M /I(Y5-Yi)积 分 系 数 1/30 30174.120 -390.281 0.000 3.551 107160.371 -1386.045 41 25356.775 -342.837 0.160 3.392 86002.574 -1162.799 22 12205.184 -203.206 0.630 2.922 35659.886 -593.707 43 -5687.836 20.559 1.383 2.169 -12334.072 44.583 24 -23167.606 291.730 2.376 1.176 -27233.521 342.929 45 -34554.464 487.582 3.551 0.000 0.000 0.000 1 203227.981 -2927.909位移值为： hp=4.773610-8203227.9810.933=9051.304410-5 h =4.773610-8(-2927.909) 0.933= -130.402210-5则可得最大抗力 h = hp /(1/K- h )= 9051.304410-5/1/(0.18106)+130.4022 10-5= 66.5743八、计算衬砌总内力按下式进行计算：M=Mp+ h MN=Np+ h N计算过程列入表 11。衬砌总内力计算表 附表 11截面 Mp M M M/I My/I Np N N e积 分系 数1/30 229.135 -211.332 17.803 2344.367 0.000 248.315 160.868 409.183 0.0435 11 192.553 -185.642 6.911 910.155 145.352 264.280 156.234 420.515 0.0164 42 92.683 -110.033 -17.350 -2284.813 -1438.747 308.554 142.599 451.153 -0.0385 23 -43.190 11.133 -32.057 -4221.503 -5837.919 370.825 120.748 491.574 -0.0652 44 -129.814 194.163 64.349 8473.947 22039.895 437.489 88.650 526.139 0.1223 25 -255.388 264.019 8.631 1136.551 4036.347 492.339 53.604 545.943 0.0158 46 -262.128 261.217 -0.911 -119.939 -580.720 522.334 34.613 556.947 -0.0016 27 -168.568 154.239 -14.329 -1886.937 -11680.896 522.730 35.752 558.482 -0.0257 48 4.191 -4.160 0.042 5.531 41.506 520.485 51.515 572.000 0.0001 1 -586.217 -3712.693计算精度校核：根据拱顶切开点之相对转角和相对水平位移应为零的条件来检查。 0aIMEs毕业设计（论文）报告纸共 57 页 第 页装订线31式中：=4.773610-8（-586.217）= -27.983710 -6IMEs a=M8 1=0.042731.595610-6=29.727010-6闭合差：=(29.7270-27.9837) / 29.7270= 0.06%0afIyEs式中：=4.773610-8（-3712.693）= -177.22910 -6IMsf a =7.504429.727010-6=170.195810-5闭合差：=（177.229- 170.1958）/170.1958=3.892%九、 检验截面强度检算几个控制截面：1、截面 0：e=0.04352.4(可)2、截面 1：e=0.01642.4(可)3、截面 7：e=0.02572.4(可)4、墙底(截面 8)偏心检查：e=0.000m50, with RSR the Rock Structure Rating.(3) The EMI at the CSM has developed an equation to evaluate rock mass impacts based on RQD. Using a database for weaker rocks (UCS =110Mpa) as:F1=1.0+(100
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