土木工程专业-百盛花园住宅楼设计

青岛农业大学毕业论文 (设计)题 目： 百盛花园住宅楼设计 姓 名：学 院：专 业：班 级：学 号：指导教师：2012 年 5 月 28 日- 1 -目录摘要: .IABSTRACT: .II第一章 建筑设计 .11.1 工程概况 .11.2 建筑设计说明 .1第二章 结构设计 .42.1 结构设计说明 .42.2 建筑做法说明 .42.3 结构布置及计算模型的确定 .52.4 荷载计算 .92.5 内力计算 .182.6 横向框架内力组合 .442.7 框架梁柱配筋计算 .512.8 楼板的设计 .592.9 楼梯设计 .612.10 基础 设计 .64总结 .67致谢 .68参考文献 .69毕业设计图纸目录 .70I百盛花园住宅楼设计土木工程 刘顺指导教师 夏春 摘要:本设计是百盛花园住宅楼设计。考虑建筑布置的要求，结构选型选择框架结构。结构布置尽量满足实用、耐久、美观三方面的要求。设计主要包括两大部分:建筑设计和结构设计。建筑设计根据其使用要求、自然条件、建筑造型及建筑功能和布置的需要进行平面布置和空间组织；本工程采用钢筋混凝土框架形式，遵循建筑可持续发展，使建筑和环境相结合，超越了单纯形式的层面，结构设计包括结构选型，结构布置，梁、板、柱、基础的配筋计算，又综合运用 PKPM，天正等软件对计算结构进行验算与调整。关键词：建筑设计；框架结构；结构设计IIDesign of the Parkson garden Residential BuildingStudent Majoring in Civil Engineering Liu Shun Tutor Name Xia ChunAbstract: This is a design about the residential building of Parkson garden.Taking the requirement of architectural distributions into consideration, the frame structure was chose. The structural distributions try to meet the requirements in 3 aspects of utility, durability and aesthetics. The design is composed of architectural design and structural design. Architectural design carries out plan assign with space organizing according to requirement of use, natural conditions, constructional model and function and collocation; This project adopts the form of the reinforced concrete frame, and follows the law of sustainable development of the building. It combines building with environment together, and has surmounted the aspect of the simple form. The structural design includes the selection of structure, the layout of the structure, matching the muscle to calculate of roof beam, board, column, foundation and carries out checking and adjustment of the structure with PKPM and the Aarch8 software. Key words: architectural design； frame structure； structural design1第一章 建筑设计1.1 工程概况工程名称：百盛花园住宅楼设计建设地点：本工程位于山东省青岛市城阳区地面粗糙度：B 类建筑类型：现浇框架结构1.2 建筑设计说明1.2.1 设计概要本设计为现浇 5 层框架结构，抗震设防烈度为 6 度，建筑面积 5451.52 。宽度2m为 11.7 ，长度为 61.8 ，一梯两户，对称布置，共三个单元。每户建筑面积为m108.12 、142.27 和 96.95 ，依次为设两厅三室一厨一卫、两厅三室一厨两卫和222m两室两厅一厨一卫，层高为 2.8 。设计内容包括两部分：建筑设计、结构设计。建筑设计根据其使用要求、自然条件、建筑造型及建筑功能和布置的需要进行平面布置和空间组织设计；结构设计包括结构选型，结构布置，荷载计算、内力组合，梁、板、柱、楼梯及基础的配筋计算。1.2.2 建筑设计的依据人体尺度和人体活动所需的空间尺度。家具、设备的尺寸和使用它们的必要空间。1.2.3 立面剖面设计立面设计是在满足房间的使用要求和技术经济条件下，运用建筑造型和立面构图的一些规律，结合平面的内部空间组合进行的。进行立面设计时要考虑房屋的内部空间关系，相邻立面的协调，各立面墙面的处理和门窗安排，满足立面形式美观要求，同时还应考虑各入口，雨篷等细部构件的处理。使住宅楼立面尽量简洁、大方。在建筑的南立面设计有阳台，供用户使用。建筑剖面考虑的是建筑物各部分高度，建筑层数和空间结构体系。确定房间净高时，主要考虑房间的使用性质，室内采光通风及设备设置和结构类型。综合考虑这些因素，设计层高为 2.8 。m21.2.4 装饰在装饰上外墙下部做勒脚其他墙面采用白色涂料涂抹，尽量使其显出整个建筑物的和谐，突出重点，创造出与建筑物身份相称的典雅。配上白色的塑钢窗。足以给人一种朴实无华的美感。室内采用彩色水磨石地面，在卫生间内采用瓷瓦楼面。1.2.5 楼梯的设计要求：楼梯梯段净高不小于 2200 ，平台部分的净高应不小于 2000 。梯段mm的起始、终了踏步的前缘与顶部凸出物内边缘的水平距离应不小于 300 。为了适用和安全，每个梯段踏步一般不超过 18 步，也不应小于 3 步。梯段坡度的选择要从攀登效率、节约空间、便于人流疏散等方面考虑。一般在人流量大、安全标准较高或面积充裕的场所，其坡度可较平缓，适宜坡度 30左右。本工程楼梯的确定：本工程中底层采用双跑不等跑楼梯，其他楼层全部采用双跑等跑楼梯。1.2.6 细部构造总说明1.勒脚勒脚是墙身接近室外地面的部分，一般情况下，其高度为室内地坪与室外地面的高差部分。它起着保护墙身和增加建筑物立面美观的作用。由于它容易受到外界的碰撞和雨、雪的侵蚀，遭到破坏，同时地表水和地下水的毛细作用所形成的地潮也会造成对勒脚部位的侵蚀。所以，在构造上必须采取相应的防护措施。本工程设水平砂浆防潮层。也就是在需要设置防潮层的位置铺设防水砂浆。防水砂浆能克服油毡防潮层的缺点，但由于砂浆系脆性材料，易开裂。故不适于地基会产生微小变形的建筑中。为了提高防潮层的抗裂性能，采用混凝土防潮层。2.散水本工程做散水，宽度 900 ，坡度 3%。m3.楼地面工程（1）内地面混凝土垫层酌情设置纵横缝（平头缝） ，细石混凝土地面面层设置分格缝，分格缝与垫层缩缝对齐，缝宽 20 ，内填沥青玛蹄谛脂。3（2）室内经常有水房间（包括室外阳台）应设地漏，楼地面用 1：2.5 水泥砂浆（掺3%防水粉）作不小于 1%排水坡度坡向地漏，最薄处为 20 厚，地面最高点标高低于同层房间地面标高 20 。 m4.屋面工程（1）屋面设置阁楼。具体做法依照房屋建筑学统一规范 1 。（2）屋面排水采用加雨水管外排水。（3）凡管道穿屋面等屋面留洞孔位置须检查核实后再做防水材料，避免做防水材料后再凿洞。4第二章 结构设计2.1 结构设计说明2.1.1 工程概况1. 工程名称：百盛花园住宅楼设计2. 建设地点：本工程位于山东省青岛市城阳区。 3. 本设计采用青岛市的地质、气象资料，结构考虑抗震，设防烈度为 6 度，类场地。4. 工程概况：本工程为 5 层框架结构，占地面积 815.20 ，总建筑面积 5451.522m，每户建筑面积为 150 。一梯两户，对称布置，共三个单元。设两厅三室一厨两2m2m卫，层高 3m。室内外高差 0.450 。设计使用年限 70 年。2.1.2 设计资料1. 气象资料：(1) 基本风压： W=0.5 。2kN/m(2) 基本雪压：基本雪压 S =0.35 。02/2. 活荷载 2 ：楼面活载均布活荷载标准值：2.0 。2k/厨房楼面均布活荷载标准值：2.0 。Nm浴室、卫生间楼面均布活荷载标准值：2.0 。 2/走廊、楼梯均布活荷载标准值：2.0 。k/屋面均布活荷载标准值：非上人屋面：0.5 。2/2.1.3 设计思路设计面积 5500 。2m总建筑面积 5450 ，误差满足要求。2.2 建筑做法说明1. 墙身做法：工程为框架结构，内墙和外墙采用加气混凝土砌块，用 M5 混合砂浆砌筑。外墙作法为：刷涂料墙面 ，20 厚石灰粗沙料刷层。2. 屋面做法：结构层 100 厚现浇混凝土板；找坡层 40 厚水泥石灰焦渣砂浆找坡；5保温层 20 厚挤塑聚苯板；SBS 防水层；抹灰层 10 厚混合砂浆。3. 标准层楼面：面层 25 厚干硬性水泥砂浆，素水泥砂浆填缝；结构层 100 厚现浇钢筋混凝土板；抹面层 10 厚水泥砂浆天棚抹灰。4. 卫生间、厨房楼地面做法：面层，10 厚 300300 防滑陶瓷地面砖，稀水泥浆填缝；结合层： 1:2 干硬性水泥砂浆结合层最薄处 20 厚，从门口向地漏找坡 1%；素水泥砂浆一道；高分子聚合物水泥复合防水涂料 1 厚，四周沿墙刷起 150 高；结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板；板底抹面层：10 厚水泥砂浆天棚抹灰。5. 底层楼面做法：20 厚 1:2 水泥砂浆抹面压光；素水泥砂浆结合层一道；100 厚C15 素混凝土； 70 厚卵石垫层，下为素土夯实。6. 水泥砂浆顶棚做法：钢筋混凝土板用水加 10%火碱清洗油腻，1:1:4 水泥石灰砂浆中层 8 厚；1:2.5 水泥砂浆 7 厚；喷石灰浆两道，共厚 10 。m7. 门窗做法：户内采用木门，户门采用防盗门，窗子采用塑钢窗。8.设置后浇带。2.3 结构布置及计算模型的确定2.3.1 结构布置与选型该工程采用现浇钢筋混凝土框架结构1. 屋面、楼面结构：现浇钢筋混凝土屋面板，按不上人屋面的使用荷载取用；2. 楼梯结构：采用现浇钢筋混凝土板式楼梯；3. 基础：采用机械与人工开挖独立基础。本建筑的材料选用如下 3：混凝土：采用 C30；钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋 HRB335，其余采用热轧钢筋 HPB235；墙体：外墙、分户墙采用加气混凝土砌块，其尺寸为 240 200 600 ，mm重量 = 6kN/m2； 窗：钢塑门窗， = 0.35 ；2kN/m门：木门， = 0.2 。6平面结构布置如图 2-1 所示:图 2-1 结构平面布置图7竖向结构布置如图 2-2 所示：图 2-2 竖向结构布置图2.3.2 梁柱截面尺寸的估计1、 框架横梁截面尺寸：框架横梁截面高度 h=(1/121/8)L=500750 ，截面宽度：b= (1/31/2)/h，板m厚 L/H50 4。m本结构取：h=400 ，b=200 ，板厚 100 。2、 框架柱截面尺寸：底层框架柱尺寸估计：假设结构的荷载设计值为 12kN/ ，则底层中柱的轴力设计值为2mN=123.94.055=947.7 。kN结构采用 C30 混凝土, fc =14.3 轴心抗压强度标准值， 假设柱截面尺寸2/bh=400 400 ，则柱的轴压比为：m89.046.043.11.97bhfNc故确定取柱截面尺寸为 400 400 。m为了简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变。3、确定框架计算简图框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接，底层柱高从基础顶面算至二层楼面，室内外高差 0.45 ，基础顶面至室外地坪通常取 0.50 ， 所以底层柱高度mh=0.5+0.45+2.4=3.35 ，其余各层柱 高从楼面算至上一层楼面 （即层高） ，故均为m2.8 。 见图 2-2。 2.3.3 框架梁柱线刚度计算工程采用现浇钢筋混凝土结构，结构采用 C30 混凝土 Ec=310 。43N/m左跨梁： EI/L=3.010 71/120.2(0.4)3/4.82i梁=1.33104 kNm中跨梁：EI/L=3.010 71/120.2(0.4)3/3.32i梁=1.93104 k右跨梁：EI/L=3.010 71/120.2(0.4)3/4.82i梁=1.33104 kNm底层柱：EI/h=3.010 71/120.4(0.4)3/3.35=1.91104i底 柱 kNm其余各层柱：EI/h=3.010 71/120.4(0.4)3/2.8=2.29104i余 柱令 1.0 , 其余各杆的相对线刚度为：余 柱1.33/2.29=0.58；i左 梁1.93/2.29=0.84中 梁91.33/2.29=0.58i右 梁1.91/2.290.83；底 柱框架梁柱的相对线刚度计算简图，如图 2-3 所示：图 2-3 梁柱相对线刚度2.4 荷载计算2.4.1 荷载标准值计算1、 恒荷载标准值计算(1) 标准层楼面面 层：25 厚干硬性水泥砂浆，素水泥砂浆填缝 0.02520= 0.5 2kN/m结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5抹面层：10 厚水泥砂浆天棚抹灰 0.117= 0.17 2/合 计： 3.17 k(2) 梁自重 bh=200 400m自 重： 25(0.4 0.1)0.2=1.52N/m10抹 灰：梁底抹灰+两侧抹灰 (10 厚混合砂浆) 0.01 (0.4 0.1)217=0.1022kN/m合 计： 1.60(3) 柱自重 bh=400mm400mm自 重： 0.40.425=4 k/抹灰层：10 厚混合砂浆(四面抹灰) 0.010.4417=0.27 N合 计： 4.27 /m(4) 卫生间、厨房楼地面面 层：水泥砂浆填缝，10 厚 300300 防滑地砖 0.34 2k/结合层：20 厚干硬性水泥砂浆结合层 0.0220=0.4 N素水泥砂浆一道结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5 2k/m抹面层：10 厚水泥砂浆天棚抹灰 0.0117=0.17 合 计： 3.41 2N/(5) 阳台恒载面 层：20 厚水泥砂浆抹面 0.220=0.4 2k/结构层：100 厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5 m抹面层：15 厚水泥砂浆天棚抹灰 0.0117=0.17 2N/合 计： 3.07 k(6) 外纵墙自重 铝合金窗 0.351.52.4=1.26窗间墙 60.5521.50.24 =2.37 kN窗边墙 6 3.50.90.24=4.53水泥粉刷内、外墙面 0.36 (0.5521.5+3.50.9) 2=3.46 合计： (1.26+2.37+4.53+3.46)/3.5=3.32 k/m(7) 屋面防水层：合成高分子防水卷材 0.40 2N/保护层：15 厚水泥砂浆 0.015 20 =0.30m3k/找坡层：40 厚水泥砂浆找坡 0.04 14 =0.56 2k/保温层：20 厚挤塑聚苯板 0.2 m11100mm 厚钢筋混凝土楼盖 0.1 25 =2.50m3kN/2/m抹灰层：10 厚混合砂浆 0.01 17 =0.17 k合计： 4.54 2/2、 活荷载标准值计算楼面活载均布活荷载标准值：2.0 2kN/厨房楼面均布活荷载标准值：2.0 m浴室、厕所楼面均布活荷载标准值：2.0 2/走廊、楼梯均布活荷载标准值：2.0 k屋面均布活荷载标准值：不上人屋面：0.5 2N/3 、风载、雪载标准值根据工程所在地，工程采用山东省青岛市地质气象资料，风载荷、雪荷载取青岛市的风载、雪载设计值，即：风载取 W=0.5 ，雪载取 S0=0.35 。2k/m2kN/m屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，计算时取两者中较大者 5 。2.4.2 竖向荷载计算确定板传递给梁的荷载时，要一个板区格一个区格的考虑，确定每个板区格上的荷载传递时，先要区分此板区格是单向板还是双向板，若为单向板，可沿板的短跨作中线，将板上荷载平均分给两长边的梁；若为双向板，可沿四角作 45线，将区格板分为四小 块，将每小块板上的荷载传递给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形梯形荷载可等效为均布荷载 。短跨方向传递 5aq/8，长方向传递1 2(a/2b) 2+(a/2b) 3aq。6 由平面结构布置图中选一榀进行和在计算，框架单元板传力路线如图 2-4 所示：屋面板传给梁的荷载: 三角形：P = P P=（gq） 公式（2-1）058012l梯形：P =（1 2 ）P 公式（2-2 ）03012l12图 2-4 板传力线路图1、AB 轴间框架梁 13.90.412823.90.418屋面板：恒载： 4.54 =6.494.22310.4.1kN/m4.54 =6.49323./12.98kN/m活载：2 =2.853.230.41.kN/m132 =2.853.92310.4.1kN/m5.7kN/m楼面板传给梁的荷载：恒载：3.17 +3.17 =9.063.922310.4.1.922310.4.1kN/m活载：2 +2 =5.72.23.23./梁自重标准值： 1.60 kN/mAB 轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重板传荷载=1.61+12.94=14.55 kN/m活载=板传荷载=5.72 kN/楼面梁：恒载=梁自重板传荷载+墙传荷载=1.61+9.06+3.32=13.99 k/活载=板传荷载=5.72 k/m由对称得知CD 轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重板传荷载=1.61+12.94=14.55 kN/m活载=板传荷载=5.72 kN/m楼面梁：恒载=梁自重板传荷载+墙传荷载=1.61+9.06+3.32=13.99 k/活载=板传荷载=5.72 k/2. BC 轴间框架梁 BC 轴间框架梁均布荷载为：屋面板：恒载： 144.545/83.31.650.5=7.72 kN/m4.545/83.31.650.5=7.7215.4kN/m活载：25/83.31.650.5=3.40 kN/m25/83.31.650.5=3.406.81kN/m楼面板传给梁的荷载：恒载：3.175/83.31.650.52=10.79 kN/m活载：25/83.31.650.52=6.81 /梁自重标准值： 1.60 k/屋面梁：恒载=梁自重板传荷载=1.61+15.44=17.05 kN/m活载=板传荷载=6.81 kN/m楼面梁：恒载=梁自重板传荷载+墙传荷载=1.60+10.79+3.32=15.71 k/活载=板传荷载=6.81 k/3、柱纵向集中荷载计算（1）A 轴柱纵向集中荷载的计算顶层：恒载=梁自重板传荷载/cos16= 11.6390.453.9.0523.7kN活载=板传活载=0.5 3.9=1.228k标准层：15恒载=墙自重梁自重板传荷载=3.323.5+ =34.4811.6390.453.92kN活载=板传荷载=3.9 2=4.888kN（2）AD 轴差值很小。计算时可忽略不计，所以 A、D 轴纵向力相同。（3）B 轴柱纵向集中荷载的计算顶层：恒载=+4.451.65 =27.9011.6390.453.922310.4.1kN活载=板传活载=0.5 3.9+0.51.65 =1.82823.标准层：恒载=+3.171.65 +3.323.5=33.11.6390.4173.9522310.4.111 kN活载=2 3.9+21.65 =7.2958230.4.kN由于 A、C 二轴的纵梁外边线分别与该二轴柱的外边线齐平。故此二轴上的竖向荷载与柱轴线偏心，A 轴的偏心距 100mm，C 轴偏心距 100mm。因数值较小，计算时忽略，按轴心受压计算。 62.4.3 风荷载计算1、 风荷载标准值计算 7将计算单元范围内的外墙面上的分布风荷载，简化为等量作用于楼面处的集中风荷载，计算公式如公式 2-3 所示：公式(2-3)ZoW=w(+)Bhijs2S 风荷载体形系数，本工程 H/B=17.18/11.11=1.55，取 S =1.3。Z 风压高度变化系数，本工程建设地点为城市郊区，取 B 类地面粗糙程度；160 风荷载基本风压值；hi下层柱高；hj上层柱高；B值计算单元迎风面积宽度，B=3.9 。m风振系数： Z=1+Z/Z，此处大致取 1.0。计算过程如表 2-1 所示：表 2-1 各层楼面处集中风荷载标准值计算层数 离地高度 z z s 0 hi hj 风压力5 13.6 1.101 1.0 1.3 0.5 2.8 2 7.814 10.8 1.022 1.0 1.3 0.5 2.8 2.8 7.253 8.0 1.0 1.0 1.3 0.5 2.8 2.8 7.102 5.2 1.0 1.0 1.3 0. 5 2.8 2.8 7.101 2.4 1.0 1.0 1.3 0. 5 2.85 2.8 7.16 2 、风载作用下抗侧移刚度 D 的计算：位移计算时，各荷载值均采用标准值。抗侧移刚度 D 的计算如表 2-22-3 所示：表 2-2 横向标准层 D 值计算构件名称 2bci2ci21cih/kNmA 轴柱 =i0.58/10.580.225 7886B 轴柱 = 42（ ） 0.415 14546C 轴柱 =i2./.（ ） 0.415 14546D 轴柱 =0921090.225 7886D=7886+14546+7886+14546=44864 kN/m17表 2-3 横向底层 D 值计算构件名称 bci0.52ci21ciDh/kNmA 轴柱 0.58/(.3)0.7i 0.44 8986B 轴柱 (4120.59 12049C 轴柱 ./(.).i0.59 12049D 轴柱 0583070.44 8986D=8986+12049+8986+12049=420703、 风载作用下抗侧移刚度 D 的计算水平荷载作用下框架的层间侧移按以下公式计算：Uj= Vj/Dij 公式(2-4)Vj第 j 层的总剪力；Dij第 j 层所有柱的抗侧移刚度之和；Uj第 j 层的层间侧移。风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算，计算如表 2-4: 表 2-4 风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算层数 Wj Vj D ju/juh5 7.81 7.81 44864 0.00017 0.0000614 7.25 15.06 44864 0.00034 0.000123 7.10 22.16 44864 0.00049 0.000182 7.10 29.26 44864 0.00065 0.000231 7.16 36.42 42070 0.00087 0.00026侧移验算：对于框架梁结构楼层层间最大侧移与层高之比的限值为 1/550,该工程的框架结构层间侧移 为 0.000282,满足要求(2)、截面尺寸复核取 0 max4356,2.9kNV，保护层厚度 35msa因为 ，满足要求。/0.140whb混凝土强度等级影响系数，当混凝土强度等级不超过 C50 时，取 1.0c0.25 =0.251.014.3400365=52.195kN22.92kN 满足要求。0f(3)、正截面受弯承载力计算柱同一截面分别受正反向弯矩，故采用对称配筋。取 7 。0.5b选取 B 轴柱进行计算： 210.143N/m0365m.148.29kNbcbNfh第一层 从柱的内力组合表中可见， ，为大偏压，选用 M 大，N 小ax8bkN的组合最不利组合为： 21.58k47NM在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩，柱的计算长度 =1.0 =2.8m,l0Hmm51.48543681030 )./.(e52=max(20mm,400mm/30)=20mmae=48.51mm+20mm=68.51mmai0=0.514.3400400/(444.87 )=2.571.0,取A/Nf.c51 310=1.0。1因为 / =2.8/0.4=715，所以 。0lh21.0=1+1/(1400444.87/365)(1600/400) 1.01.0=1.00221014lei 2偏心距： =1.002444.87+400/2-35=610.76mmsiahe=610.76-365+35=280.76mms0=444.87/(1.014.3400365)=0.21 ，故为大偏压。 01bhfNc 0.5b=444.87103280.76/（300(365-35) ） =1261.63mm)a(/feAsys0 2又因为最小配筋率 ， s, = s, =0.2%400400/2=160mm ，min.2%Ainmi每侧实配 4 22（ =1521mm ） 。s（4）垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算/ =2.8/0.4=7，查得 =1.00。 0lb则轴心构件受压承载力设计值：0.9 （ ）=0.91.00(14.3400400+3001521)SycAf=2469.87kNN =811kN，满足要求。max（5）斜截面受剪承载力计算第一层，最不利内力组合:=17.37kN.mM=157.35kNN=25.44kNV=0.251.014.3400365=521.95KN ，满足要求。025bhf.c V因为剪跨比 =3.35/(20.365)=4.593 所以取 。02Hn 353=1.75/(3+1) 1.43400365=91.34KN ，故该层柱应按构造)(bh(f.t17510 V配置箍筋。柱端加密区长度 ( /6,500mm， )，为 558 ，取 600 。MmaxHnhCm底层柱下端不小于柱净高的 1/38，柱底加密区长度取 1200mm。箍筋选用：由第一层，查得柱箍筋加密区的箍筋最小配筋特征值 0.15，同时对于四级框v架柱，其箍筋加密区范围内的体积配箍率尚且不应小于 0.4%，则最小体积配箍率：=0.1514.3/210=1.02% 0.4%yvcv/fmin =(400-235) /4(400-235) 0.0102=0.84x,orslASin2取 10， 78.5 ， 4 / 1.35 则 174mm。sv12sv1AS根据构造要求，柱端箍筋最大间距为 (8 ，150)，取 100mm。mind取加密区箍筋为四肢 。0非加密区还应满足 15 =240mm，故箍筋取四肢 。Sd201第二层，不利内力组合:=26.69kN.mM=586.41kNN=7.87kNV=0.251.014.3400365=521.95KN 满足要求。025bhf.c V因为剪跨比 =2.8/(20.365)=3.83 所以取 。02Hn 3=1.75/(3+1) 1.43400365=91.34KN ，故该层柱应按构造)(bh(f.t17510配置箍筋。根据构造要求，取加密区长度 ( /6,500mm， )，取 500 。MmaxHnhCm箍筋加密区的箍筋最小配筋特征值 0.15，同时对于四级框架柱，其箍筋加密v区范围内的体积配箍率尚且不应小于 0.4%，则最小体积配箍率：=0.1514.3/210=1.02% 0.4%yvcv/fmin 54=(400-235) /4(400-235) 0.0102=0.84xv,corsvlASmin2取 10， 78.5 ， 4 / 1.35 则 174mm。sv12sv1AS根据构造要求，柱端箍筋最大间距为 (8 ，150)，取 100mm。mind取加密区箍筋为四肢 。0非加密区还应满足 15d=240mm，故箍筋取四肢 。S 201一层柱加密区底部取 H0/38， H0/3=1116.7，取 1200mm。2.7.2框架梁设计现浇框架横梁正截面和斜截面的配筋计算，按受弯构件进行，抗震设计不宜设弯起钢筋，梁的下部纵筋一般不在跨中截断。为了减小框架梁端塑性区范围内截面的相对受压区高度，塑性铰区截面底部必须配置受压钢筋，受压钢筋的面积除按计算确定外，与顶面受拉钢筋面积的比值还应满足以下要求： 式中 和 分/0.3sAsA别是梁端塑性铰区顶面受拉钢筋面积和底面受压钢筋面积。梁截面尺寸为 = 400 ， = 200hmb梁内纵向钢筋选 HRB335 级 （ ） ， , 230N/myf0.5b梁混凝土采用 C30 （f c14.3N/mm 2,ft=1.43 N/mm2, ftk=2.01 N/mm2） 。（1） 、梁的正截面受弯承载力计算当梁上部受拉时，按矩形截面设计。混凝土保护层厚度 ，有效高度30msa04370h梁纵向受拉钢筋最小配筋率支座处 =0.26%；ax(.25%,.)tyf跨中 =0.21%max(0.2%,45)tyf梁的配筋计算如表 2-23 所示：表 2-18 梁的配筋计算55表 2-18 梁的配筋计算梁 AB 梁 BC层号计算公式左截面 跨中截面 右截面 左截面 跨中截面 右截面(kN.m)M30.41 37.19 36.82 -32.91 21.6 -32.91201bhfcS0.08 0.098 0.097 0.086 0.057 0.086s0.083 0.103 0.102 0.09 0.058 0.09)(ss20.969 0.965 0.969 0.982 0.971 0.9550hfMAsyS286.60 351.95 347.01 306.10 203.15 314.71钢筋 2 16 3 16 2 16 2 16 3 16 2 16实配面积（上） 402 402 402 402 402 402五层实配面积（下） 603 603 603 603 603 603(kN.m)M-39.75 33.02 32.44 -32.03 20.93 -32.03201bhfcS0.038 0.032 0.031 0.031 0.020 0.031s0.039 0.033 0.031 0.031 0.020 0.031)(ss20.981 0.984 0.984 0.984 0.990 0.9840hfMAsyS370.18 306.54 301 297.2 193.09 297.19钢筋 2 16 3 16 2 16 2 16 3 16 2 16实配面积（上） 402 402 402 402 402 402四层实配面积（下） 603 603 603 603 603 60356(kN.m)M-42.51 33.21 29.30 -23.19 20.69 -36.64201bhfcS0.041 0.032 0.028 0.035 0.020 0.035s0.042 0.033 0.028 0.036 0.020 0.036)(ss210.979 0.984 0.986 0.982 0.990 0.9820hfMAsyS396.52 308.3 271.43 340.7 109.88 340.68钢筋 2 16 3 16 2 16 2 16 3 16 2 16实配面积（上） 402 402 402 402 402 402三层实配面积（下） 603 603 603 603 603 603(kN.m)M-139.24 130.28 135.9 -32.21 6.01 -32.21201bhfcS0.046 0.032 0.024 0.041 0.020 0.041s0.047 0.033 0.024 0.042 0.020 0.042)(ss20.976 0.984 0.988 0.979 0.990 0.9790hfMAsyS447.43 308.3 233.98 396.1 190.88 396.06钢筋 3 16 3 16 2 16 2 16 3 16 2 16实配面积（上） 603 402 402 402 402 402二层实配面积（下） 603 603 603 603 603 603(kN.m)M-104.2 129.98 147.53 -40.18 6.01 -40.18201bhfcS0.044 0.031 0.025 0.041 0.019 0.041s0.045 0.031 0.025 0.042 0.019 0.041)(ss20.977 0.984 0.987 0.979 0.990 0.979一层 0hfMAsyS433.78 303.41 242.89 395.8 184.23 395.7857（2）斜截面受剪承载力计算第一层：支座 A：= 49.75kN V=37.31kN RE截面尺寸验算： （避免斜压破坏）4825.1036bhW当 w/ 4 时，需满足 0.25 。hV0bhfc，满足要求。V.f. REc kN98.263252500，需要按构造箍筋。b REt 7.6137表 2-19 梁中箍筋的最大间距（mm）梁高 h0bhf.Vt07bhf.t3015150 200200 3008h250 3500300 400由于 h=400mm 查表知：S200mm，所以选配箍筋 。108%.f.yvtsv, 163024240min ，满足要求。min513sv,ssv .b.A支座 B 左：=-65.38kN V=-49.03kN RE截面尺寸验算： （避免斜压破坏）4825.1036bhW，满足要求。V.f. REc kN98.2603252500钢筋 3 16 3 16 2 16 2 16 3 16 2 16实配面积（上） 603 402 402 402 402 402实配面积（下） 603 603 603 603 603 60358，需要按构造箍筋。Vbhf. REt kN073.65201.4370由于 h=400mm 查表知：S200mm，所以选配箍筋 。108%.f.yvtsv, 1min，满足要求。min503120sv,ssv .b.A支座 B 右： =34.13kNV=25.59kNRE，满足要求。V.bhf. REc kN98.26035014250250，需要按计算配置箍筋。REt 7.637现只配箍筋而不用弯起钢筋：mm /mm 4103652104251 330 .hf.Vsn.Ayvtv 2选配箍筋 ， mm /mm，满足要求。85.sn.Av2%.f.yvtsv, 163024240min，满足要求。min513sv,ssv .b.A对非加密区，配置 ， ，满足构造08 min360152sv,s %.b.A要求。由内力组合表可知，各层 A 支座剪力及 B 支座左右端的剪力相差不大，且有逐层减小的趋势，故其他层的梁箍筋的配置均同一层。抗震等级四级，加密区长度取 max（1.5h b，500） 11加密区长度为 1.5 400=600mm。59表 2-20 框架梁斜截面强度计算截面 支座 A 支座 B 左 支座 B 右剪力 (kN)V49.75 -65.38 34.13加密区实配箍筋 108108108加密区长度 (mm) 600 600 600非加密区实配箍筋 15