钻井工程设计石油工程课程设计.docx

东北石油大学本科生课程设计 东 北 石 油 大 学课 程 设 计课 程 石油工程课程设计 题 目 钻井工程设计 学 院 石油工程 专业班级 油工14-4 学生姓名 学生学号 指导教师 李玮、孙士慧 2013年 7月 1日2017 年7 月28 日东北石油大学课程设计任务书课程 ： 石油工程课程设计 题目 ： 钻井工程设计专业 ： 石油工程 姓名： 学号： 主要内容、基本要求、主要参考资料等：1、设计主要内容：根据已有的基础数据，利用所学的专业知识，完成一口井的钻井工程相关参数的计算，最终确定出钻井、完井技术措施。主要包括井身结构、钻具组合、钻井液、钻井参数设计和完井设计。2、设计要求：要求学生选择一口井的基础数据，在教师的指导下独立地完成设计任务，最终以设计报告的形式完成专题设计，设计报告的具体内容如下：（1）井身结构设计；（2）套管强度设计；（3）钻柱设计；（4）钻井液设计；（5） 钻井水力参数设计；（6）注水泥设计；（7）设计结果；（8）参考文献；设计报告采用统一格式打印，要求图表清晰、语言流畅、书写规范、论据充分、说服力强，达到工程设计的基本要求。3、主要参考资料：王常斌等，石油工程设计，东北石油大学校内自编教材陈涛平等，石油工程，石油工业出版社，2000钻井手册（甲方）编写组，钻井手册，石油工程出版社，1990完成期限 2017年7月3日-2017年7月28日 指导教师 李玮教授、孙士慧讲师 专业负责人 李士斌 2017 年 7 月 28 日前 言钻井工程设计是石油工程设计的一个重要部分，是确保油气钻井工程顺利实施和质量控制的重要保证，是钻井施工作业必须遵循的原则，是组织钻井生产和技术协作的基础，是搞好单井预算和决算的唯一依据。钻井设计的科学性、先进性关系到一口井作业的成败和效益。科学钻井水平的提高，在一定程度上依靠钻井设计水平的提高。设计应在充分分析有关地质和工程资料的基础上，遵循国家及当地政府有关法律、法规和要求，按照安全、快速、优质和高效的原则进行。并且必须以保证实施地质任务为前提。主要目的层段的设计必须体现有利于发现与保护油气层，非目的层段的设计主要考虑满足钻井工程施工作业和降低成本的需要。钻井设计包括地质设计和钻井与完井工程设计。主要是指钻井工程师得到地质设计后，如何以地质设计为依据，完成一口井的综合、合理的钻井与完井工程设计。 钻井与完井工程是一个多学科、多工种的大系统工程。钻井与完井工程设计是以现代钻井工艺理论为准则，采用新的研究成果，以现代计算技术用最优化科学理论去设计和规划钻完井工程中的工艺技术及实施措施。钻井与完井工程设计是完成地质钻探目的、开发油气层、保证钻井与完井工程质量、保护油气资源、保护环境，实现安全、优质、高速和经济钻井的重要程序，是钻井与完井工程施工的指南和技术依据。钻井公司将根据钻井与完井工程设计的内容和要求组织施工和技术协作，并按照设计进行单井预算和决算。本设计的主要内容包括：1、井身结构设计及井身质量要求：原则是能有效地保护油气层，使不同地层压力梯度的油气层不受钻井液污染损坏；应避免漏、喷、塌、卡等复杂情况发生，为全井顺利钻进创造条件，是钻井周期最短；钻下部高雅地层时所用的较高密度钻井液产生的液柱压力，不致压裂上一层管鞋处薄弱的裸露地层；下套管过程中，井内钻井液柱压力之间的压差不致产生压差卡套管等严重事故；以及强度的校核。2、套管柱设计：选择不同型号的套管，满足钻井中固井、完井要求；3、钻具组合设计：给钻头加压时下部钻柱是否会压弯，选用足够的钻铤以防钻杆受压变形；4、钻井液体系；5、水力参数设计；6、注水泥设计，等几个方面的基本内容。目录第1章 设计资料收集11.1预设计井基本参数表11.2邻井基本参数1第2章 井身结构设计52.1 钻井液的压力体系52.2 井身结构的设计62.3 设计结果8第三章 套管柱强度设计93.1 套管柱设计计算的相关公式93.2 油层套管柱设计93.3技术套管柱设计133.4表层套管柱设计153.5 套管柱设计结果17第4章 钻柱设计184.1 钻柱设计原理184.2 钻柱的设计194.3 钻柱设计结果23第5章 钻井水力参数的设计245.1 钻井水力参数的计算公式245.2 水力参数计算255.3 钻井水力参数设计结果32第6章 注水泥设计336.1 水泥浆的排量的确定336.2 注水泥浆井口压力356.3 设计结果40第7章 钻井液设计417.1钻井液用量计算公式417.2 钻井液用量计算41第八章 设计结果44参考文献46第1章 设计资料收集1.1预设计井基本参数表井号 SJ0043 井别 预探井 坐标 21664218,5121830 设计井深 3300 井口海拔 146 目的层位 d.z.j兼q1.q2 完井层位 基岩 地理位置 汪家屯，安达构造位置 松辽盆地中央段隆区安达-肇州背斜带中内泡构造设计依据 1. 设计依据 （1）1997年勘探方案审定纪要 （2）本地区地震T1,T2构造图。 2. 钻井目的 （1）证实该目的层是否为构造类型油气藏，以及岩性因素对油气藏影响程度。 （2）查明该地区油气情况。（3）查明该地区储层特性。1.2邻井基本参数1.井身结构 井号 项目 钻头尺寸(mm) 下深(m) 套管尺寸(mm) 泥浆密度(g/cm3) 井深 卫深4 表层 4441503391.051.25155卫深4 技术 31120002441.21.252005卫深4油层21533051391.151.233102.地层压力 井号 井段 地层压力(g/cm2) 破裂压力(g/cm2) 卫深40153 0.81.5卫深4153600 0.831.62卫深4600900 0.911.65卫深49001400 11.67卫深414001800 1.081.64卫深418002200 1.091.62卫深422002600 1.11.6卫深426003000 1.011.56卫深4300033101.12.1.543.钻具组合 井号 井段 钻头外径(mm) 密度(g/cm3) 钻具组合 卫深4 0-153 444 1.05-1.25 1787515926卫深4 153-2003 311 1.2-1.25 305螺扶2295305螺扶2299305螺扶228减震器2299920381+17854+15926+127加重钻杆卫深4 2003-3310 215 1.15-1.2 214螺扶1782214螺扶1789214螺扶178减震器15918214螺扶+15926+214螺扶+159135卫深42710-27502151.15-1.2178取芯筒+1591004.钻井液性能 井号 地质年代 井段(m) 钻井液类型 密度(g/cm3) 漏斗粘度(s) PH值 静切力(Pa) 塑性粘度(mPa.s) 屈服值(Pa) N值 K值 失水(API) 卫深4 明2段-第四系 0-153 1.05-1.2 18-25 - - - - - - -卫深4 嫩3段-明2段 153-1130 1.05-1.15 18-35 - - - - - - -卫深4 泉3段-嫩2段 1130-2003 1.2-1.25 30-45 8-9 1-2.5 18-28 8-12 .55-.7 .2-.6 1-4卫深4基岩-泉3段2003-33101.15-1.230-458-9 1-2.5 10-25 5-10 .6-.7 .2-.6 1-45.水力参数 井号 钻头尺寸(mm) 井段(m) 泵压(MPa) 钻头压降(MPa) 环空压降(MPa) 冲击力(kN) 喷射速度(m/s) 钻头水功率(%) 比水功率(%) 上返速度(m/s) 功率利用率(%) 卫深4 444 0-153 7.96 7.05 .9 6.01 104 325 2 .34 88.64卫深4 311 153-1000 11.06 8.09 2.97 7.1 114 419 5.8673.17卫深4 311 1000-1400 12.62 8.8 3.83 7.71 114 456 6 .86 69.69卫深4 311 1400-2003 17.92 13.05 4.86 9.39 139676 8 .86 72.85卫深4 215 2003-2400 15.19 11.83 3.37 4.87 135 340 9 1.28 77.84卫深4 215 2400-2800 15.66 11.833.384.8713534091.2875.51卫深42152800-310016.0111.834.194.8713534091.2873.86卫深42153100-331016.2611.834.434.8713534091.2872.74卫深42152710-275030.386.钻井参数 井号 井段(m) 钻头尺寸(mm) 钻头类型 生产厂 喷嘴组合 钻压(kN) 转速(rpm) 排量(l/s) 泥浆密度(g/cm3) 卫深40-153 444 X3A 江汉 14+14+14 30-40 65-70 45-48 1.05-1.2卫深4153-1000 311 MSK 牡丹江 11+11+11+11+11 30-80 195-200 48-54 1.05-1.15卫深41000-1400 311 FM212 胜利 11+11+11+11+11 80-120 195-200 48-54 1.15-1.25卫深41400-2003 311 J22江汉 14.24+14.24+9.53 350-400 65-70 48-54 1.2-1.25卫深42003-2400 215 J22 江汉 12.7+11.1220-25065-70 28-30 1.15-1.2卫深42400-2800 215J33江汉12.7+11.1220-25065-70 28-301.15-1.2卫深42800-3100215J44江汉12.7+11.1220-25065-7028-301.15-1.2卫深43100-3310215J44江汉12.7+11.1220-25065-7028-301.15-1.2卫深42710-2750215C20川.克50-8065-7035-401.15-1.27.套管柱设计参数 井号 套管类型 套管层位 井段(m) 外径(mm) 钢级 段重(t) 长度(m) 壁厚(mm) 累重(t) 抗拉系数 抗挤系数 卫深4常规表层 0-150 339 J-55 9.65 150 12.17 12.17 19.16 4.24卫深4常规技术0-10 244 N-80 11.05 10 .65 109.03 3.43 191.5卫深4常规技术10-1140 244J-55 10.03 113067.27 108.38 2.17 1.13卫深4常规技术1140-1470 244N-80 10.03 330 19.64 53.33 6.27 1.13卫深4常规技术1470-1880244N-8011.0541026.5433.6911.111.13卫深4常规技术1880-2000244P-11011.051207.147.1470.231.24卫深4常规油层0-850139N-807.7285021.583.621.893.38卫深4常规油层850-2210139J-557.72136034.4162.111.81.13卫深4常规油层2210-3240139N-807.72103026.0627.75.71.13卫深4常规油层3240-3305139P-1107.72651.641.64122.71.338.注水泥设计参数 井号 套管层位 固井前密度要求(g/cm3) 上返深度(m) 水泥塞面深度(m) 水泥浆密度(g/cm3) 漏失量(m3) 水泥品种标号 注水泥量(袋) 外加剂品种 外加剂量(kg) 卫深4表层 1.25 0 1.85-1.9 0 A级 601 0卫深4技术 1.25 0 1.85-1.9 0 G级 2892 0卫深4油层1.218001.85-1.90G级14020第2章 井身结构设计2.1 钻井液的压力体系2.1.1 最大钻井液密度 (2-1)式中: 为某层套管钻进井段中所用最大泥浆密度，； 为该井段中所用地层孔隙压力梯度等效密度，； 为抽吸压力允许值的当量密度，取0.036。发生井涌情况 （2-2）式中：f为发生井涌时，在井内最大压力梯度作用下，上部地层不被压裂所有的地层破裂压力梯度，g/cm3；pmax为某井段钻进井段中所用的最大泥浆密度， g/cm3；Sb为抽吸压力允许值的当量密度，取0.036 g/cm3；Sf为地层压裂安全系数，用当量钻井液密度表示，取0.03g/cm3；Sk为发生井涌时的井涌允量，取0.06g/cm3。2.1.2 校核各层套管下到初选点时是否会发生压差卡套 (2-3)式中：为实际井内最大静止压差，；为该井段内最小地层孔隙压力梯度等效密度，；为该井段内最小地层孔隙压力所对应的井 深，。为避免发生压差卡套的许用压差，取16 MPa。 2.2 井身结构的设计2.2.1 套管层次的确定根据邻井数据地层知压力与破裂压力查表知最大地层压力梯度的当量密度为1.12g/cm2，位于3300处。（1）中间套管下入深度初选点 取初选点 查地层破裂压力梯度表得，不相近，因此再取 查地层破裂压力梯度表得，不相近，因此再取 查地层破裂压力梯度表得，相近考虑井深为3300米，为了井壁稳定不坍塌需要加入技术套管，下入深度1700米， （2）校核中间套管是否会发生压差卡套管 由地层压力梯度表查得,，。0-1700m井段 ，所以不会发生压差卡钻，满足设计要求。（3）确定表层套管的下入深度 取初选点由地层破裂压力梯度表得，不符合，因此再取 不符合再取 合适（5）校核表层套管下入到初选点过程中是否会发生压差卡套管由地层压力梯度表查得,，。0-250m井段 ，所以不会发生压差卡钻，满足设计要求。（6）油层套管下入深度，因为设计井深为, ，则。2.3 设计结果表2-1 井身结构设计表项目表层套管中间套管油层套管下深（m）21317003300钻头尺寸（mm）444.5311.1200套管外径（mm）339.7244.5139.7 第三章 套管柱强度设计3.1 套管柱设计计算的相关公式1. 某井段的最大外挤压力 (3-1) 式中：为套管柱所受外挤压力，； 为该井段所用泥浆的最大密度，； 计算点井深，。2. 某段钢级套管的最大下入深度 (3-2) 式中：为某段钢级套管抗外挤强度，； 为抗外挤安全系数，取1.15。3. 套管浮力系数 (3-3) 式中：为某段所用钢材的密度，取7.8。4. 安全系数抗拉安全系数 St=1.8 (3-4) 3.2 油层套管柱设计3.2.1 按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式3-1可知最大外挤压力为：查钻井工艺手册上表3-8选择第一段套管表3-1 第一段套管钢级选择钢级外径 （mm）壁厚(mm)内径（mm）均重(N/m)抗拉强度(kN)抗挤强度（MPa）屈服强度（KN）C-75139.79.17121.4291.9451792.657.8951943.9实际抗挤安全系数3.2.2 确定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用长度1. 查钻井工艺手册上表3-8选择第二段套管表3-2 第二段套管钢级选择钢级外径 （mm）壁厚(mm)内径（mm）均重(N/m)抗拉强度(kN)抗挤强度（MPa）屈服强度（KN）C-75139.77.72124.3248.11454.641.6441654.7第二段套管下入深度为，实际取，则第一段套管使用长度为。2. 第一段套管抗拉安全系数校核、第二段套管抗挤安全系数校核浮力系数 ：KB=0.85应力校核 ：第一段空气中重量第一段浮重 第一段抗挤安全系数-存在轴向拉力的最大允许抗外挤强度，MPa-无轴向拉力是套管的抗外挤强度，MPa-轴向拉力，KN -套管管体屈服强度，KN 合格抗拉安全系数 满足抗拉要求3.2.3 确定第三段套管的下入深度和第二段套管的使用长度1. 查钻井工艺手册表3-8选择第二段套管表3-3 第三段套管钢级选择钢级外径 （mm）壁厚(mm)内径（mm）均重(kg/m)抗拉强度(kN)抗挤强度（MPa）屈服强度（KN）C-75139.77.72124.325.31881.641.6441654.7第三段套管下入深度为，实际取1700m,则第二段套管使用长度为。2. 第二段套管抗拉安全系数校核、第三段套管抗挤安全系数校核。第二段套管在空气中的重量第二段套管浮重 第二段抗挤安全系数 合格设第三段套管下入深度为第三段套管在空气中的重量第三段套管浮重 第三段抗挤安全系数 合格第二段套管抗拉安全系数 满足抗拉要求井口抗内压校核第二段套管长度为1700m3.2.4 油层套管设计结果表3-4 油层套管设计参数井号套管类型井段（m）钢级外径（m）壁厚（mm）长度（m）抗拉安全系数抗挤安全系数SJ0043常规0-1700C-75139.79.1717006.231.95SJ0043常规1700-2500C-75139.77.728003.371.87SJ0043常规2500-3300C-75139.77.728003.371.873.3技术套管柱设计 3.3.1按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式3-1可知最大外挤压力为查钻井工艺手册上表3-8选择第一段套管表3-5 第一段套管钢级选择钢级外径 （mm）壁厚(mm)内径（mm）均重(Kg/m)抗拉强度(kN)抗挤强度（MPa）屈服强度（KN）N-80244.511.05222.464.743669.826.2694074.6实际抗挤安全系数 满足抗挤要求3.3.2 确定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用长度查钻井工艺手册上表3-8选择第二段套管表3-5 第二段套管钢级选择钢级外径 （mm）壁厚(mm)内径（mm）均重(Kg/m)抗拉强度(kN)抗挤强度（MPa）屈服强度（KN）N-80244.510.03222.459.533278.321.3054074.6第二段套管下入深度为，实际取，则第一段套管使用长度为套管在空气中的重量 套管浮重抗挤安全系数校核 合格抗拉安全系数 满足抗拉要求、设第二段套管在双向盈利作用下能下入套管在空气中的重量 套管浮重抗挤安全系数校核 合格抗拉安全系数 满足抗拉要求抗内压第二段套管长度为900m3.3.3中间套管设计结果表39 中间套管设计参数井号套管类型井段（m）钢级外径（m）壁厚（mm）长度（m）抗拉安全系数抗挤安全系数SJ0043常规0-900N-80244.511.059003.171.87SJ0043常规900-1700N-80244.510.038006.452.563.4表层套管柱设计3.4.1按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管参考临井取钻井液密度为1.08 查钻井工艺手册表3-8选择第一段套管表3-10 第一段套管钢级选钢级外径 （mm）壁厚(mm)内径（mm）均重(kg/m)抗拉强度(kN)抗挤强度（MPa）接头抗拉强度（KN）H-40339.78.3832371.431432.35.12406.5套管在空气中的重量 套管浮重抗挤安全系数校核 合格抗拉安全系数 满足抗拉要求抗内压3.4.2 表层套管设计结果表311 表层套管设计参数井号套管类型井段（m）钢级外径（m）壁厚（mm）长度（m）抗拉安全系数抗挤安全系数SJ0043常规0-213H-40339.78.382139.62.23.5 套管柱设计结果表3-12 套管柱设计参数表井号套管类型井段（m）钢级外径（m）壁厚（mm）长度（m）SJ0043常规0-250H-40339.78.38213SJ0043常规0-900N-80244.511.05900SJ0043常规900-1700N-80244.510.03800SJ0043常规0-1700C-75139.79.171700SJ0043常规1700-2500C-75139.77.72800SJ0043常规2500-3300C-75139.77.72800第4章 钻柱设计4.1 钻柱设计原理4.1.1 所需钻铤长度的计算公式 （4-1）式中：为所需钻铤长度，；为安全系数，一般取=1.15-1.25；为设计的最大钻压，；为每米钻铤在空气中的重力，;为浮力系数；为井斜角度数，直井时；4.1.2计算钻柱所受拉力的公式钻柱所受拉力为 （4-2）式中：为钻柱所受拉力，；为钻铤长度，；为每米钻铤在空气中的重力，；为钻杆长度，；为每米钻杆在空气中的重力，；4.2 钻柱的设计4.2.1 一次开钻钻柱组合0-213m井段1. 钻铤长度的确定由最小钻铤外径=2倍套管接箍外径-钻头直径，查钻井手册工具选择钻铤,外径（mm）内径(mm)长度（m）名义重量（N/m）177.871.4101599.36此时，最大钻压，SN=1.2则钻铤长度为，所用根数为（根）从而实际用5根钻铤，钻铤实际长度为Lc=105=50m。2. 钻杆长度计算及安全校核钻杆长度Lp=D1-10n=213-105=163m，根数(根)。取钻杆16根方入3m。查钻井工具手册旧，一级选择钻杆钢级外径（mm）内径(mm)长度（m）名义重量（N/m）抗拉强度(KN)E127108.610284.781760.31安全系数为St=1.18。计算最大安全静拉载荷为：a、安全系数法b、设计系数法： c 、拉力余量法：取拉力余量 比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小，作为抗拉安全强度Fa=Fa2=1115.69(KN)。则钻杆许用长度为满足。 抗挤强度校核 满足4.2.2 二次开钻钻具组合213-1700m井段1. 钻铤长度的确定由最小钻铤外径=2倍套管接箍外径-钻头直径，查钻井工具手册选择钻铤外径（mm）内径(mm)长度（m）名义重量（N/m）15971.4101214.3此时，最大钻压Wmax=10t，SN=1.2 则钻铤长度为所用根数为（根）从而实际用12根钻铤，钻铤实长际度为Lc=1012=120m。2. 钻杆长度计算及安全校核钻杆长度Lp=D2-10n=1700-1012=1580 m, 根数(根)。查钻井工具手册旧，一级选择钻杆钢级外径（mm）内径(mm)长度（m）名义重量（N/m）抗拉强度(KN)E127108.610284.781760.31安全系数为St=1.18。计算最大安全静拉载荷为：a、安全系数法b、设计系数法： c 、拉力余量法：取拉力余量 比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小，作为抗拉安全强度Fa=Fa2=1115.69(KN)。则钻杆许用长度为满足。 抗挤强度校核 满足 4.2.3 三次开钻钻具组合1. 钻铤长度的确定由最小钻铤外径=2倍套管接箍外径-钻头直径，查钻井工具手册选择钻铤外径（mm）内径(mm)长度（m）名义重量（N/m）15971.4101214.3此时，最大钻压Wmax=15t，SN=1.2则钻铤长度为，所用根数为（根）从而实际用18根钻铤，钻铤实际长度为Lc=1018=180m。2. 钻杆长度计算及安全校核钻杆长度Lp=D-10n=3300-1018=3120 m,根数(根)查钻井工具手册旧，一级选择钻杆钢级外径（mm）内径(mm)长度（m）名义重量（N/m）抗拉强度(KN)E127108.610284.781760.31安全系数为St=1.18。计算最大安全静拉载荷为：a、安全系数法b、设计系数法： c 、拉力余量法：取拉力余量 比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小，作为抗拉安全强度Fa=Fa2=1115.69(KN)。则钻杆许用长度为满足。 抗挤强度校核 满足 4.3 钻柱设计结果 表41 钻柱设计结果井段（m）钻头尺寸（mm）钻铤外径（mm）钻铤内径（mm）钻铤根数钻杆外径（mm）钻杆内径（mm）钻杆根数0-213444.517871.45127108.616250-1800311.115971.412127108.61581800-330020015971.418127108.631223第5章 钻井水力参数的设计5.1 钻井水力参数的计算公式5.1.1 确定最小排量 （5-1）式中：Va为最低环空返速，m/s； 分别为井径和钻柱外径，cm； Qa为携岩屑的最小排量，L/s。5.1.2 获得最大钻头水功率时临界井深计算公式1. 第一临界井深 （5-2）式中：为泵的额定压力，； 为额定排量，； 和为相关系数。2. 第二临界井深 （5-3）式中：为使岩屑上返的最小泵排量，；5.1.3 有关压耗系数计算公式 （5-4） （5-5） （5-6） （5-7） （5-8） 式中：为钻井液密度,； 为钻井液塑性粘度,； 和分别为地面高压管线、立管、水龙带、方 钻杆的长度和内径，长度单位为m，内径单位为cm。 为钻杆总长度,； 为常数，内平钻杆取； 为钻杆内径,； 为钻杆外径,； 为井径,； Lc为钻铤长度，； 为钻铤外径,； 为钻铤内径,；5.2 水力参数计算5.2.1 一开水力参数设计 查得的已知参数：，dc=17.78cm，dci=7.14cm，Lc=50m，L1=,50m，L2=30m,L3=30m,L4=16m d1=10cm, d2=10cm, d3=30cm. d4=10.86cm 1. 确定最小排量、最大允许排量及选泵： 已知 环空最小返速,最大返速。 最小排量：85.51(L/s) 最大排量：171.01(L/s)选择缸套直径为的型号为SL3NB1000A的钻进泵两台并联使用，因此额定排量为Qr=243.44=86.88L/s，额定泵压为，。2 . 有关参数计算由公式（5-4）可知=3.5410-4由公式（5-6）可知 = =9.8210-4 由公式（5-7）可知 =2.6310-6由公式（5-8）可知= =1.204510-3第一临界井深： = =179.1m第二临界井深： = =197.59m因为表层套管深度大于第一临界井深，因此在0-197.59m，。在197.59-213，钻头压降钻头水功率 =比水功率 = 喷嘴当量直径： = =2.94（cm）三等直径喷嘴直径 5.2.2 二开水力参数设计查得已知参数： ，dc=15.9cm，dci=7.14cm，dh=31.11cm，Lc=120m，L1=50m，L2=30m,L3=30m,L4=16m d1=0.1m, d2=0.1m, d3=0.3m. d4=0.1086m1. 确定最小排量、最大允许排量及选泵： 已知 环空最小返速,最大返速。 最小排量：38.01(L/s) 最大排量：76.01 (L/s)选择缸套直径为=150mm的型号为SL3NB1000A的钻进泵两台并联使用，因此额定排量为Qr=43.1(L/s)，额定泵压为pr=21MPa，。2 . 有关参数计算由公式（5-4）可知=由公式（5-6）可知由公式（5-7）可知由公式（5-8）可知第一临界井深： = =1996.12m因为技术套管深度小于第一临界井深，因此，Qopt=43.1(L/s)。钻头压降 = =14.76（MPa）钻头水功率 =14.7643.1=636.16KW比水功率 =KW/cm2喷嘴当量直径： = =1.88（cm）若安装三个等径喷嘴，则每个喷嘴直径： =1.09(cm)5.2.3 三开水力参数设计查得的已知参数：，dc=15.9cm，dci=7.14cm，dh=20cm，Lc=180m，L1=50m，L2=30m,L3=30m，L4=16m， d1=0.1m, d2=0.1m, d3=0.3m，d4=0.1086m 1. 确定最小排量、最大允许排量及选泵： 已知 环空最小返速,最大返速。 最小排量：11.24(L/s) 最大排量：22.48(L/s)选择缸套直径为=140mm的型号为SL3NB1000A的钻进泵一台，额定排量为Qr=20.65L/s，额定泵压为Pr=24MPa，2 . 有关参数计算由公式（5-4）可知=由公式（5-6）可知 = = 由公式（5-7）可知 =4.1710-6由公式（5-8）可知 = =第一临界井深： = =7740.91m因为油层套管下入深度小于第一临界井深，Qopt=Qr=20.650.65L/s。钻头压降 = =19.74（MPa