电力系统分析基础习题课1

1 电力系统分析部分习题答案电力系统分析部分习题答案 参考参考 稳态部分稳态部分 第二章 电力网络元件的参数和等值电路 2 1 电力线路的参数和等值电路 2 1 1 解 31 5 mm2 km S 70 mm2 r1 S 0 45 km 查表得导线半径 r 11 4 2 5 7mm Dm 3 abacbc D D D3500mm x1 0 1445lg Dm r 0 0157 0 4186 kM 所以 R r1 l 0 45 16 7 2 X x1 l 0 4186 16 6 6976 等值电路为 7 2 j6 6976 2 1 2 解 a 31 5 mm2 kM S 150 mm2 r1 S 0 21 kM 查表得导线半径 r 17 0 2 8 5mm Dm 3 3 abacbc D D D4 4 85039 68mm x1 0 1445lg Dm r 0 0157 0 4164 kM b1 7 58 lg Dm r 10 6 2 7335 10 6s kM b 因为为双回输电线路 R r1 l 2 0 21 100 2 10 5 X x1 l 2 0 4164 100 2 20 8198 2 B 2 2 b1 l 2 2 2 7335 10 6 100 2 2 734 10 4 S c Q U2 B 1102 2 734 10 4 2 2 3 308 6 616Mvar 2 1 3 220kV 输电线路 选用 LGJ 300 型号导线 水平排列 线间距离 6m 试求 线路的单位长度电阻 电抗 电纳 并交验是否发生电晕 要求用公式计算 取 m1 0 9 m2 1 0 1 0 解 31 5 mm2 kM s 300mm2 所以 r1 S 31 5 300 0 105 km Dm 查表得计算半径 r 24 2 2 12 1mm 3 3 abacbc D D D6 6 127 56m 7560mm x1 0 1445lg Dm r 0 0157 0 42 kM b1 7 58 lg Dm r 10 6 2 71 10 6s kM 电晕电压的计算 12 7560 49 3 lg49 3 0 9 1 0 1 0 1 21 lg150 1 12 1 m D UcrmmrkV r 因为三相导线水平排列 中间相的电晕临界电压最低 0 960 96 150 1144 096 crcr UUkV 中 线路的实际运行相电压为 220 3127 02144 096UkVkV 所以线路不会发生电晕 2 1 4 某 330kV 线路 选用 LGJ 2 240 分裂导线 每根导线的计算直径为 22 4mm 分裂间距为 400mm 导线水平排列 相间距离 8m 光滑系数 m1 0 85 气象系数 m2 0 95 空气相对密度为 1 0 试求输电线路每公里长的电 阻 电抗 电纳及电晕临界电压 解 因为为分裂导线 r1 S 31 5 2 240 0 0656 km Dm 0794m 1016 8 8DDD 3 3 bcacab eq12 rr d22 4 2 40066 9328mm x1 0 1445lg Dm req 0 0157 2 0 3225 kM b1 7 58 lg Dm req 10 6 3 4806 10 6s kM 电晕电压的计算 3 分裂系数为 11 2 12 1 sin 2 12 sin 1 89 4002 nd r fnn dn 12 10079 4 49 3 lg49 3 0 85 0 95 1 0 1 12 1 89 lg183 5213 66 9328 m nd D UcrmmrfkV r 因为三相导线水平排列 中间相的电晕临界电压最低 0 960 96 183 5213176 180 crcr UUkV 中 线路的实际运行相电压为 330 3190 5256176 180UkVkV 所以线路会发生电晕 2 2 1 解 RT Pk UN2 1000SN2 100 1102 1000 31 52 2 4389 XT Uk UN2 100SN 10 5 1102 100 31 5 40 33 GT P0 1000UN2 86 1000 1102 7 1074 10 6 s BT I0 SN 100UN2 2 7 31 5 100 1102 7 0289 10 5 s 等值电路为 2 4389 j40 33 7 1074 j70 289 10 6S 2 2 3 解 RT 100 Pkmax UN2 2000SN2 163 1102 2000 202 2 4654 RT 50 2RT 100 2 2 4654 4 9307 UK1 1 2 UK1 2 UK1 3 UK2 3 1 2 10 5 17 6 10 75 UK2 1 2 UK1 2 UK2 3 UK1 3 1 2 10 5 6 17 0 25 UK3 1 2 UK1 3 UK2 3 UK1 2 1 2 17 6 10 5 6 25 XT1 Uk1 UN2 100SN 10 75 1102 100 20 65 0375 XT2 Uk2 UN2 100SN 0 25 1102 100 20 1 5125 XT3 Uk3 UN2 100SN 6 25 1102 100 20 37 8135 GT P0 1000UN2 75 1000 1102 6 1983 10 6 s BT I0 SN 100UN2 3 3 20 100 1102 5 4545 10 5 s 4 2 4654 j65 0375 6 1983 j54 545 10 6S 2 4654 j1 5125 4 9307 j37 8135 2 2 5 解 Pk13 4P k13 4 52 208kW Pk23 4P k23 4 47 188kW Pk1 Pk12 Pk13 Pk23 2 152 8 208 188 2 86 4kW Pk2 Pk12 Pk23 Pk13 2 152 8 188 208 2 66 4kW Pk3 Pk23 Pk13 Pk12 2 188 208 152 8 2 121 6kW RT1 Pk1 UN2 1000SN2 86 4 1212 1000 202 3 16 RT2 Pk2 UN2 1000SN2 66 4 1212 1000 202 2 43 RT3 Pk3 UN2 1000SN2 121 6 1212 1000 202 4 45 UK1 1 2 UK1 2 UK1 3 UK2 3 1 2 10 5 18 6 5 11 UK2 1 2 UK1 2 UK2 3 UK1 3 1 2 10 5 6 5 18 0 5 UK3 1 2 UK1 3 UK2 3 UK1 2 1 2 18 6 5 10 5 7 XT1 Uk1 UN2 100SN 11 1212 100 20 80 53 XT2 Uk2 UN2 100SN 0 5 1212 100 20 3 66 XT3 Uk3 UN2 100SN 7 1212 100 20 51 24 GT P0 1000UN2 75 1000 1212 5 123 10 6 s BT I0 SN 100UN2 4 1 20 100 1212 5 60 10 5 s 2 2 11 注意温度修正系数 解 1 r1 S 31 5 120 0 2625 km 或者查表得 LGJ 120 参数为 r1 0 27 km Dm 查表得导线的计算半径为 r 15 2 2 7 6mm 3 3 abacbc D D D3 5 3 5 74 4097m x1 0 1445lg Dm r 0 0157 0 4150 kM b1 7 58 lg Dm r 10 6 2 7428 10 6s kM 在时 40oC 401 1 20 0 2625 10 0036 4020 0 2814 rrtkm 2 查表知型号为 SFL 20000 110 变压器的参数为 k00 P135 22 10 5 0 8 k kW PkWUI 所以变压器的参数为 5 22 22 22 60 22 50 22 135 110 4 08 10001000 20 10 5 110 63 53 100100 20 22 1 82 10 10001000 110 0 8 20 1 322 10 100100 110 kN T N kN T N T N N T N PU R S UU X S P Gs U IS Bs U 3 并列运行时线路的参数为 11 64 1 6655 0 2814 1000 4150 100 14 0720 75 2222 22 22 7428 10 1002 7328 10 24 08 22 04 263 53 231 765 2 2 1 82 103 64 10 2 2 1 322 102 644 10 ll l TT TT rlxl RX Bbls RX GsBs 所以等值电路为 2 04 j31 765 3 64 j26 44 10 6S 14 07 j20 75 j2 7328 10 4S 4 校验线路是否会发生电晕 12 4409 7 49 3 lg49 3 0 95 0 9 1 0 0 76 lg88 5322 7 6 m D UcrmmrkV r 中间相电压 0 960 96 88 532284 99 crcr UUkV 中 实际运行电压 110 363 510484 99UkVkV 所以不会发生电晕 2 4 1 解 G SN PN cos N 50 0 85 58 8235MVA Xd 0 15 10 52 58 8235 242 10 5 2 149 3382 T RT Pk UN2 1000SN2 300 2422 1000 602 4 8803 XT Uk UN2 100SN 12 5 2422 100 60 122 0083 GT P0 1000UN2 90 1000 2422 1 5368 10 6 s BT I0 SN 100UN2 2 60 100 2422 2 049 10 5 s L R r1 l 0 08 200 16 X x1 l 0 406 200 81 2 6 B 2 b1 l 2 2 81 10 6 200 2 2 81 10 4 S 2 4 3 解 X线路 x1 l 0 4 70 28 UB 110kV SB 20MVA 且变压器的变比为 110 6 6kV 所以 XT Uk 100 UN2 SN UB2 SB 0 105 XT 2 0 0525 X线路 28 1102 20 0 0463 XR 2121 0 20 6 6 3 0 3 6 04 0 S U I3 U 100 X 2 B 2 6 B6 N NR 元元元元元元 因为为双回线 X电缆 1 2 x1 l UB2 SB 1 2 0 08 2 5 6 62 20 0 0918 2 0 0459 R电缆 1 2 S l UB2 SB 1 2 18 8 70 2 5 6 62 20 0 3083 2 0 15415 2 4 4 用近似计算法求各元件的标幺值并作等值电路 SB 100MVA UB Uav 解 1 1 22 1 11 22 2 12 22 3 13 0 15 100 60 0 25 100 0 125 100 60 0 208 0 4 180 100 230 0 1361 0 4 90 100 230 0 0681 0 4 120 100 230 0 0907 d Bd GBG TkBT lBav lBav lBav XXSS XUSS XxlSU XxlSU XxlSU 2 2 3 3 22 4 14 100 0 14 100 20 0 7 100 0 14 100 20 0 7 0 4 50 100 115 0 1512 TkBT TkBT lBav XUSS XUSS XxlSU 第三章第三章 简单电力系统的分析和计算简单电力系统的分析和计算 3 1 3 解 12 3IR 3 5 1 0 20 1 2 348 142 1 0dU A 1 段通过的电流为 1 20 0 8 5 1 024 9970 366525 0 84 A Ij 查得此时 GJ 35 导线的电阻为 11 4 89 rkmx 12 3IR 3 25 0 89 4 89 2 423 486 0 89 A dU 2112 348 142 1 0 423 486 0 89771 52412 6538771 628 0 94 AA dUdUdUj 7 电力系统分析部分习题答案电力系统分析部分习题答案 参考参考 稳态部分稳态部分 第四章 复杂电力系统的潮流计算 4 1 3 解 1 不考虑非标准变比时 因为对称 所以只求上三角元素 j10Z 1YY 0 0YYYY j101 j0 1 Z 1Y 166116151413121611 j10Z 1Y 0 0YYY j101 j0 1 Z 1Y 24242625232422 j10Z 1Y 0 0YY j101 j0 1 Z 1Y 353536343533 j5Z 1Y j5Z 1Y j201 j0 2 1 j0 2 1 j0 1 Z 1Z 1Z 1Y 4646454546452444 j10Z 1Y j24 8j0 21 j0 1 1 j0 2 1 j0 1 yZ 1Z 1Z 1Y 56565056453555 j24 81 j0 2 1 j0 1 1 j0 1 yZ 1Z 1Z 1Y 6056461666 所以 j24 8 j10j500j10 j10j24 8 j5j1000 j5j5j20 0j100 0j100j10 00 00j100j10 0 j100000j10 Y 2 当考虑非标准变比时 只有变压器两侧的节点的自导纳和这两个节点之间的互导纳有变 化 j9 09 1 1 1 j0 1 k Z 1y 1616 8265 j0 0 1 1 1 1 j0 1 0 k Z k 1 y 2 1610 909 j0 1 1 1 j0 1 0 k Z 1 k y 16610 8 j24Y 09 j9yYY 264 8 826 j009 j9Y 6616611611 8 第五章 电力系统的有功功率和频率调整 5 1 2 解 004P 0 2 0P F 002P 0 2 0P F G2G222G1G111 解得 均未超出发电厂的出力范围 为最优分配方案 300PP G2G1 21 100P 200P G2 G1 5 1 3 解 1 由耗量特性得到两台发电机的耗量为增率分别为 01P 0 2 5P F 02P 0 2P c 2bP F G2G222G1G111G111 当负荷为 40MW 时两台发电机均按下限发电 各承担 20MW 负荷 相应微增率为 2 720 01 0 2 5P F 2 420 02 0 2P c 2bP F G222G111G111 因此负荷增加时机组 1 首先增加负荷 而机组 2 仍按下限发电 此时综合耗量微 增率取决于发电机 1 负荷增加直到时发电机 2 才增加负荷 当 2 7 1 时此时 2 7 1 35MW 2 0 02 2 7PG1 55MW 2035PPP G2G1L 55MW P40 L 02P 0 6 1 20 P 02 0 2 LL 当负荷大于 55MW 时才可以按照等耗量为增率准则最优分配负荷 当负荷为 250MW 时两台发电机均满发电 此时 75 3 125 01 0 2 5P F 5 4125 02 0 2P c 2bP F G222G111G111 即按等耗量为增率分配时发电机 2 就满发 在增加负荷时只有发电机 75 3 1 增加功率 综合耗量微增率仍表现为发电机 1 的耗量微增率 时此时 75 3 5MW 872 0 02 3 75PG1 5MW 212125 5 87PPP G2G1L 250MW P 5 212 L 0 2 02P 0 125 P 02 0 2 LL 9 所以时按最优分配 综合特性为 5MW 212P55 L 得 LG2G1 G2 G1 PPP 1 0 2 5 P 02 0 2 P 150 350P L 2 当负荷为 150 时按最优分配 代入综合特性为 3 10 3 最优分配时解得 平均分配时 83 33MWP 69MW 66P G2 G1 75MWP 75MWP G2 G1 节省的燃料费用为 1251 0 33 83 F 67 66 F 75 F 75 F 2121 元元元 5 2 1 解 HZ 50MW50 100 4 100f P KK 100 K NGN GG G HZ 9 6MW50 320 5 1f P KK NLN LL a HZ 209 6MWK K 4K LGs b HZ 9 6MWK K Ls 5 2 2 解 因为 PG3满载 所以只有 PG1和 PG2能够参加调频 HZ 33 33MW50 100 06 0 1K HZ 100MW50 100 02 0 1f P 1 K G2NG1N 1G1 HZ 2MW 7 50 240 5 1f P KK NLN LL 1 HZ 53MW 140K KKK LG2G1s 此时 PG1和 PG2均未满载 0 3558Hz53 140 50 KP f sL 2 此时 PG1已经超载 所以应该以发电机 2 0 427Hz53 140 60 KP f sL 和负荷的调节特性计算频率 0 493Hz53 40 40 60 K KP f LG2L 5 2 5 10 解 所以f P K KP f LssL HZ 4000MW1 0 400K HZ 2500MW1 0 250K BA 设联络线的功率为 Pab 则有 解得 Pab 230 77MW BA BabB AabA f50f85 49 KPf KP f 5 2 8 解 HZ 200MW50 100 05 0 1K HZ 280MW50 560 04 0 1f P 1 K G2NG1N 1G1 HZ 24MW50 800 5 1f P KK NLN LL 0992HZ 500 099250f 0 0992Hz 24200280 50 KP f sL 2222MW 532280 0992 0 560K f PPPP G1 G1G1 G1G1 1587MW 220200 0992 0240K f PPPP G2 G2G2 G2G2 第六章 电力系统无功功率和电压调整 6 2 3 思路见 P230 6 3 6 3 2 注意升压变 符号的变化 6 3 3 有一台降压变压器 其归算到高压侧的参数为 低压侧的最大 最 40X 44 2 R T 小负荷表示于图中 高压侧电压波动范围是 106 7 113 3kV 如果负荷允许的电压 minmax S S 波动范围是 6 6 6kV 是否可以选择变压器的分接头以满足电压水平的要求 若可以 试选择 之 若不能 试说明原因 V1V2 II 110 2 2 5 6 3kV SDmax 28 j14MVA SDmin 10 j6MVA 11 解 3kV 113U106 7kVU 1min1max 105 17kV2 UU U77kV 105U57kV 104U U U U 81kV 110 U XQRP UUUU 592kV 99 U XQRP UUUU j6 4496MVA02743 10SSSAj17 2397MV19762 28SSS j0 4496MVA0 02743j40 2 44 110 610 S j3 2397MVA0 19762j40 2 44 110 1428 S tmintmaxttmin2N 2max 2max tmax 1min minmin 1minmin1min2min 1max maxmax 1maxmax1max2max minDminminmaxDmaxmax 2 22 min 2 22 max 选择 110 2 2 5 的分接头 校验 最大负荷时 0041kV 6 3 6 104 5 99 592 U U U U 2N t max2 2max 最小负荷时 6802kV 6 3 6 104 5 110 81 U U U U 2N t 2min 2min 求电压偏移 34 11 100 6 66802 6 m 068 0 100 6 60041 6 m 2min2max 所以不能选出合适的变压器分接头满足调压要求 6 3 8 2 22 35 4 3532 9 18 375 c U XUU Q 三串电容器组成 每串串 3 个 所以3 3 3 451215var c QK 6 3 10 解 1 选用调相机时 最大负荷时 即 k UU k X U Q jmax jcmax ij jcmax c k 5 100 5 10 k X 5 10 Q ij c 最小负荷时 k 5 10710 k X 10 0 5Q ij c 12 解得 k 10 3312 高压侧电压 k 11 113 64kV 所以选择 110 2 5 的抽头 k 10 25 计算容量22 353MVar10 25 5 100 5 10 25 10 34 8 5 10 Qc 2 当选用电容器时 依据最小负荷时选取变压器的抽头 k 10 75 所118 25kV11 10 5 107 U U U U N min min T 以选择电容器的容量为1387MVar 4010 75 5 100 5 10 75 10 34 8 5 10 Qc 6 3 13 解 10 0 810 sin cos 0 8 86Sjaj MVA 11 tan cos 0 6 11 333SjajMVA 设补偿容量为 c Q 则通过变压器的功率为 86 11 3339 7 333 ccc SSSQjjjQjQ 所以 222 9 7 333 10 c Q 所以2 974var c QM 6 3 17 解 依题意 变电所的低压侧要求常调压 计算补偿前最大和最小负荷时变电所低压侧归算到高压侧的电压 不计变压器功率损耗 109 9464kV 112 35 62 10 112 U XQRP UUUU 125kV 107 112 35 142 28 112 U XQRP UUUU 1min minmin 1minmin1min2min 1max maxmax 1maxmax1max2max 1 当补偿设备采用电容器时 按常调压要求 确定最小负荷时补偿设备全部退出运行 条件下应选用的分接头电压 44kV 1156 3 6 109 9464 U U UU 2min 2N 2mintmin 选用 110 2 2 5 的分接头 此时分接头电压为 UTN 115 5kV 把抽头电压带入补偿容量的公式 按最大负荷时的调压要求确定 QC 13 0357MVar 9 3 6 5 115 5 115 3 12586 1070 6 35 6 0 U U U U UU X U Q 2 2 2 2N tN 2 tN 2N 2max 2cmax ij 2cmax c 校验电压偏移 997kV 5 5 115 3 6 9464 109U 109 9464kV 112 35 62 10 112 U XQRP UUUU 997kV 5 5 115 3 6 9487 109U 109 9487kV 112 35 9 0357 14 2 28 112 U XQRP UUUU 2max 1min minmin 1minmin1min2min 2max 1max maxmax 1maxmax1max2max 计算电压偏移 补偿容量满足要求 05 0 m 05 0 100 6 997 5 6 m minmax 2 选用调相机时 确定变压器的变比 18 1677k 125 107k 6 6 109 94646 k 6 2 UU k U UU k U 2 2max 2cmax 2cmax 2min 2cmin 2cmin 元元元 114 4565kV6 3 1677 18U kU 2Nt2 所以选取 110 2 2 5 的分接头 此时分接头电压为 UTN 115 5kV 按最大负荷确定补偿容量 0357MVar 9 3 6 5 115 5 115 3 12586 1070 6 35 6 0 U U U U UU X U Q 2 2 2 2N tN 2 tN 2N 2max 2cmax ij 2cmax c 校验 最大负荷时同上 最小负荷时 33 1 m9201kV 5 5 115 3 6 108 5346U 5346kV 108 112 35 9 0357 2 6 2 10 112 U XQRP UUUU min 2min 1min minmin 1minmin1min2min 所以选用调相机的容量合适 最小负荷时可以减少吸收的感性无功使低压母线电压达到 6kV 暂态部分暂态部分 第一章第一章电力系统故障分析的基本知识电力系统故障分析的基本知识 1 12 1 13 G T XL1 XR 30MVA Uk 10 5 0 4 km 40km 0 3kA 6 3kV XR 4 K 3 0 08 km 0 5km XL2 115kV 6 3kV 14 设 1 SB 100MVA 2 UB Uav 3 KM 1 8 求 K 点发生三相短路时的冲击电流是多少 短路电流的最大有效值是多少 短路功率是多 少 简述短路冲击电流的意义 何种情况下短路 其冲击电流最大 解 7937 1 1008 0 3 6 100 08 0 5 0 222 1 3 03 63 100 100 4 100 4 35 0 30 100 100 5 10 121 0 115 100 4 040 2 1 2 2 2 1 LRTLL N B R TL XXXXXX I I X XX 所以 MVASSS kAIIkAIi kAIII X I Bd MM B 75 551005575 0 766 7 113 5 52 1 52 1 01 13113 5 55 2 55 2 113 5 3 63 100 5575 0 5575 0 1 短路电流在最恶劣的情况下可能出现的最大瞬时值称为冲击电流 它用于 检验电气设备或载流导体的动稳定 15 第三章第三章 电力系统三相短路的实用计算电力系统三相短路的实用计算 3 2 3 3 电力系统接线如图所示 元件参数标于图中 发电机均装有自动电压调节器 当 K 点发 生三相短路时 试计算 1 次暂态电流初始有效值 I 2 冲击电流值 iM 解 取 则各元件参数计算如下 pjBB UUMVAS 100 1 0 181 0 115 100 604 0 175 0 60 100 100 5 10 100 2 0 50 8 0 100125 0 2 2 1 2121 2121 ss B B l N BK TT N B dGG XS S U lxXl S SU XXTT S S XXXGG 系统等值电路如下 094 0 1905 0 1875 0 1905 0 1875 0 1905 0 1875 0 2 1 2 1 2 1 11 sLTGd XXXXX 54 1355 2 31 5 1153 100 58 1058 10 1 kAIikAIII X II MB d d G1 2 60MVA Uk 10 5 110kV 0 4 km 60km Ss 100MVA Xs 0 1 K 3 2 50MW 0 125 d X cos 0 8 G2 Gs 0 5XG10 5XT10 5XLXs K S 16 3 4 电力系统接线如图所示 A 系统的容量不详 只知断路器 S 的切断容量为 3500MVA B 系统的容量为 100MVA 电抗 XB 0 3 试计算当 K 点发生三相短路时的起始次暂态电流 及冲击电流 iM I 解 取 则系统的等值电路图为 pjBB UUMVAS 100 图中 169 1 37 100 404 0461 1 37 100 504 0 2 543 2 21 XXXXX3 0 B X 计算 A 系统的电抗 若短路点发生在和 A 相连的母线上 则 AB 系统的短路电流都要经过断 路器 其中 B 供给的电流决定于电抗 所以 B 系统提80958 1 XX X B54321 XXX 供的短路容量为26MVA 55S 80958 1 1S BdB 由 A 系统提供的短路容量为 738MVA 3444S3500S dBA 902 0 100738 4443 11 A A S X 化简上图如下 kAIikAIII X IXXX XXXXX XXXXXXXX MB d d B AA 85 4 55 2 9 1 373 100 218 1 218 1 1 821 0 39 0 431 0 431 0 69 0 148 1 69 0 148 1 69 0 914 1 39 0 169 1 3 169 1 169 1 73 0 1011 98711 1098217 3 5 50km 0 4 km 40km K 3 A B 40km 40km S 35kV XA S XB X1 X2 X3 X4X5 K S X9X7X8 X10 K XB A X10 K X11 17 3 27 下图所示系统 在 K 点发生三相短路 试求 t 0 t 0 6 时的短路电流周期分量 解 各元件的参数计算如下 MVASB120 18 0 115 120 4 05036 0 115 120 4 0100 21 0 60 120 100 5 10 24 0 60 120 12 0 2 2 2 1 LL TG XX XX 系统的等值电路如下所示 K 3 无限大功 率电源 60MVA 10 5 121kV Uk 10 5 60MVA 10 5kV Xd 0 12 100km 0 4 km 115kV 50km 0 4 km S XL1XGXT XL2 K G X3 X1 X2 G S 18 第四章 对称分量法及电力系统元件的各序参数和等值电路 4 2 已知 A 相电流的相序分量为 试求 A B C 三相电流 并作相1 5 5 021 aaaIjII 量图 解 9 13839 10 6 6501 2 3 514 6 83 6 83 7 83 1 83 0 54 1 1 111 0 2 1 2 2 j j j I I I aa aa I I I a a a C B A 4 21 系统接线如下图 当在 K 点发生单相接地短路时 试画出其零序等值网络图 解 系统零序等值网络图如下 4 23 图示网络中 K 点发生单相跳闸故障 试组成它的零序网络 Ia1 Ia2 Ia0 Ib0 Ic0 Ic1 Ib1 Ib2 Ic2 IA IB IC 138 9 9 15 1 2 3 4 56 7 8 10 11 12 13 14 16 6 Uf 0 x5x33x4x2x6x7 x8 x9x1 1 x12x133x14x15 3x16 19 解 系统零序等值网络图如下 4 24 下图中 b 点和 f 点分别发生接地短路时 试画出它的零序电路图 解 当 b 点发生接地短路时 当 F 点发生接地短路时 4 26 已知系统接线如下图 双回线中的一条正检修中 为了安全两端都接地 当在 K 点发 生不对称接地故障时 试制订该系统的零序等值网络图 解 4 28 已知系统接线图如下 各元件的序电抗均已知 当 k 点发生不对称接地短路时 试制定 正序 负序 零序网络 变压器为三相三柱式 x6x9x5 9 12 3 4 56 78 10 1112 13 K x10 3x13x1x2 Uf 0 x4x7 x3 x8 x11 T1 G2 T2 G1 X I II 0 XI0 XII0 xII0 xI II0 xI II0 xI0 xI II0 xT1 91b 4 8 7 T1 5 1011 12 2 3F 6 13 L T2 T3 3x2x1 Uf 0 T1GT3系统 X I II 0 XI0 XII0 Xs1 Xs2 Xs0 XI XII L1 XL1 XL10 2XL1XN1XN2 X1 Xd X2 1 2Xd X0 0 5Xd x3x5 x13x10 x9x11 Uf 0 3x12 x6x7 20 解 正序等值电路为 负序等值电路为 零序等值电路为 第五章不对称故障分析 5 2 图示系统中 K 点发生单相接地故障 试组成复合序网 图中发电机中性点经 Xpg接地 解 正序网络图如下 负序网络图如下 零序网络图如下 XT1 Xg Xpg K XT2 XL1XL2 XT1Xg1 Uf 0 XL1 Uf 1 X 1 Xg1 XT1 XL1 XT1Xg2XL1 Uf 2 X 2 Xg2 XT1 XL1 Xs1 3 XL1 XT1 XI XII XT3 Xd Xs2 3 XL1 XT1 XI XII XT3 1 2Xd 3XN1 Xm1 0 X I II 0 Xs0 3 XL10 XT1 XI0 X I II 0 XII0 X I II 0 3XN2XT3 Xm3 0 21 复合序网图 5 8 设 A B 发电机暂态电势 E 1 0 当在 F 点发生 K 1 K 2 K 1 1 短路时 试计算故障处 的 A B C 三相电流 图中各元件参数均为归算到统一基准值后的标幺值 解 正序网络图 负序网络图 零序网络图 由各序序网图可求出各序等值电抗 126 0 03 0 1 035 0 12 0 05 0 178 0 15 0 1 015 0 12 0 2 0228 0 25 0 1 015 0 12 0 3 0 0 21 X XX 1 单相接地短路 XL10XT1Xg0 Uf 0 3Xpg XL20XT2 X 0 3Xpg Xg0 XT1 XL10 XL20 XT2 X 1 Uf 0 X 2 X 0 xT1 0 12 x1 0 3 x2 0 2 x0 0 05 F XT2 x1 x2 0 3 单回线 x0 0 7 xT2 0 1 x1 0 25 x2 0 15 x0 0 03 j0 3 3 j0 12j0 15 j0 1 j0 25 j0 2 3 j0 12j0 15 j0 1 j0 15 j0 05 3 j0 12j0 35 j0 1 j0 03 22 0064 5 3 88 1 126 0 178 0 228 0 1 1 021 0 1 1 1 fc