高架支模施工方案

郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 1 郑州国际会展中心 展览部分 郑州国际会展中心 展览部分 二区高架支模施工方案二区高架支模施工方案 一 工程概况一 工程概况 1 结构概况 结构概况 郑州国际会展中心 展览部分 二区结构工程为大跨度 大截面 超高预应力结 构 其主梁为截面 1500 3000 1500 2800 1200 2800 的钢筋混凝土预应力梁 跨度 为 30 21m 主梁的中间支座处设 700 高 3000 长的梁腋 一级次梁为截面 700 2000 700 1800 的钢筋混凝土预应力梁 跨度为 30 21m 二级次梁截面为 300 700 的钢筋混凝土梁 跨度为 10m 板厚为 180mm 支撑高度 主梁 13 10 米 一 级次梁 13 95 米 二级次梁 15 25 米 板 15 77 米 由于其结构构件大 其施工模板支 撑架体必须进行专门的方案设计 以满足施工安全 2 地面下地质概况和现场实际情况 地面下地质概况和现场实际情况 场地位置及地形地貌 该建筑物位于郑州市东郊 107 国道以东约 1 0km 原郑州机 场内 场地地形平坦 地面高程介于 89 16 91 78m 0 000 相当于绝对标高 89 5m 地貌单元属于黄河泛滥冲积平原 本工程 3 0 米以内的地质情况为 基土 层数 性状描述 土体 重度 kn m3 孔隙比 e 粘聚力 C kPa 内摩 擦角 素填 土 黄褐色 以粉质粘土为主 含少量砖渣 局 部分布有杂填土 层厚 0 3 1 9 米 层底标 高 88 38 90 37 米 20 3 粉土 1 新近堆积 褐黄色 很湿 饱和 稍密 混 有砂土颗粒 夹有粉砂薄层 淅水和摇振反 应明显 干强度低 韧性差 中压缩性土 层底厚度 1 8 5 2 米层厚 1 3 3 5 米 层底标 高 85 66 87 97 米 19 50 673823 粉土 2 灰色 灰褐色 饱和 稍密 表层有一流塑 状分质粘土薄层 淅水和摇振反应明显 干 强度低 韧性差 中压缩性土 层底厚度 6 6 9 0 米层厚 3 3 5 7 米 层底标高 81 27 83 28 米 19 50 6611022 现场实际情况 在前期施工阶段 现场进行了工程桩 支护桩的施工 在桩施工 期间 现场开挖了泥浆池 沉淀池 泥浆沟等 对原有土体产生了扰动 需对该部分 地基进行处理 在地下室 地沟施工期间 对基坑进行了开挖 存在大量回填土 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 2 二 保证模板支撑体系成功须解决的问题二 保证模板支撑体系成功须解决的问题 1 地基处理 地基处理 在前期施工阶段 现场进行了工程桩 支护桩的施工 在桩施工期间 现场开挖 了泥浆池 沉淀池 为了保证本工程地面不出现不均匀沉降 开裂的质量问题 依据 施工现场实际情况 地基需做如下处理 清除地表有机质土 耕植土 目测 地基钎探或静力触探 找出可能导致不均匀沉降的影响因素 将软弱土体挖除 并换填处理 基土碾压密实 2 架体设计 架体设计 由于本工程结构构件大 结构自重和架体自重大 依据规定 必须对该架体进行 专门的结构计算和构造加强 设计计算 构造要求 3 技术交底 技术交底 在脚手架施工前 由技术部 工程部对施工作业人员进行详细的技术交底 明确 施工方法 施工顺序 施工安全注意事项 并办理书面交底手续 未经交底人员严禁 上岗作业 尤其对架子工建立挂牌制度 并建立现场考核制度 对考核不合格者重新 培训 并对其已完成的工作进行全面检查 4 模板支架使用材料的验收 模板支架使用材料的验收 对模板支架使用的钢管 扣件 托撑 安全网 木方 三形卡 对拉螺栓 模板 等进行验收 验收分两个阶段 验收各配件的材质报告 现场验收材料质量 并做记录 5 对模板支架相关环节进行验收 对模板支架相关环节进行验收 模板支架必须进行专业验收 对方案进行内部审批 对方案进行专家审查 由工程项目负责人组织安全部 工程部 技术部 施工作业队长等相关专业 人员进行验收 合格后报监理工程师验收 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 3 三 模板支架设计方案三 模板支架设计方案 1 总体思路 总体思路 由于本工程架体支设高度高 结构构件大 施工活荷载和构件恒荷载大 模板支 设难度大 经过征求专家意见和对架体各种方案的试算 综合考虑 架体应满足施工 方便 质量易控 安全可靠 经济合理 靠操作性强等因素 本方案选择 满堂脚手 架钢管支撑体系和砼整浇的施工工艺 2 施工程序 施工程序 本工程施工难度大 参与人员多 施工过程复杂 安全隐患多 因此 必须事前 对施工顺序做到心中有数 在组织实施过程中必须按计划 程序施工 模板支架施工程序模板支架施工程序 目测 土层钎探或静力触探 确定是否存在软弱下卧土层 地面以下结构工程施工 基础结构施工时 基坑开挖暴露部分用 2 8 灰土回填 地表杂土挖除 软弱下卧土层 泥浆池等 处理 土层基层碾压 回填土处理 地面垫层施工及养护 架体搭设 架体验收 测量放线 准确定位立杆位置 架体施工中间检查 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 4 主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合 混凝土结构施工顺序如下 3 模板支架结构选型及架体相关技术参数 模板支架结构选型及架体相关技术参数 方案设计 基本概况 梁底 梁侧一定范围内立杆间距加密 在主梁及一级次梁支架顶部 配专用 U 形可调托撑 U 形托撑上用 20 槽钢做主龙骨 50 100 木方作次龙骨 立杆 的强度和稳定性必须满足规范规定 架体材料 构配件选择及设计参数的选择 序构配使用材料设 计备 满堂支撑架体施工 主梁 一级次梁 二及次梁底模板支撑 主梁 一级次梁 二级次梁钢筋绑 扎 主梁 一级次梁 二级 次梁侧模 平板模板支 设 板钢筋绑扎 预应力筋安放 板中预应力筋安放 混凝土浇筑 覆盖保温养护 预应力张拉 灌浆 模板 架体拆除 立杆位置放线定位 架体检查验收 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 5 号件 名 称 规 格参 数注 1 防滑 扣件 直角扣件顶层水平杆与立杆连接处设置 见 图 2 水平 安全 网 尼龙网 尼龙绳距地面 4 5 米 9 0 米设置 梁截面架体宽度 梁长方向 梁宽方向 1500 2800 1500 3000 梁宽 每边 500600 500 1200 2800梁宽 每边 650600 500 700 2000 700 1800 梁宽 每边 250600 600 梁腋梁宽 每边 500300 500 板底600 600 3 立 杆 48 3 5 钢管 对接扣件接长 300 700小横楞间距 600600 600 20 槽钢主梁 一级次梁沿梁长间距 600 48 3 5 钢管 二级次梁沿梁长间距 6004 主龙 骨 48 3 5 钢管 板沿梁长间距 600 可调支托 主梁 600 500 梁长 梁宽方向 可调支托一级次梁600 600 5 立杆 与主 龙骨 连接 直角扣件 二级次梁 板 600 600 见 附 图 6 横向 水平 杆 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 步距 1500 顶部三道 1200 梁底架体 步距 1500 7 纵向 水平 杆 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 顶部三道 1200 8 水平 剪刀 撑 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 首层 顶层 中间层每 3 步一道 整个满堂架按 45 度夹 角满布 同一向水平杆间距 4 5m 9 竖向 剪刀 撑 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 纵横向均设置 满堂架四边与中间每隔 4 排支架立杆设置 1 道竖向剪刀撑 剪刀撑连续设置 10 扫地 杆 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 距地面或垫板 100 处纵横设置 11 刚性 连接 件 48 3 5 钢管 旋转扣件接长 每步水平杆均与独立柱刚性连接见 图 12 脚手 板 不小于 200mm 宽 50mm 厚松木板 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 6 13 模 板 15 厚多层胶合板 14 次龙 骨 50 100 木方松木 竖向放置 15 对拉 螺栓 14 间距 500 500 具体位置见附图 16底座 主梁 一级次梁 包括扩展区域 立杆下设置钢板 6 80 80 其它立杆下可设置其它形式的垫板 架体各配件力学性能 由于现场所进钢管壁厚有 3 5 3 25 3 0mm 三种规格 本方 案按 3 0mm 计算 架 体 力 学 性 能 序号 壁厚3 5mm3 0mm 1Q235 钢抗拉 抗压和抗弯强度设计值215N mm2215N mm2 2 48 钢管截面面积 A 4 89cm24 239cm2 3 48 钢管回转半径 i 1 58cm1 595cm 4 48 钢管惯性距 I 12 19cm410 78cm4 5 48 钢管截面模量 W 5 08cm34 5cm3 6 48 钢管每米长质量 3 84Kg m 3 84Kg m 7 48 钢管弹性模量 E 2 06 1052 06 105 8直角扣件 旋转扣件抗滑承载力设计值8 00KN8 00KN 9底座竖向承载力40kN40kN 钢管的截面几何与力学特征公式 A d2 d12 4 I d4 d14 4 W d3 d14 d 32 i d2 d12 4 4 荷载计算荷载计算 1500 x2800mm 截面梁 主梁混凝土浇筑截面 1500 x2800mm 板厚 180mm 主梁配筋 上部 22 32 下部 30 32 构造筋 24 20 箍筋 12 100 8 预应力筋 8 12 S15 2 荷载标准值 A 恒荷载 砼自重 24 2 8 1 5 100 8 KN m 模板自重 0 4 1 5 2 2 62 2 696 KN m 钢筋自重 52 6 31 24 2 466 10 30 0 888 9 8 6 41 KN m 预应力筋自重 1 101 9 8 10 3 8 12 1 04 KN m 合计 110 95 KN m B 活荷载 振捣荷载 2 1 5 3 KN m 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 7 施工人员及设备荷载 2 5 1 5 3 75 KN m 合计 6 75 KN m 荷载设计值 1 2 110 95 1 4 6 75 142 59 KN m 乘以折减系数 142 59 0 9 128 33 KN m 荷载设计值 荷载设计值 P1 128 33 KN m 1200 x2800mm 截面梁 主梁截面 1200 x2800mm 板厚 180mm 主梁截面 1200 x2800mm 板厚 180mm 主梁 配筋 上部 18 32 下部 24 32 构造筋 24 25 箍筋 12 100 150 6 预应力 筋 6 12 S15 2 荷载标准值 A 恒荷载 砼自重 24 1 2 2 8 80 64 KN m 模板自重 0 4 1 2 2 2 62 2 576 KN m 钢筋自重 1 5 1 2 2 8 5 04 KN m 预应力筋自重 1 101 9 8 10 3 6 12 0 78 KN m 合计 89 036 KN m B 活荷载 振捣荷载 2 1 2 2 4 KN m 施工人员及设备荷载 2 5 1 2 3 0 KN m 合计 5 4 KN m 荷载设计值 1 2 89 036 1 4 5 4 114 4 KN m 乘以折减系数 114 4 0 9 103KN m 荷载设计值 荷载设计值 P2 103 KN m 700 x2000mm 截面梁 一级次梁截面 700 x2000mm 板厚 180mm 梁配预应力筋 4 12 S15 2 荷载标准值 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 8 A 恒荷载 模板自重 0 4 0 7 2 1 82 1 74 KN m 砼自重 24 0 7 2 0 33 6 KN m 钢筋自重 1 5 0 7 2 2 1 KN m 预应力筋自重 1 101 9 8 10 3 4 12 0 52 KN m 合计 37 96 KN m B 活荷载 振捣荷载 2 0 7 1 4 KN m 施工人员及设备荷载 2 5 0 7 1 75 KN m 合计 3 15 KN m 荷载设计值 1 2 37 96 1 4 3 15 49 962 KN m 乘以折减系数 49 962 0 9 45 KN m 荷载设计值 荷载设计值 P3 45KN m 300 700mm 截面梁 二级次梁截面 300 700 楼板 180 厚 荷载标准值 A 恒荷载 模板自重 0 4 0 3 2 0 52 0 536KN m 砼自重 24 0 7 0 3 5 04 KN m 钢筋自重 1 5 0 7 0 3 0 315 KN m 合计 5 891 KN m B 活荷载 振捣荷载 2 0 3 0 6 KN m 施工人员及设备荷载 2 5 0 3 0 75 KN m 合计 1 35 KN m 荷载设计值 1 2 5 891 1 4 1 35 8 96 KN m 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 9 乘以折减系数 8 96 0 9 8 06KN m 荷载设计值 荷载设计值 P4 8 06 KN m 180mm 厚楼板 荷载标准值 A 恒荷载 模板自重 0 4 KN m2 砼自重 24 0 18 4 32 KN m2 钢筋自重 1 1 0 18 0 198 KN m2 合计 4 92 KN m2 B 活荷载 振捣荷载 2 0 KN m2 施工人员及设备荷载 2 5 KN m2 合计 4 5 KN m2 荷载设计值 1 2 4 92 1 4 4 5 12 2 KN m2 乘以折减系数 12 2 0 9 11KN m2 荷载设计值 荷载设计值 P5 11 KN m2 1500 x2800mm 截面梁加腋部位 主梁的中间支座处设 700mm 高 3000mm 长的梁腋 荷载标准值 A 恒荷载 砼自重 24 2 8 0 7 1 5 126 KN m 模板自重 0 4 1 5 2 2 62 2 696 KN m 钢筋自重 52 6 31 24 2 466 10 30 0 888 9 8 6 41 KN m 预应力筋自重 1 101 9 8 10 3 8 12 1 04 KN m 合计 136 15 KN m B 活荷载 振捣荷载 2 1 5 3 KN m 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 10 施工人员及设备荷载 2 5 1 5 3 75 KN m 合计 6 75 KN m 荷载设计值 1 2 136 15 1 4 6 75 172 83 KN m 乘以折减系数 172 83 0 9 155 55KN m 荷载设计值 荷载设计值 P6 155 55 KN m 四 梁模板设计计算四 梁模板设计计算 1 梁模板材料及结构体系选用 梁模板材料及结构体系选用 梁模板采用多层胶合板 支撑系统采用对拉螺栓 14500 500 木方 a 50 100 48 3 0 钢管 2 模板结构体系验算 模板结构体系验算 梁侧模荷载 荷载标准值 A 新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值 F 0 22 ct0 1 2V1 2 F cH 其中 c 混凝土的密度 取为 24KN m3 t0 200 T 15 T 混凝土的温度取 T 5 t0 200 5 15 10 1 外加剂修正系数 因采用泵送砼故取为 1 2 2 砼坍落度影响系数采用泵送砼 坍落度在 160 180 之间 故 2 取为 1 2 V 浇筑速度 取 V 2 5m h 则 F 0 22 24 10 1 2 1 2 2 51 2 120 2 KN m2 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 11 F CH 1 8 24 43 2KN m2 取二者之间的小值 则新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值为 F 43 2 KN m2 倾倒砼产生的荷载标准值 取 F7 2 KN m2 承载能力设计荷载 2 F 1 2F 1 4 F7 0 9 1 2 43 2 1 4 2 0 9 49 2 KN m2 其中 0 9 为计算折减系数 梁侧模板体系验算 概况 模板背楞 50 100 木方沿梁高净间距 200 次龙骨间距与梁底小横楞间距一 致 暂按 500 计 主龙骨沿梁长方向间距 500 梁侧模板体系验算 计算示意图 按三等跨连续梁计算 化为线型均布荷载 取 1m 宽作为计算单元 q F 1000 49 2 N mm 木模板验算 15 厚胶合板 A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1 q L2 0 1 49 2 2002 1 97 105 Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 1000 152 6 37500mm3 则 5 3 N mm2 fm 35 N mm2 B 挠度验算 0 677 q L4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 4500 N mm2 I 表示惯性矩 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm4 则 0 677 49 2 2004 100 4500 2 81 105 0 42mm L 250 0 8mm 说明该模板符合施工规范要求 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 12 模板背楞验算 木方 50 100 计算示意图 按 3 等跨连续梁计算 化为线型均布荷载 q 49 2 0 25 12 3 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1 q L2 0 1 12 3 5002 0 31 106N mm W bh2 6 50 1002 6 8 33 104mm3 则 3 72 N mm2 fm 13 N mm2 B 挠度验算 0 677 q L4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 9000 N mm2 I 表示惯性矩 I bh3 12 50 1003 12 4 17 106mm4 则 0 677 12 3 5004 100 9000 4 17 106 0 14mm L 250 2 0mm 说明该模板背楞符合施工设计要求 次龙骨验算 48x3 0 500 计算示意图 按 3 等跨连续梁计算 化为线型均布荷载 q 49 2 0 5 24 6 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1 q L2 0 1 24 6 5002 0 615 106N mm W 4 56 103mm3 则 134 9N mm2 fm 215 N mm2 B 挠度验算 500500 500 500500 500 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 13 0 677 q L4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 206000 N mm2 I 表示惯性矩 I 10 78 104mm4 则 0 677 24 6 5004 100 206000 10 78 104 0 5mm L 250 2 0mm 说明该模板次龙骨符合施工设计要求 主龙骨验算 计算示意图 按三跨连续梁计算 将集中荷截 近似为均布荷截 化为线型均布荷载 q F 0 5 49 2 0 5 24 6N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1 q L2 0 1 24 6 5002 0 615 106 N mm W 2 4 5 103 mm3 二根钢管并排 则 68 3 mm2 fm 215 N mm2 B 挠度验算 0 677q L4 100 E I E 表示弹性模量 2 06 105 N mm2 I 表示惯性矩 I 2 10 78 104mm4 则 0 677 24 6 5004 100 2 06 105 2 10 78 104 0 23mm L 400 1 25 mm 说明该模板的主龙骨符合施工设计要求 对拉螺栓验算 对拉螺栓的拉应力 N A 其中 N F 对拉螺栓间距 主龙骨间距 49 2 0 5 0 5 12 3 KN 500500500 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 14 14 对拉螺栓净面积 A 105mm2 则 117N mm2 ftb 170 N mm2普通螺栓的设计抗拉强度 该对拉螺栓 满足要求 梁底模板体系验算 700 2000 此时 P3 45 KN m 概况 模板背楞 50 100 木方沿梁宽净间距 166 7 主龙骨沿梁长方向间距 600 立 杆间距 600 600 梁底模板 15mm 厚竹胶板 计算示意图 按 3 等跨连续梁计算 化为线型均布荷载 取 1m 宽作为计算单元 q 45 0 7 1 64 3 N mm A 抗弯强度验算 按 3 跨连续梁计算 M W 其中 M 0 1qL2 0 1 64 3 166 72 1 79 105Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 1000 152 6 3 75 104mm3 则 4 8 4 8 N mmN mm2 2 f fm m 35N mm 35N mm2 2 B 挠度验算 弹性模量 E 4500N mm2 惯性矩 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm4 0 677q L4 100 E I 0 677 64 3 166 74 100 4500 2 81 105 则 0 27mm L 250 166 7 250 0 67mm 0 27mm L 250 166 7 250 0 67mm 说明该模板符合施工设计要求 模板底 50 100mm 木方 计算示意图 按五跨连续梁验算 化为线型均布荷载 q 45 0 7 0 2167 13 93 N mm A 抗弯强度验算 M W 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 15 其中 M 0 105qL2 0 105 13 93 6002 5 27 105Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 50 1002 6 8 33 104mm3 则 6 33N mm 6 33N mm2 2 f fm m 13N mm 13N mm2 2 B 挠度验算 弹性模量 E 9000N mm2 惯性矩 I bh3 12 50 1003 12 4 17 106mm4 0 644qL4 100 E I 0 644 13 93 6004 100 9000 4 17 106 则 0 31mm L 250 600 250 2 4mm 0 31mm L 250 600 250 2 4mm 说明该次龙骨符合施工设计要求 主龙骨 20 槽钢 600 验算 计算示意图 按 2 等跨连续梁验算 q 45 0 7 0 6 38 57 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 125qL2 0 125 38 57 6002 1 74 106N mm W 1 78 105mm3 则 9 8 9 8 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 B 挠度验算 0 521qL4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 206 103 N mm2 I 表示惯性矩 I 1 78 107mm4 则 0 521 38 57 6004 100 206000 1 78 107 0 007mm L 250 600 250 2 4mm 说明该模板主龙骨符合施工规范要求 C 整体稳定性验算 稳定系数 b 235 570bt L1hfy 235 570 73 11 500 200 235 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 16 4 58 查表得 b 1 则 MX b W WX X 1 74 106 1 1 78 105 9 89 8 N mmN mm2 2 fm 215 fm 215 N mmN mm2 2 故 20 槽钢的强度 刚度 整体稳定性符合施工规范规定 立杆强度 稳定性 700 宽的梁 搭设 1200 宽的支撑系统 主龙骨直接将力传给立杆 主龙骨的最大支座反力为 R 0 625 0 625 qL 1 3 38 57 0 6 30 1 KN A 钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距 600 沿梁长方向间距 600 每根立杆承受的自重 G 立杆 G 横杆 G 斜杆 G 扣件 3 84 13 8 3 84 12 0 6 0 6 3 84 13 2 12 13 2 9 8 190 5kg 换算为重力 190 5 9 8 1867N 1 87KN 每根立杆承受的压力 N 30 1 1 87 32 KN 承载力判定 N A 32000 423 9 75 5 32000 423 9 75 5 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 故立杆的强度符合施工规范规定 B 钢管稳定性验算 考虑不利因素 立杆的长度系数取 1 4 长度 L 1500mm 立杆的长细比 L i 1 4 1500 15 95 131 7 由 值查得构件的稳定系数 0 3875 N A 32000 0 3875 423 9 194 8N mm194 8N mm2 2 f 215 N mmN mm2 2 故 立杆稳定性满足要求 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 17 次龙骨局部抗压验算 50 100 木方的最大支座反力 R 0 606 0 526 qL 1 132 13 93 600 9461 N 设主 次龙骨的宽度分别为 a b 次龙骨的承压面面积为 ab N A fC 用于施工荷载时 木材强度设计值乘以 1 3 的调整系数 9461 50a 1 3 2 9 主龙骨的宽度 a 50mm 因此 主龙骨与次龙骨接触面的宽度应大于等于因此 主龙骨与次龙骨接触面的宽度应大于等于 50mm 梁底模板体系验算 1500 2800 概况 模板背楞 50 100 木方沿梁宽净 间距 157 1 主龙骨沿梁长方向间距 600 立 杆间距 600 500 梁长方向 梁宽方向 梁底模板 15mm 厚胶合板 计算示意图 按五跨连续梁计算 化为线型均布荷载 取 1m 宽作为计算单元 q 128 33 1 1 5 85 55 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 105qL2 0 105 85 55 157 12 2 22 105 Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 1000 152 6 3 75 104mm3 则 则 6 1 N mm2 fm 35 N mm2 B 挠度验算 弹性模量 E 4500N mm2 惯性矩 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm4 0 644q L4 100 E I 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 18 则 0 644 85 55 157 14 100 4500 2 81 105 0 27mm L 250 157 1 250 0 63mm 说明该模板符合施工规范要求 次龙骨 模板底 50 100mm 木方 计算示意图 按五跨连续梁验算 化为线型均布荷载 q 128 33 1 5 0 2071 17 72N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 105qL2 0 105 17 72 6002 6 7 105Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 50 1002 6 8 33 104mm3 则 则 8 04 fm 13 N mm2 B 挠度验算 弹性模量 E 9000N mm2 惯性矩 I bh3 12 50 1003 12 4 17 106mm4 0 644qL4 100 E I 0 644 17 72 6004 100 9000 4 17 106 则 则 0 39mm L 250 600 250 2 4mm 说明该次龙骨符合施工设计要求 主龙骨 20 槽钢 600 验算 计算示意图 按 3 等跨连续梁验算 q 128 33 1 5 0 6 51 33 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1qL2 0 1 51 33 5002 1 28 106N mm W 1 78 105mm3 则 7 2 7 2 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 B 挠度验算 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 19 0 677qL4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 206 103 N mm2 I 表示惯性矩 I 1 78 107mm4 则 0 677 51 33 5004 100 206000 1 78 107 0 006mm L 250 500 250 2 0mm 说明该模板主龙骨符合施工规范要求 C 整体稳定性验算 稳定系数 b 235 570bt L1hfy 235 570 73 11 500 200 235 4 58 查表得 b 1 则 MX b W WX X 1 28 106 1 1 78 105 7 27 2 N mmN mm2 2 fm 215 fm 215 N mmN mm2 2 故 20 槽钢的强度 刚度 整体稳定性符合施工规范 规定 主龙骨 2 48x3 0 钢管 600 验算 主龙骨换用 2 48x3 0 钢管 计算示意图 按 3 等跨连续梁验算 q 128 33 1 5 0 6 51 33 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1qL2 0 1 51 33 5002 1 28 106N mm W 2 4 5 103mm3 则 142 2 142 2 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 B 挠度验算 0 677qL4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 206 103 N mm2 I 表示惯性矩 I 2 10 78 104mm4 则 0 677 51 33 5004 100 206000 2 10 78 104 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 20 0 5 mm L 250 500 250 2 0mm 说明该主龙骨符合施工规范要求 立杆强度 稳定性 1500 宽的梁 搭设 2500 宽的支撑系统 主龙骨直接将力传给立杆 主龙骨的最大支座反力为 R 0 6 0 5 qL 1 1 51 33 0 5 28 23 KN A 钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距 500 沿梁长方向间距 600 每根立杆承受的自重 G 立杆 G 横杆 G 斜杆 G 扣件 3 84 13 3 84 11 0 6 0 5 3 84 13 2 11 13 2 9 8 176 kg 换算为重力 176 9 8 1725N 1 73KN 每根立杆承受的压力 N 28 23 1 73 30 KN 承载力判定 N A 30000 423 9 70 8 30000 423 9 70 8 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 故立杆的强度符合施工规范规定 B 钢管稳定性验算 考虑不利因素 立杆的长度系数取 1 4 长度 L 1500mm 立杆的长细比 L i 1 4 1500 15 95 131 7 由 值查得构件的稳定系数 0 3875 N A 30000 0 3875 423 9 182 6N mm182 6N mm2 2 f 215 N mmN mm2 2 故 立杆稳定性满足要求 立杆计算长度的另一计算方法 LO L 2a 如右图所示 b a 100 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 21 1 4 1500 1500 2 100 b 可调支托伸出立杆顶端的长度可调支托伸出立杆顶端的长度 b 200mm 次龙骨局部抗压验算 50 100 木方的最大支座反力 R 0 606 0 526 qL 1 132 17 72 600 12035 N 设主 次龙骨的宽度分别为 a b 次龙骨的承压面面积为 ab N A fC 用于施工荷载时 木材强度设计值乘以 1 3 的调整系数 12035 50a 1 3 2 9 主龙骨的宽度 a 63 8mm 因此 20 槽钢做为主龙骨能满足次龙骨局部抗压要求 梁底模板体系验算 1500 2800 梁腋 概况 模板背楞 50 100 木方沿梁宽净间距 157 1 主龙骨沿梁长方向间距 300 立 杆间距 300 500 梁长方向 梁宽方向 梁底模板 15mm 厚胶合板 计算示意图 按五跨连续梁计算 化为线型均布荷载 取 1m 宽作为计算单元 q 155 55 1 1 5 103 7 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 105qL2 0 105 103 7 157 12 2 69 105 Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 1000 152 6 3 75 104mm3 则 则 7 2 N mm2 fm 35 N mm2 B 挠度验算 弹性模量 E 4500N mm2 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 22 惯性矩 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm4 0 644q L4 100 E I 则 0 644 103 7 157 14 100 4500 2 81 105 0 32mm L 250 157 1 250 0 63mm 说明该模板符合施工规范要求 次龙骨 模板底 50 100mm 木方 计算示意图 按五跨连续梁验算 化为线型均布荷载 q 155 55 1 5 0 2071 21 48N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 105qL2 0 105 21 48 3002 2 03 105Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 50 1002 6 8 33 104mm3 则 则 2 44 fm 13 N mm2 B 挠度验算 弹性模量 E 9000N mm2 惯性矩 I bh3 12 50 1003 12 4 17 106mm4 0 644qL4 100 E I 0 644 21 48 3004 100 9000 4 17 106 则 则 0 03mm L 250 600 250 2 4mm 说明该次龙骨符合施工设计要求 主龙骨 20 槽钢 600 验算 计算示意图 按 3 等跨连续梁验算 q 155 55 1 5 0 3 31 11 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1qL2 0 1 31 11 5002 0 78 106N mm 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 23 W 1 78 105mm3 则 4 4 4 4 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 B 挠度验算 0 677qL4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 206 103 N mm2 I 表示惯性矩 I 1 78 107mm4 则 0 677 31 11 5004 100 206000 1 78 107 0 004mm L 250 500 250 2 0mm 说明该模板主龙骨符合施工规范要求 C 整体稳定性验算 稳定系数 b 235 570bt L1hfy 235 570 73 11 500 200 235 4 58 查表得 b 1 则 MX b W WX X 0 78 106 1 1 78 105 4 44 4 N mmN mm2 2 fm 215 fm 215 N mmN mm2 2 故 20 槽钢的强度 刚度 整体稳定性符合施工规范规定 立杆强度 稳定性 1500 宽的梁 搭设 2500 宽的支撑系统 主龙骨直接将力传给立杆 主龙骨的最大支座反力为 R 0 6 0 5 qL 1 1 31 11 0 5 17 11 KN A 钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距 500 沿梁长方向间距 600 每根立杆承受的自重 G 立杆 G 横杆 G 斜杆 G 扣件 3 84 13 3 84 11 0 3 0 5 3 84 13 2 11 13 2 9 8 163 3 kg 换算为重力 163 3 9 8 1600N 1 60KN 每根立杆承受的压力 N 17 11 1 6 18 71 KN 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 24 承载力判定 N A 18710 423 9 44 1 18710 423 9 44 1 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 故立杆的强度符合施工规范规定 B 钢管稳定性验算 考虑不利因素 立杆的长度系数取 1 4 长度 L 1500mm 立杆的长细比 L i 1 4 1500 15 95 131 7 由 值查得构件的稳定系数 0 3875 N A 18710 0 3875 423 9 113 9N mm113 9N mm2 2 f 215 N mmN mm2 2 故 立杆稳定性满足要求 次龙骨局部抗压验算 50 100 木方的最大支座反力 R 0 606 0 526 qL 1 132 21 48 300 7295 N 设主 次龙骨的宽度分别为 a b 次龙骨的承压面面积为 ab N A fC 用于施工荷载时 木材强度设计值乘以 1 3 的调整系数 7295 50a 1 3 2 9 主龙骨的宽度 a 38 7mm 因此 因此 20 槽钢做为主龙骨能满足次龙骨局部抗压要求 槽钢做为主龙骨能满足次龙骨局部抗压要求 梁底模板体系验算 1200 2800 概况 模板背楞 50 100 木方沿梁宽净间距 180 主龙骨沿梁长方向间距 600 立杆间距 500 600 梁宽方向 梁长方向 梁底模板 15mm 厚胶合板 计算示意图 按 5 跨连续梁计算 化 为线型均布荷载 取 1m 宽作为计算单元 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 25 q 103 1 1 2 85 83N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 105qL2 0 105 85 83 1802 2 92 105 Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 1000 152 6 3 75 104mm3 则 则 7 8 N mm2 fm 35 N mm2 B 挠度验算 弹性模量 E 4500N mm2 惯性矩 I bh3 12 1000 153 12 2 81 105mm4 0 644q L4 100 E I 则 0 644 85 83 1804 100 4500 2 81 105 0 46mm L 250 180 250 0 72 mm 说明该模板符合施工规范要求 次龙骨 模板底 50 100mm 木方 计算示意图 按五跨连续梁验算 化为线型均布荷载 q 103 1 2 0 23 19 74N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 105qL2 0 105 19 74 6002 7 46 105Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 50 1002 6 8 33 104mm3 则 则 9 0 N mm2 fm 13 N mm2 B 挠度验算 弹性模量 E 9000N mm2 惯性矩 I bh3 12 50 1003 12 4 17 106mm4 0 644qL4 100 E I 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 26 0 644 19 74 6004 100 9000 4 17 106 则 则 0 44 mm L 250 600 250 2 4mm 说明该次龙骨符合施工设计要求 主龙骨 20 槽钢 600 验算 计算示意图 按 3 等跨连续梁验算 q 103 1 2 0 6 51 5 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1qL2 0 1 51 5 5002 1 29 106N mm W 1 78 105mm3 则 7 25 7 25 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 B 挠度验算 0 677qL4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 206 103 N mm2 I 表示惯性矩 I 1 78 107mm4 则 0 677 51 5 5004 100 206000 1 78 107 0 006mm L 250 600 250 2 4mm 说明该模板主龙骨符合施工规范要求 C 整体稳定性验算 稳定系数 b 235 570bt L1hfy 235 570 73 11 500 200 235 4 58 查表得 b 1 则 MX b W WX X 1 55 106 1 1 78 105 8 7N mm2 fm 215 N mm2 故 20 槽钢的强度 刚度 整体稳定性符合施工规范规定 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 27 主龙骨 2 48x3 0 钢管 500 验算 主龙骨换用 2 48x3 0 钢管 计算示意图 按 3 等跨连续梁验算 q 103 1 2 0 6 51 5 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M 0 1qL2 0 1 51 5 5002 1 29 106N mm W 2 4 5 103mm3 则 143 3 143 3 N mmN mm2 2 f fm m 215 215 N mmN mm2 2 B 挠度验算 0 677qL4 100 E I 其中 E 表示弹性模量 206 103 N mm2 I 表示惯性矩 I 2 10 78 104mm4 则 0 677 51 5 5004 100 206000 2 10 78 104 0 5 mm L 250 500 250 2 0mm 说明该主龙骨符合施工规范要求 立杆强度 稳定性 1200 宽的梁 搭设 2500 宽的支撑系统 主龙骨直接将力传给立杆 主龙骨的最大支座反力为 R 0 6 0 5 qL 1 1 51 5 0 5 28 33 KN A 钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距 600 沿梁长方向间距 500 每根立杆承受的自重 G 立杆 G 横杆 G 斜杆 G 扣件 3 84 13 3 84 11 0 6 0 5 3 84 13 2 11 13 2 9 8 176kg 换算为重力 176 9 8 1725N 1 73KN 每根立杆承受的压力 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 28 N 28 33 1 73 30 1 KN 承载力判定 N A 30100 423 9 71 30100 423 9 71 N mmN mm2 2 f 215 N mmN mm2 2 故 立杆稳定性满足要求 次龙骨局部抗压验算 50 100 木方的最大支座反力 R 0 606 0 526 qL 1 132 19 74 600 13407 N 设主 次龙骨的宽度分别为 a b 次龙骨的承压面面积为 ab N A fC 用于施工荷载时 木材强度设计值乘以 1 3 的调整系数 13407 50a 1 3 2 9 主龙骨的宽度 a 71 mm 因此 因此 20 槽钢做为主龙骨能满足次龙骨局部抗压要求 槽钢做为主龙骨能满足次龙骨局部抗压要求 梁底模板体系验算 300 700 此时 P4 8 06 KN m 概况 模板背楞 50 100 木方沿梁宽净间距 200 小横楞沿梁长方向间距 600 立 杆间距 600 600 梁底模板 15mm 厚竹胶板 计算示意图 简支梁计算 郑州国际会展中心工程 展览部分 二区高架支模施工方案 29 化为线型均布荷载 取 1m 宽作为计算单元 q 8 06 0 3 1 26 87 N mm A 抗弯强度验算 M W 其中 M qL2 8 26 87 2002 8 1 34 105Nmm 截面抵抗矩 W bh2 6 1000 152 6 3 75 104mm3 则 3 6 3