后浇带独立支撑体系施工方案

后浇带独立支撑体系施工方案后浇带独立支撑体系施工方案 工程基本概况工程基本概况 工程名称 地 点 设计单位 建设单位 监理单位 施工单位 建筑面积 1 为确保结构支撑体系的安全 方便施工 节约材料成本 在 后浇带处采用独立柱的支撑体系 与平台模板连接处断开 不影响 平台模板的拆除 支撑采用 4 根钢管组成独立柱支撑 独立柱顶端 采用独立模板块做顶板 独立模板与平台板 梁底板分离 并用钢 管搭设成水平小方架连撑 小方撑共设三道 分别为上下两道间距 立杆端 300mm 中部设一道 大于 5m 设两道以增加独立柱支撑的稳 定性 由于后浇带两侧梁属于悬臂结构 由于当悬臂构件距支座点 的距离小于 1 5m 时 当砼强度达到 100 后 悬臂端近似不产生下 垂 故在施工中后浇带板边距支座梁为 200mm 梁端底部设独立支撑 柱 在主 次梁相交的 且后浇带边距主次梁距离小于 1 5m 的 则 在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑 经过后浇带两平行梁间距净 距大于 3m 的 则在后浇带处板边加设独立支撑 保证该板不下垂 凡后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于 1 5m 的 均在梁端 板端加 设独立柱支撑 后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于 3m 的均在梁板 端部和中间分别各加一独立柱支撑 2 后浇带支模时采用独立支撑系统 后浇带 800 宽度以内的底 模不支 只支设两端梁竖向支撑 穿过后浇带两侧的梁全部支撑 从距后浇带边 200mm 距离搭设独立支撑体系的钢管架 每边竖向搭 设两排钢管架 竖向钢管间距 900mm 分别水平横管三道 每 1500mm 一道 扫地杆必须连接牢固 梁与梁之间的独立支撑钢管连 接成一体 形成有一个牢固的整体 3 梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面 即梁端竖向独立 支撑在第一次支模时 在支设梁底和楼板模板前先将钢管定型 独 立支撑根据梁底板的标高固定 与其模板一起支设 并独成体系 且不能妨碍其他模板的拆除 4 后浇带处模板与其他模板断开 为独立模板支撑体系 其余 部位的模板正常支拆 边距主次梁距离小于 1 5m 的 则在主次梁交 叉处梁底加设独立柱支撑 5 后浇带两侧梁属于悬臂结构 后浇带处两侧的钢筋独立柱支 撑不得与平台梁模板一起拆除重支 在后浇带浇筑砼之前立模时 也不得拆除独立柱支撑 待后浇带两边悬挑梁加固处理完备 方能 拆除平台梁模板和钢管 且砼浇筑完毕后 砼强度达到设计强度的 75 时 才可拆除后浇带模板和独立支撑 6 独立柱支撑点的位置必须上层和下层在同一位置 不得任选 位置 保证梁端受力进行有效垂直传递而不造成对梁 板的损害 后浇带的支模见附图所示 红色模板为后浇带独立模板 后浇带的支模见附图所示 红色模板为后浇带独立模板 后浇带独立支撑体系照片 附后浇带支撑架计算式 计算依据 1 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 2 混凝土结构设计规范 GB50010 2010 3 建筑结构荷载规范 GB 50009 2012 4 钢结构设计规范 GB 50017 2003 一 工程属性一 工程属性 新浇混凝土楼板名称B2 标高9 00m新浇混凝土楼板板厚 mm 160 新浇混凝土楼板边长L m 7 25新浇混凝土楼板边宽B m 1 75 二 荷载设计二 荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载 kN m2 2 5 当计算面板和小梁时的集中荷载 kN 2 5 当计算主梁时的均布活荷载 kN m2 1 5 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载 kN m2 1 面板自重标准值0 1 面板及小梁自重标准值0 3 楼板模板自重标准值0 5 模板及其支架自重标准值G1k kN m2 模板及其支架自重标准值0 75 新浇筑混凝土自重标准值G2k kN m3 24 钢筋自重标准值G3k kN m3 1 1 基本风压 0 kN m2 0 2 风压高度变化系数 z 0 65 风荷载标准值 k kN m2 风荷载体型系数 s 0 5 0 065 三 模板体系设计三 模板体系设计 模板支架高度 m 3 6 立柱纵向间距la mm 1100 立柱横向间距lb mm 1100 水平拉杆步距h mm 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称 立柱距混凝土板短边的距离 mm 325 立柱距混凝土板长边的距离 mm 325 主梁布置方向平行楼板长边 小梁间距 mm 200 小梁最大悬挑长度 mm 100 主梁最大悬挑长度 mm 100 结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下 模板设计剖面图 楼板长向 四 面板验算四 面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度 mm 15 面板抗弯强度设计值 f N mm2 21 面板弹性模量E N mm2 7100 面板验算方式简支梁 根据 建筑施工模板安全技术规范 5 2 1 面板可按简支跨计算 的规定 另据现实 楼板面板应搁置在梁侧模板上 因此本例以简支梁 取1m单位宽度 计算 计算简图如下 W bh2 6 1000 15 15 6 37500mm3 I bh3 12 1000 15 15 15 12 mm4 1 强度验算 强度验算 q1 0 9max 1 2 G1k G3k G2k h 1 4Q1k 1 35 G1k G3k G2k h 1 4 0 7Q1k b 0 9max 1 2 0 1 1 1 24 0 16 1 4 2 5 1 35 0 1 1 1 24 0 16 1 4 0 7 2 5 1 7 595kN m q2 0 9 1 2 G1k b 0 9 1 2 0 1 1 0 108kN m p 0 9 1 4 Q1K 0 9 1 4 2 5 3 15kN Mmax max q1l2 8 q2l2 8 pl 4 max 7 595 0 22 8 0 108 0 22 8 3 15 0 2 4 0 158kN m Mmax W 0 158 106 37500 4 214N mm2 f 21N mm2 满足要求 2 挠度验算 挠度验算 q G1k G3k G2k h b 0 1 1 1 24 0 16 1 4 116kN m 5ql4 384EI 5 4 116 2004 384 7100 0 043mm l 250 200 250 0 8mm 满足要求 五 小梁验算五 小梁验算 小梁类型方钢管小梁材料规格 mm 40 40 3 小梁抗弯强度设计值 f N mm2 205 小梁抗剪强度设计值 N mm2 125 小梁弹性模量E N mm2 小梁截面抵抗矩W cm3 4 66 小梁截面惯性矩I cm4 9 32小梁验算方式简支梁 因小梁较大悬挑长度为100mm 因此需进行最不利组合 计算简图如下 1 强度验算 强度验算 q1 0 9max 1 2 G1k G3k G2k h 1 4Q1k 1 35 G1k G3k G2k h 1 4 0 7Q1k b 0 9 max 1 2 0 3 1 1 24 0 16 1 4 2 5 1 35 0 3 1 1 24 0 16 1 4 0 7 2 5 0 2 1 562kN m M1 q1l2 8 1 562 1 12 8 0 236kN m q2 0 9 1 2 G1k b 0 9 1 2 0 3 0 2 0 065kN m p 0 9 1 4 Q1k 0 9 1 4 2 5 3 15kN M2 q2L2 8 pL 4 0 065 1 12 8 3 15 1 1 4 0 876kN m M3 max q1L12 2 q2L12 2 pL1 max 1 562 0 12 2 0 065 0 12 2 3 15 0 1 0 315kN m Mmax max M1 M2 M3 max 0 236 0 876 0 315 0 876kN m Mmax W 0 876 106 4660 187 994N mm2 f 205N mm2 满足要求 2 抗剪验算 抗剪验算 V1 0 5q1L 0 5 1 562 1 1 0 859kN V2 0 5q2L 0 5p 0 5 0 065 1 1 0 5 3 15 1 611kN V3 max q1L1 q2L1 p max 1 562 0 1 0 065 0 1 3 15 3 156kN Vmax max V1 V2 V3 max 0 859 1 611 3 156 3 156kN max Vmax 8Iz bh02 b h2 3 156 1000 40 402 40 6 342 8 93200 6 17 425N mm2 125N mm2 满足要求 3 挠度验算 挠度验算 q G1k G3k G2k h b 0 3 24 1 1 0 16 0 2 0 863kN m 跨中 max 5qL4 384EI 5 0 863 11004 384 93200 0 857mm l 250 1100 250 4 4mm 悬臂端 max qL4 8EI 0 863 1004 8 93200 0 001mm l1 2 250 200 250 0 8mm 满足要求 六 主梁验算六 主梁验算 主梁类型钢管主梁材料规格 mm 48 3 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E N mm2 主梁抗弯强度设计值 f N mm2 205 主梁抗剪强度设计值 N mm2 125 主梁截面惯性矩I cm4 10 78 主梁截面抵抗矩W cm3 4 49 主梁验算方式简支梁 1 小梁最大支座反力计算 小梁最大支座反力计算 Q1k 1 5kN m2 q1 0 9max 1 2 G1k G3k G2k h 1 4Q1k 1 35 G1k G3k G2k h 1 4 0 7Q1k b 0 9max 1 2 0 5 1 1 24 0 16 1 4 1 5 1 35 0 5 1 1 24 0 16 1 4 0 7 1 5 0 2 1 362kN m q2 G1k G3k G2k h b 0 5 1 1 24 0 16 0 2 0 903kN m 承载能力极限状态 按简支梁 Rmax 0 5q1L 0 5 1 362 1 1 0 749kN 按悬臂梁 R1 q1l 1 362 0 1 0 136kN R max Rmax R1 0 749kN 正常使用极限状态 按简支梁 Rmax 0 5q2L 0 5 0 903 1 1 0 497kN 按悬臂梁 R1 q2l 0 903 0 1 0 09kN R max Rmax R1 0 497kN 2 抗弯验算 抗弯验算 计算简图如下 主梁弯矩图 kN m Mmax 0 532kN m Mmax W 0 532 106 4490 118 399N mm2 f 205N mm2 满足要求 3 抗剪验算 抗剪验算 主梁剪力图 kN Vmax 2 111kN max 2Vmax A 2 2 111 1000 424 9 956N mm2 125N mm2 满足要求 4 挠度验算 挠度验算 主梁变形图 mm max 1 951mm 跨中 max 1 951mm 1100 250 4 4mm 悬挑段 max 0 57mm 100 2 250 0 8mm 满足要求 七 立柱验算七 立柱验算 钢管类型 48 3 立柱截面面积A mm2 424 立柱截面回转半径i mm 15 9 立柱截面抵抗矩W cm3 4 49 抗压强度设计值 f N mm2 205 h i 1500 15 9 95 150 满足要求 查表得 0 634 Mw 0 92 1 4 klah2 10 0 92 1 4 0 065 1 1 1 52 10 0 018kN m Nw 0 9 1 2 NGik 0 9 1 4 NQik Mw lb 0 9 1 2 0 75 24 1 1 0 16 0 9 1 4 1 1 1 1 1 0 018 1 1 6 534kN f Nw A Mw W 6534 346 0 634 424 0 018 106 4490 28 371N mm2 f 205N mm2 满足要求 八 可调托座验算八 可调托座验算 荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值 N kN 30 按上节计算可知 可调托座受力N 6 534kN N 30kN 满足要求 九 立杆支承面承载力验算九 立杆支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h mm 300混凝土强度等级C30 立杆底座长a mm 150立杆底座宽b mm 150 F1 N 6 534kN 1 受冲切承载力计算 受冲切承载力计算 根据 混凝土结构设计规范 GB50010 2010第6 5 1条规定 见下表 公式参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数 当h 800mm时 取 h 1 0 当h 2000mm时 取 h 0 9 中间线性插入取用 ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值 其值控制在1 0 3 5N 2范围内 um 临界截面周长 距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 2处板垂 直截面的最不利周长 Fl 0 7 hft 0 25 pc m umh0 h0 截面有效高度 取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 s 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较 s 不宜大于4 当 s 2时取 s 2 当面积为圆形时 取 s 2 min 1 2 1 0 4 1 2 s 2 0 5 as h0 4Um as 板柱结构类型的影响系数 对中柱 取as 40 对边柱